ISBN 978-5-89331-345-1

© Российский морской регистр судоходства, 2018

РС6 и РС7 ширина w*,», м, и высота 6**,, м, участка распределения нагрузки онрсдсляют-ся но следующим формулам:

- h'bJQm*,;    (1.2.3.3-I)

Ь*„ - Qb^P*™    (I.2.3.3-2)

1де /■'*,- иаибояьшее namuit Р_ь ill, ■> носовом районе ■ СООПЛСПИШ с 1333.1;

Qitm — наибольшее ткаче**е Q_u МН м. ■ носовом районе • соответствии с 1.23.2.1;

Pg^, — наибольшее значение Р_Л MPa, в носовом районе в соответствии с 1.233.1.

В остальных районах ледовых усилений ширина w.Vuh/w м. и высота /’.wt», м, участка распределения нагрузки определяются по следующим формулам:

^wNo*Bow ~ pNwdtoJQNonBo*,    (12.3.3.2-1)

bso*Bvw ⁼ WfiomMowf 3,6,    (1.2.3.3.2-2)

гае Fsxmam, — сила. кН. определяемы в соответствии с 1.233.2; Qs~a»w — погоняй нагрузка. МН/м, в соответствии с 1.2333.

1.2.3.4 Давление в пределах расчетного участка нагрузки.

1^2.3.4.1 Среднее давление МПа, в пределах расчетного учаспса нагрузки определяется следующим образом:

Ршп - Pf(b-w),    (1.2.3.4.1)

гае F — ¥•*,.. или    соответственно    рвссматриваемому

району корпуса, МП;

Ь — Ьь,ч. или ЬмтАт соответственно рассматриваемому району корпуса, м; w— мц.„ или    соответственно    рассматриваемому

району корпуса, м.

I.2.3.4J В пределах участка нагрузки имеются районы повышенного давления. Как правило, районы меньшего размера имеют большие местные давления. Для учета концентрации давления на локализованных конструктивных хтементах используются коэффициенты пикового давления, перечисленные в табл. 1.2.3 4.2.

1.2,3.5 Коэффициенты района корпуса судна. Коэффициент района корпуса, регламентируемый для каждого из районов ледовых усилений, представляет собой относительную величину нагрузки, ожидаемой в районе. Значения коэффициентов района корпуса AF для каждого из районов приведены в табл. 1.23.5-1.

Если конструктивный элемент располагается в нескольких районах ледовых усилений, при отгрсдслснии его размеров необходимо учитывать наибольший из коэффициентов районов корпуса.

Значения коэффициентов района корпуса для районов S, и 5/ судов с вннторулсвыми колонками ггривсдсны в табл. 1.2.3.5-2.

Значения коэффициентов района корпуса судов Ah со знаком ледового класса Icebreaker приведены в табл. I.2.3.5-3

1.2.4 Требования к наружной обпгивкс.

1.2.4.1    Толщина наружной обшивки г, мм, определяется по формуле

t - tnrt + I»    (1.2.4.1)

где r^ — таишта паруемой обппшьи. мм. требуемо» дл» восприятия ледовых нагру»ь. согласно 13.43;

Г, — надбавка на аорротю и абратмпным Юм ОС сослан» 13.11. мм.

1.2.4.2    Толщина наружной обгпивки мм. требуемая для восприятия расчетной ледовой нагрузки, зависит от системы набора.

Толщина нетто наружной обшивки при поперечной системе набора (П>7(Г), в том числе и днищевой обгпивки в районах Rl_b. M_h и 5*. определяется по формуле

«*т = SOtodiAFPPF'PoJojVHl + *Г2Ь\ (1.2.4.2-1)

Толщина нетто наружной обшивки при продольной системе набора (П<20^с) при b^s определяется гго формуле

Гм, = 5(ХИ(ЛF РРЬ' Г^Уау^Н 1 + s!7l). (\.2.42-2)

Таблица 1.2.3.43

Толщина нетто наружной обшивки при продольной системе набора (0^20°) при b<s определяется по формуле

- SOb((AFPrF,P_eJof*<Ws - fb!s)TK I + m

(12.4.2-3)

*■* О меньший утоп между *ор_ои мкршиш и основным набором наружной обшивки в соответствии с рис 1.2.4.2, тыл ; х — шпация основного набора обшивки, м;

Ah' — коэффициент района корпуса в соотвсгстиии с 1.2.3.5;

ГРР, коэффициент учета максимальною дшиенив в соог-вс1С1вии с табл. 13.3.4.2;

— среднее давление кв участке распределения наг-руяи в соответствии с 1.23.4.1. МПа;

РИС 12.4.2 Угол наклона П наборе м«ружиой обеган

О,— минимальный верхний перед» текучести матерных, Н/мм²;

Ъ — высота расчетного ухвстта распределения нагружен, м; при поперечной системе набора б</-«/4;

I — расстояние между опорами бдят основного набора, м, определяемое кая и пролет балки а соответствия с 1.2.5.5, по без учета размеров пош. При патчим в перекрытии кн термос телки иг о элемент* (стрмптер или шпангоут), длина / может не приниматься больше расстояния между интеркостельным элементом и наиболее удаленной от исто опоры балки основного набора.

В случае, если 20° < О < 70°, толщина нетто наружной обшивки определяется линейной интерполяцией.

1.2,5 Пабор. Обшис положения.

1.2.5.1    Элементы набора судов полярного класса должны проектироваться на восприятие ледовых нагрузок, установленных в 1.2.3.

1.2.5.2    Термин «элемент набора» относится к шпангоутам, продольный балкам набора, несущим стрингерам и рамным шпангоутам в районе ледовых усилений (см. рис. 1.2.2.1).

1.2.5J Прочность элемента набора зависит от условий его закрепления на опорах. Если элемент набора не разрезается на опоре или его конец закреплен кницами, то такое закрепление может считаться жестким В остальных случаях шрани-ченне вращения на опоре может быть показано на основании расчета перекрытия прямыми расчетными методами, в противном случае, элемент набора считается свободно опертым. Опора любого элемента набора, находящаяся внутри района ледовых усилений, должна быть жесткой.

1.2.5.4    Узлы пересечения элементов набора с листовыми конструкциями должны выполняться в соответствии с 3.10.2.4.5 части П «Корпус». Крепление концов элементов набора должно удовлетворять требованиям 1.7.2.2 и 2.5.5 части П «Корпус».

1.2.5.5    Пролет элемента набора определяется на основании его теоретической длины. При установке концевых книц пролет может быть уменьшен в соответствии с 3.10.2.2.3 части П «Корпус». Конструкция книц должна обеспечивать ее устойчивость при работе в упругой и пластической области.

1.2.5.6    При определении момента сопротивления и площади стенки элемента набора учитываются толщина нетто стенки, пояска и присоединенного пояска балки В площадь стенки элемента набора может быть включен весь материал по высоте стенки элемента, те. площадь стенки и часть площади пояска, при его каштан, но без учета присоединенного пояска.

1.2.5.7    Фактическая площадь стенки А_т см², продольной или поперечной балки набора определятся по формуле

A_w - A/_OTsm<p»./100,

гав k — высота балки набора, мм. а соответствии с рис. ! .23.7;

1м, — тол штата нетто стенай, мм;

t* — построечка* толщина Степан, мм, а соответствии с

рис 1.23.7;

I, — надбавка на коррозию, мм, па величину которой должна быть уменьшена толщина стенки иди пояска балки набора; 1_е определяете* а соответствии с 1.1.5.2 части □ «Корпус», но не до.тжна прмпиматьс! меньше требуемой 1.2.11.3;

4» — меньший ю углов между наружной обшивкой и стенкой балки, намеренный посередине длины ее пролета (см рис. 1.23.7). В случае, если меньший из углов составласт 75 град и более, «р_ может быть примат равным 90 град

1.2.5.8 Фактический пластический момент сопротивления балки набора 2^, см³, для случая, когда площадь поперечного сечения балки набора меньше площади сечения ее присоединенного пояска, определяется по формуле

+ 4ДОп«, - irjDoe^yiO, (I.2.5.8-1)

гае А <» <» и Ф» — см. 1.23.7. а * прилежно а 1.2.4.2;

А_т — площадь поперечного сечеина балки набора, см¹;

1рт — толщина нетто прмсосщшемиого пояска балки, мы, соответствуй*»* Г_м согласно 1.2.4.2,

А» — высот* стенки балки набора, мм. (см. рис. 123.7);

Ар,— часть площади пояска балки, учитываемая при определении площади стенки, с»»²;

V — высота балки набора, гимсремиаа до центра площади повска, мм, (он. рис 1.2.5.7);

А„— расстокимс от плоскости. пртаодппсй черта середину годщииы стенки банки набора до центра шгошяди поаска, мм, (ем. расе. 1.2.5.7),

Отстояние нейтральной оси балки z^, мм, от присоединенного пояска для случая, когда площадь поперечною сечения балки набора больше площади сечения ее присоединенного пояска, и фактический пластический момент сопротивления поперечной или продольной балки набора Zp, см', для случая, когда площадь сечения присоединенного пояска больше площади поперечного сечения балки набора, определяются по следующим формулам:

- (НХЦ» + AU- lOOO^ya*,, (1 2.5 8-2)

⁺ ^/ь((А/_£^_г**) simp_w-/’wcos«p_wyio). (I 2.5.8-3)

1.2.5.9 В случае, если 20° < О < 70’, где П определяется в соответствии с 1.2.4.2, должна применяться линейная интерполяция.

1.2.6 Набор. Продольные днищевые балки и шпангоуты.

1.2.6.1    Размеры продольных днищевых балок (те районы корпуса В1_Ь. А1_Ь и S_b) и шпангоуты должны выбираться таким образом, чтобы совместное действие изгиба и сдвига нс приводило к предельному состояние элемента. Предельное состояние элемента определяется величиной нагрузки, приложенной в середине пролета, при которой начинает образовываться пластический механизм Для конструкций днища пятно нагрузки должно быть расположено таким образом, чтобы его длина Ь была параллельна балке набора

1.2.6.2    Фактическая площадь сдвига шпангоута А„ см², согласно 1.2.5.7, должна соответствовать условию A_w ^ А„ в котором

А, = m'OjLLsiAFPPFP^fWna,), (1 2.6.2)

ПК LL —длин* и «груженной части пролет». рвана меньшей из а и

ft, м;

а — претит шпангоут» согласно 1.2.5.5, м;

Ь — высота расчетного участка распределения ледовой нагрузки согласно 1.2.3.3;

s — расстояние между балками основного набора, м;

AF — коэффициент района «орпуса в соответствии с 1.2.3.5: PPF— коэффициент учета максимально)о заилении. принимаемый ровным РРР, или PPF, согласно табл. 1.2.34.2; Ртш среднее давление и предела* у час по» ширу-жепиа а соогвегсп1ми с 1.2.3.4; о_У— миниматьный верхний предел текучести материала.

hW.

1.2.6.3    Фактический пластический момент сопротивления Zp балки набора с присоединенным пояском, согласно 1.2.5.8, должен соответствовать условию Zp^Zpp щс Zpp см³, должен быть наибольшим. рассчитанным на основе двух видов нагрузки, —

действующей в середине пролета шпангоута и действующей вблизи опоры, и должен определяться по формуле

Z# = 100³ LbY-HAF PPF,- Р(1.263)

•Ж AF, PPF„ Р„. IJ, Ь, S, а и о. приведены а 1.2.6.2;

К-1 - 03<Шв);

А г    наибольшее из

л_ы-\ nuja * kjam-Jf’-m

-    (1 - 1*2ж, >m275 + 1.444*\

j “1 длк набора с одной свободной опорой вис районов ледовы* усилений;

У “ 2 дая набора бег свободны* опор;

о, - 4/4.:

А, — минимальная n/гошадь сдвига шпангоута согласно 1.2 6 2. ем’;

— эффективная площадь сдвига шпангоута (рассчитываете* оот-.тылго 1.2.3.7), с»Г;

-    Ц1+2Лр1А_щу. где Af, соглвспо 1.15.8;

k,    " г/Zp, ьзь правило;

к, - 0,0, если шпангоут имеет кониевуто браке ту; z_p " сумме отдельных I -laciM'iccKv* моментов сопротивление поаска и листа наружной обшивки по фактической установке, ем*; г, - (ft/fJ/4 * А*.£/4УЮ00; ft/— ширина говска. мм. 1сы рис. 1.15.7);

Г* — пело-толщина говска, мм; if, - I/—!. (/, согласно 1-15.7),

if— г.остроечнаа толщина пояска, мм, (см. рис. 1.2.5.ТУ. tp* — нетто-толщина листа наружной обшивки, мы. (нс должна быть менее согласно 1.2.4);

-    эффектвжк шири, л пояска листа наружной обливки, мм. Ь^^ш 500 к

’£, — эффективный рабочий пяйгтчеСпЛ момеш щюииввя шпмеута (рассчитьжветсв согоою 1.15.8). ем*.

1.2.6.4 Размеры шпангоута должны отвечать требованиям к устойчивости в 1.2.9

1.2.7 Набор. Продольные бортовые балки.

l. 2.7.1 Размеры продольных бортовых балок должны выбираться таким образом, чтобы совместное действие изгиба и слеша нс приводимо к предельному состоянию элемента Предельное состояние элемента определяется величиной нагрузки, приложенной в середине пролета, при которой начинает образовываться 1и1асшческий механизм

1.2.7.2 Факшчсская площадь сдвжа шпангоута А_т согласно 1.2.5.7, должна соответствовать условию AJ^A/j, в котором

A_l = I <X?(AFPPF_tP_e^0fib_la\0jrJo)\ см\ (1.2 7.2)

гас AF — когффнциент района морпуса в соответствии с 1.2.3.5: PPF,— см. табл. 123.42;

Р„._х — среднее давление в соответствии с 1.2.3.4;

Pi - kj>_:, м;

Ь- 1-0.W;

Ь-М.

ft — высот» расчетного участка распределение ледовой нагрузки согласно 1.233; з рассговтшс между прощальными сакзамм, м; ft, - ft(l 03560, •*. если А' < 2;

А, ■ *. м. если А' * 2;

а — продет продольной бортоаой балки согласно 13.5.5; о,— минимальный верхний предел текучести материала,

iiW.

1.2.73 Фактический пластический момент сопротивления Zp комбинации лист/рсбро жесткости.

согласно 1.2.5.8, должен соответствовать условию Zp > ZpL, в котором

Z_pL -\W?(AFPPF.P_eJb_x(?AJb5_y. см¹, (1.2.7.3)

A_l — xxiiKMfciuiM плсшш сдвига продольной связи согласно

12.72, at;

А_ш— эффективна* площадь сдвига продольной свци

(рассчитывается согласно 12.5.7Х at; tw- 1Д142AfJAJ. iae Ар. согласно 1.2.5.8.

1.2.7.4 Размеры продольных связей должны отвечать требованиям к устойчивости в 1.2.9.

1.2.8    Пабор. Рамные шпангоуты в несущие стрингеры.

1.2.8.1    Рамные шпангоуты и несущие стрингеры должны рассчитываться таким образом, чтобы выдерживать ледовые нагрузки согласно 1.2.3. Участок на!рузки должен распола1Нться в районах, где несущая способность указанных конструктивных элементов при совместном действии иэ1-иба и сдвига минимальна.

1.2.8.2    Размеры рамных шпангоутов и несущих стрингеров должны выбираться таким образом, чтобы совместное действие изгиба и сдвига не приводило к предельному состоянию(ям). Наступление предельного состояния определяется величиной нагрузки, при которой начинает образовываться пластический механизм. Если принятая конструктивная схема нс является перекрытием с перекрестными связями, соответствующие значения коэффициентов учета максимального давления должны приниматься в соответствии с табл. 1.2.3.4.2. Расположение вырезов в стенке рамной балки должно соответствовать

3.10.2.4.8 части П «Корпус».

1.2.8.3    Размеры несущих стрингеров, рамных шпангоутов, являющихся опорой для балок основного набора, или рамных шпангоутов, являющихся опорой для несущих стрингеров, образуя при этом перекрытие с перекрестными связями, могут быть определены в соответствии с методами, указанными в 1.2.17.

1.2.8.4    Размеры рамных шпангоутов и несущих стрингеров должны отвечать требованиям к устойчивости в 1.2.9.

1.2.9    Набор. Конструктивная устойчивость.

1.2.9.1 Для предотвращения местной потери устойчивости стенки конструктивного элемента отношение высоты стенки к сс толщине Um, для любого элемента набора не должно превышать:

для полосового профиля:

hjt„< 282/с®-¹;    (12.9.1-1)

для полособульбового, таврового и углового профиля:

(12.9.1-2)

где К. — высота стент.

/_ — мспо-толщина стент,

о, — шштттвлшлЛ афхпив предел текучести матсрлж HW².

1.2.92 Стенки элементов набора, дтя которых невозможно обеспечить выполнение требований

12.9.1 (например, несущие стрингеры или рамные шпангоуты) должны быть подкреплены ребрами жесткости. Размеры ребра жесткости должны обеспечивать устойчивость стенки элемента набора. Толщина нетто стенок таких элементов набора нс должна приниматься меньше, определенной по формуле

<^-2,63 • 10-^Jc_l4/(V(5,34 + 4(с,/с₂)³),    (1.2.92)

гае ci - А.-0.8*. мм,

К. — высота стенка стрингера'рамного шпангоута. мм, (ем. рас. 1.19.2);

А — высота элемента набора, праходалего через рассматриваем)» стаж. (0 при отсутствии такого заехала наборах мм, (ш. р«с 1-2.9.2): е»— рассгожшс между опорными конструкциами. ориоггм-роаашимм пероендккуякрно рассматриваемой саазн, мм, (сы. рис 12.92); а, — минимальный верхний предел текучести материала, НЛш*.

1.2.10    Листовые конструкции.

1.2.10.1    Листовые конструкции — конструкции, состоящие из листовых элементов, подкрепленных ребрами жесткости, примыкающие к наружной обшивке и подверженные ледовым нагрузкам. Настоящие требования распространяются на конструкции в пределах расстояния от борта внутрь судна, наименьшего из следующих:

Л высоты стенки смежного параллельного рамного шпангоута или стрингера; или

2 2,5 высоты набора, пересекающего листовую конструкцию.

1.2.10.2    Толщина листов и размеры примыкающих ребер жесткости должны быть такими, чтобы обеспечить степень закрепления концов, необходимую для набора наружной обшивки.

1.2.10.3    Устойчивость листовой конструкции должна быть достаточной для противостояния ледовым на1рузкам согласно 1.2.3.

1.2.11    Запас на коррозию и истирание, допускаемая остаточная толщина.

1.2.11.1    Для зашиты всей внешней поверхности наружной обшивки от коррозии и ледового истирания рекомендуется использовать эффективную защиту.

1.2.11.2    Запас на коррозию и истирание наружной обшивки судов полярных классов, принимается по табл. 1.2.11.2.

1.2.1    U Запас на износ конструкций внутри корпуса, попадающих в район ледовых усилений, в т.ч. листовых конструкций, стенок и поясков балок набора, не должен приниматься меньше I, - 1,0 мм.

1.2.11.4    Если замеренная толщина конструкции внутри района ледовых усилений меньше, чем in* + 0,5 мм, то требуется ее замена.

1.2.12    Материалы.

1.2.12.1    Категории стали корпусных конструкций определяются в соответствии с табл. 1.2.12.4 и

1.2.12.5 в зависимости от построечной толщины.

знака полярного класса и группы связей конструктивного элемента в соответствии с 1.2.12.2.

1.2.12.2 Для судов полярных классов вне зависимости от их длины применимы группы связей в соответствии с табл. 1.2.3.7-1 части П «Корпус». Дополнительно в табл. 1.2.12.2 устанавливаются группы связей конструкций, соприкасающихся с окружающей средой, а также конструкций, примыкающих к наружной обшивке. В случае, если труппы связей в табл. 1.2.3.7-1 части П «Корпус» и в табл. 1.2.12.2 отличаются, должна применяться более ответственная группа связей.

1.2.123 Независимо от полярного класса судна категория стали листов наружной обшивки, расположенных ниже на 0,3 м от линии НЛВЛ (см. рис. 1.2.12.3), и примыкающих к ним набора и выступающих частей принимается я соответствии с табл. 1.2.3.7-2 части П «Корпус» для группы связей, указанных в табл. 1.2.12-2.

1X12.4 У' НПШЛ

ixny' т

Рис. 1.2.12.3 Трсбовагпи к категории стаю два надводной к подвожой чаете наружной обитаем

1.2.12.4    Категория стали листов обшивки борта в районе переменных ватерлиний и выше в соответствии с рис. 1.2.12.3, и примыкающих к ним набора н выступающих частей принимаются в соответствии с табл. 1.2.12.4.

1.2.12.5    Материал отливок должен соответствовать требованиям части ХШ «Материалы» для заданной расчетной температуры отливки.

1

Требования к судам полярных классов .

7

6

Требования к вертолетным устройствам

56

1.1

Описание полярных классов и их применение .

7

6.1

Общие положения.............

56

1.2

Конс1рук1ивныс требования к судам

6.2

Конструкция вертолетных палуб......

$7

полярных классов.............

8

6.3

Оборудование вертолеппях палуб.....

58

1.3

Требования к механизмам судов полярных

6.4

Противопожарная зашита.........

59

классов..................

22

6.5

Системы и трубопроводы.........

60

Приложение.............

29

6.6

Электрическое оборудование.......

61

2

Технические требования к эскортным

6.7

Средства связи..............

61

букспрам ................

31

6.8

Испытания................

62

2.1

Общие положения............

31

6.9

Отчетные докумеигы...........

62

2.2

Технические требования.........

31

7

Требования по оборудованию судов для

2.3

Эскортные испытания..........

32

обеспечения длительной эксплуатации

2.4

Отлетные документы...........

33

при низких температурах ........

63

3

Требования по оборудованию судов на

7.1

Общие положения.............

63

соответствие знакам ECO и ECO-S в

7.2

Расчетные температуры..........

64

символе класса.............

34

7.3

Общие требования.............

64

3.1

Общие положения............

34

7.4

Устройства, оборудование, снабжение . . .

65

3.2

Классификация..............

35

7.5

Остойчивость и деление на отески ....

66

3.3

Применение требований международных

7.6

Механические установки.........

66

документов................

35

7.7

Системы и трубопроводы.........

66

3.4

Свидетельства и техническая документация

•

7.8

Палубные механизмы...........

68

требуемые для присвоения знаков ECO

7.9

Спасательные средства..........

68

или ECO-S в символе класса.......

36

7.10 Г рузовые усгройсгва............

71

3.5

Технические требования по присвоению

7.11

Электрическое, радио- и навигационное

знака ECO в символе класса.......

38

оборудование ...............

71

3.6

Технические требования по присвоению

7.12 Материалы................

72

знака ECO-S в символе класса......

44

7.13

Испытания................

73

3.7

Отчетные документы...........

47

7.14 Отчетные докумеигы...........

74

4

Требования по оборудованию судов на

8

Требования по резервированию

соответствие знаку ANTI-ICE в сим вазе

пронульсинной установки ........

75

класса ..................

48

8.1

Область распространения и знаки

4.1

Общие патожения............

48

в символе класса.............

75

4.2

Технические требования но назначению

8.2

Определенна и пояснения.........

75

знака ANTI-ICE в символе класса ....

48

8.3

Техническая документация........

76

4.3

Испытания................

50

8.4

Требования к судам с дополнительным

4.4

Отчетные документы...........

50

знаком RP-1 в символе класса.......

76

5

Требования по оборудованию нефтеналивных

8.5

Требования к судам с дополнительным

судов для проведения грузовых операций

знаком КР-1А в символе класса......

77

с морскими терминалами........

51

86

Требования к судам с дополнительным

5 1

Общие положения............

51

знаком КР-1 AS в символе класса.....

77

5.2

Конструкция судна............

51

8.7

Требования к судам с дополнительным

5.3

Конструкция помещений.........

52

знаком RP-2 в символе класса.......

78

5.4

Устройство и закрытие отверстий ....

52

8.8

Требования к судам с дополнительным

5.5

Якорное устройство...........

52

знаком RP-2S в символе класса......

78

5.6

Швартовное устройство.........

52

9

Требования к судам, оборудованным

S 7

Специальное усфойспю.........

53

для использования iaaa или топлива

5 8

Системы и трубопроводы........

53

с низкой температурой вспышки

5.9

Измерительные устройства

в качестве топлива............

79

и автомат изация.............

53

9 1

Общие положения.............

79

5.10 Противопожарная защита........

55

9.2

Общие требования к конструкции судна. .

81

5.11

Электрическое оборудование.......

55

9.3

Консгрукцня емкостей для тэовото

5.12 Средства свичи..............

55

топлива ..................

85

5.13 Испытания................

55

9.4

Система регулирования давления

5.14

Отчетные документы...........

55

и температуры топлива при хранении . . .

87

9.5    Топливная система............

9.6    Потребители изоного топлива на судне .

9.7    Противопожарная защита........

9.8    Вентиляция...............

9.9    Инертизация и контроль среды......

9.10    Системы контроля, управления

и аетимагики...............

9.11    Электрическое оборудование.......

9.12    Защита экипажа.............

10    Требования к судам балтийских ледовых

классов .................

10.1    Общие положения............

10.2    Балтийские ледовые классы.......

10.3    Осадка ледовых классов.........

10.4    Мощность главных механизмов.....

10.5    Конструкция корпуса судна.......

10.6    Рулевое устройство судна........

10.7    Главные механизмы...........

10.8    Другие требования к механизмам ....

11    Требования к судам-бункеровщикам СПГ...............

11.1    Общие положения и область

распространения .............

11.2    Техническая документация........

11.3    Устройство судна-бункеровщика СПГ . .

11.4    Корпус и остойчивость..........

11.5    Противопожарная защита........

11.6    Грузовая система.............

11.7    Система инертных газов.........

11.8    Система обнаружения газа........

11.9    Электрическое оборудование.......

11.10    Система аварийною отключения (FSD) .

11.11    Система управления передачей бункерного

топлива .................

11.12    Системы связи..............

11.13 Дополнительные функции, связанные с обслуживанием судов, использующих СПГ в качестве топлива......... 130

12    Требования к судам на соответствие

знаку IWS в символе класса...... 132

12.1    Общие положения и область

раснросгрансния............. 132

12.2    Техническая документация....... 132

12.3    Технические требования......... 132

13    Требования к судам обслуживания

шельфовых операций......... 133

13.1    Суза обеспечения ПБУ/МСП...... 133

13.2    Дежурные суда............. 133

13.3    Суда для обслуживания якорей..... 134

14    Требования к судам, подготовленным

для переоборудования к использованию газового топлива............ 137

14.1    Общие положения и область

раснросгрансния............. 137

14.2    Знаки символа класса.......... 137

14.3    Термины и определения......... 137

14.4    Техническая документация....... 137

14.5    Минимальные требования к судам

со знаком GRS в символе tuacca ....    138

14.6    Требования к судам со знаком GRS-D

в символе класса............ 138

14.7    Требования к судам со знаком GRS-II

в символе класса............ 138

14.8    Требования к судам со знаком GR.4-T

в символе класса............ 138

14.9    Требования к судам со знаком GRS-P

в символе класса............ 138

14.10    Требования к судам со знаком GRS-F.

в символе класса............ 138

Приложение. Марки осадок судна ледового

класса.................. 139

1.1 ОПИСАНИЕ ПОЛЯРНЫХ КЛАССОВ И ИХ ПРИМЕНЕНИЕ

1.1.1    Область применения.

1.1.1.1    Требования к судам полярных классов применяются к стальным самоходным судам, предназначенным для самостоггсльною плавания в полярных водах, покрытых льдом.

Требования настоящего раздела применяются к судам, контракт на постройку которых заключен 1 июля 2017 года или после этой даты.

Примечание. Под детой «контракта на постройку» понимаете» дето, на которую контракт на строительство судка подписан между будущим судовладельцем и судостроителем. Подробнее о дате «контракта на постройку» — ос 1.1.2 части I «Классхфикаи и к».

1.1.12 Знаки полярных классов, перечисленные в табл. 1.1.1.2, могут быть присвоены судам, соответствующим требованиям 1.2 и 1.3. Данные требования являются дополнительными к требованиям Регистра в отношении судов, нс имеющим ледовых классов. Если корпус и механизмы соответствуют требованиям различных полярных классов, то и корпусу, и механизмам присваивается в Классификационном свидетельстве наименьший из этих классов. Соответствие корпуса или механизмов требованиям более высокого полярного класса также должно быть указано в Классификационном свидетельстве в разделе «прочие характеристики».

1.1.1.3 Судам, которым присваивается знак полярного класса и отвечающим соответствующим требованиям 1.2 и 1.3, может быть дополнительно присвоен знак ледового класса Icebreaker (ледокол). «Ледоколом» называется любое судно, в функциональные задачи которого включены ледовая проводка п ледовое сопровождение и которое обладает достаточной мощностью и размерениями, позволяющими осуществлять интенсивные действия в

водах, покрытых льдом.

1.1.1.4    У судов, которым присваивается знак полярного класса, форма корпуса и мощность пропульсивиой установки должны быть таковы, чтобы судно мото эксплуатироваться в режиме самостоятельного плавания и с постоянной скоростью в характерных ледовых условиях, указанных в табл. 1.1.1.2 для соответствующего ледового класса.

Для судов и плавучих сооружений с судовыми обводами, которые нс предназначены для эксплуатации в режиме самостоятельного плавания во льдах, такие условия эксплуатации или ограничения должны был. подробно указаны в Классификационном свидетельстве.

1.1.1.5    Для судов, которым присваивается полярный класс PCI - PCS, носовая оконечность судна с вертикальными бортами и бульбообраэная носовая оконечность должны, как правило, избсться. Углы носовой оконечности должны, как правило, быть в пределах, указанных в 1.2.3.1.5.

1.1.1.6    Для судов, которым присваивается полярный класс РС6 и РС7 и которые спроектированы с носовой оконечностью судна с вертикальными 6ор1амн и бульбообразнон носовой оконечностью, эксплуатационные ограничения (ограничение преднамеренной работы набегами) при расчетных условиях должны быть указаны в Классификационном свидетельстве.

1.1.2 Полярные классы.

1.1.2.1    В табл. 1.1.1.2 перечислены символы и описания полярных классов (PC). Полярный класс выбирает судовладелец. Описания полярных классов в табл. 1.1.1.2 предназначены для судовладельцев, проектантов и Администраций при выборе подходящего знака полярного класса, соответствующего требованиям, ггредъявляемым к судну в предполагаемых районах эксплуатации.

1.1.2.2    Знаки молярного класса используются во

всех главах настоящего раздела для передачи разницы функциональных возможностей и прочности судна.

1.13 Верхняя н ннжняя ледовые ватерлинии.

1.13.1 Верхняя и нижняя ледовые ватерлинии, принятые в проекте, должны быть указаны в Классификационном свидетельстве. Верхняя ледовая ватерлиния (ВЛВЛ) определяется максимальной осадкой в носовой, миделевой и кормовой частях судна. Нижняя ледовая ватерлиния (НЛВЛ) определяется минимальной осадкой в носовой, ми дел свой и кормовой частях судна.

13.2 НЛВЛ определяется с учетом балластного состояния при движении в ледовых условиях. Гребной винт должен быть полностью погружен под НЛВЛ.

1.2 КОНСТРУКТИВ11ЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К СУДАМ ПОЛЯРНЫХ КЛАССОВ

1.2.1    Область применения.

13.1.1    Требования настоящего раздела применяются к судам полярных классов в соответствии с 1.1.

1.2.2 Районы корпуса судна.

13.2.1    Корпус всех судов полярных классов подразделяется на районы, в зависимости от величины ожидаемых в данном районе нагрузок. В

продольном направлении выделены 4 района: носовой (Я), носовой промежуточный (В/), средний (М) и кормовой (5). Кроме того, по высоте борта носовой промежуточный, средний и кормовой районы подразделяются на днищевой (Ь), нижний (/) районы и район ледового пояса. Протяженность районов ледовых усилений определяется в соответствии с рис. 133.1.

1.233 Определения верхней ледовой ватерлинии (ВЛВЛ) и нижней ледовой ватерлинии (НЛВЛ) приведены в 1.1.3.

1333 Во всех случаях, несмотря на рис 1331, граница между носовым и носовым промежуточным районами нс должна располагаться в нос от ттчхи пересечения линии форштевня с основной плоскостью судна.

13.2.4 Во всех случаях, несмотря на рис. 13.2.1, кормовую границу носового района не следует располагать более чем на 0,45L в корму от носового перпендикуляра (НГТ).

133.5 Границу между днищевым и нижним районами следует принимать в точке, где обшивка имеет наклон к горизонту 7®.

1.32.6    Если судно предназначено для эксплуатации кормой вперед в ледовых условиях, то его кормовая оконечность должна проектироваться с учетом требований к носовому и носовому промежуточному районам корпуса судна.

1.23.7    У судов со знаком ледового класса Icebreaker носовая граница кормового района

должна располагаться не менее чем на 0,04Л и нос от сечения. iyc BJ1BJ1 имеет максимальную ширину.

1.23 Расчетные ледовые нагрузки.

1.2.3.1    Общие положения.

1.23.1.1    Расчетным сценарием для определения требуемых размеров элементов корпусных конструкций в районе ледовых усилений являлся внсцентрсн-иый удар судна о льдину.

1.2.3. U Параметрами расчетной ледовой нагрузки являются среднее давление Р_аравномерно распределенное на прямоугольном учалке высотой Ь и шириной и».

1.23.13 В пределах носового района судов всех полярных классов и в пределах носовою промежуточного района ледового пояса судов полярных классов РС6 и РС7 параметры ледовой нагрузки являются функциями фактической формы носовой оконечности. Для определения параметров ледовой нагрузки Р_аУГ Ь и к¹ требуется рассчитать следующие характеристики ледовой нагрузки для носовой части: коэффициент формы Д. полное усилие бокового удара F_t, погонную нагрузку Q, и давление Р,.

1.23.1.4    В других районах ледовых усилений

параметры ледовой нагрузки P_exv    и

определяются независимо от формы корпуса и основаны на фиксированном соотношении размеров участка на!рузкн AR - 3,6.

1.23.1.5    Расчетные ледовые нагрузки, определенные в соответствии с 1.2.3.2.1.1, применяются для формы корпуса судна с положительным углом наклона форпттевня у менее 80 град, и углом наклона шпангоутов, измеряемым по нормали к наружной обшивке, Р' в середине длины носового участка, определенного в соответствии с 1.23.2.1 и составляющим более 10 град.

1.23.1.6    Расчетные ледовые нагрузки, определенные в соответствии с 133.2.1.2. применяются для судов полярных классов РС6 или РС7, имеющих форму носовой оконечности с прямосгенными бортами. Требования 133.2.1.2 также применяется в случае, когда угол наклона шпангоутов, измеряемый но нормали к наружной обшивке, Р' в

середине длины носового участка, определенного в соответствии с 1.23.2.1, составляет от 0 до 10 1рад.

1.231.7 Расчетные ледовые нагрузки для судов полярных классов РС6 или РС7 с бульбообразной носовой оконечностью определяются в соответствии с 1.23.2.1.2. При этом величина ледовых нагрузок нс должна приниматься меньше определяемой в соответствии с 1333.1.1 при f_a - 0,6 и AR - 1Д.

1.2.3.1.8 Расчетные ледовые нагрузки для судов, форма корпуса которых отличается от перечисленных в 1.23.1.5 — 13.3.1.7, определяются по методикам, одобренным Регистром.

133.1.9 Судовые конструкции, нс испытывающие непосредственно ледовых нагрузок, могут все же подвергаться инерционным нагрузкам от перевозимого груза и оборудования в результате взаимодействия судна со льдом. Инерционные нагрузки, вызванные ускорениями, величины когорых могут быть определены по согласованной с Регистром методике, должны учитываться при проектировании таких конструкций.

1.233 Характеристики нагрузки от внецентрен-ного удара.

Параметры, определяющие характерис тики бокового удара отражены в коэффициентах класса, перечисленных в табл. 133.2-1 и 133.2-2.

1333.1 Носовой район.

В носовом районе в соответствии с моделью внеиентренного удара сила F, погонная нагрузка Q, давление Р и соотношение размеров участка распределения нагрузки AR зависят от углов формы корпуса, измеренных на уровне ВЛВЛ. Данная зависимость выражается через коэффициент формы носовой оконечности /_а. Углы формы корпуса обозначены на рис. 1.23.2.1.

Длина по ватерлинии носового района должна быть разделена на 4 участка равной длины. Сила F. погонная нагрузка Q, давление Р и соотношение размеров участка распределения нагрузки AR должны определяться на середине длины каждого участка (в расчете параметров ледовой нагрузки Р_л^, b и w должны использоваться максимальные значения F, Q и Р).

1ДС I- рвосыатриввеыый участок носового района;

L - длин» судна, м, в соответствии с 1.1.3 части П «Корпус», измерении на Уровне ПЛЫЛ; а - расстояние, ы, от носового перпендикуляре FP до раосыктри веемого сечения; а - угол наклон a ватерлинии, град. (см. рис 1.2.32.1); ff - угол наклона шпангоута. греи измеренной по нормали к наружной обшивки (см. рис 1.232.1);

D - водой мешенке сукне кт, но нс менее 5 кг,

CF_c - коэффициент класса, учмтымюимй ркзрузпомс от сжали для полярного класса а соответствии с тебя. 1232-1;

CFp - июффщиент класса, учнтыаиошнй разрушение от кпт^а ли пекарного класса в соответствии с тебя. 1232-1.

Рис. 123.21 Определение углов наклона

Примечания: Р' — угол наклона шпангоут», измеренный по нормали к наружной обшивке. ip*& а — угол наклона ВЛИЛ, град;

У — угол наклона форштевня. град;

Цр»»|аЛвг.

ЧР' ~ ЧР сое*.

1.232.1.1 Для судов с формой корпуса в соответствии с 123.1.5, характеристики ледовой нагрузки в носовом районе определяются следующим образом:

коэффициент формы /_в;

Д- min /а,у./а₁₂;/а_1Л),    (1233.1-1)

А. - (0.097 - 0,68(x/Z. - 0,15)*) • a/(0/)^W;

А» - l.2CF^*in(P/).CF_c • D^0-64);

/._u“0,60;

1.23.2.12 Для судов с формой корпуса в соответствии с 1.2.3.1.6 характеристики ледовой нагрузки в носовом районе определяются по следующим формулам:

коэффициент формы f_a\

Д-сц/30;    (1232.12-1)

сила F, кН;

F_t-faCF_Cyl?^A1\    (12.3.2.1.2-2)

погонная нагрузка Q, МН/м;

Q_l=tf^t2CF_QV',    (1.23.2.1.2-3)

давление Р, МПа:

P_t-fi*CFrt    (1.23.2.1.2-4)

iye I - рассматриваемый участок носового района;

а -угол наклона ватерлинии, град. (см. рис 1232.1);

D - кодон ей оценке сукна, п. но не менее 5 кг,

CFcr ~ коэффициент класса, учитывающей разрушение от сжатия дня полярного класса а соответствии с табл. 1232-2;

CFgr - коэффициент, учитывающий погонную иягрутяу для полярного класса в соответствии с тебя. 12.3.2-2;

CF_rr - коэффициент класса, учитывающий давление дал полярного класса в соответствии с тебя. 1.13.2-2

1.2322 Районы корпуса за пределами носового района.

Вне носового района ледовых усилений сила Рцо*во~ МН, и погонная нагрузка QnohBpw, МН/м, используемые при определении размеров участка распределения нагрузки 6v«iAn» и w_HokBo^, а также расчетного давления Рау_К, определяются по следующим формулам:

Fsm»me ~ 0^bCF_cDF,    (123.22-1)

сила F, МН:

F_# - Д ■ CF_c    (1.2.32.1-2)

соотношение размеров участка нагрузки ЛЯ.

AR - 7,46fin(0/)>13.    (12.32.1-3)

погонная нагрузка Q, МН/м:

Q, - Ft^CFo/AR?-³*,    (1.23.2.1-4)

давление Р, МПа:

Р, - f?*СР₀*Лф,    (1.2.3.2.1-5)

Qho*b~ - 0,639fftSI*_>wCF_o,    (123.22-2)

где CF_c~ апф^ишент класса, yem янкюЛ ркзругвовн от q— ЯРЯ пеэкяриого класса я соответствии с тебя. 1232-1;

DF — коэффициент учете аодаишеикиня:

DF - rf** при D < CFna;

DF-CFHZ ♦ 0,10(0—Сйдв) при D > CFpei D — водоижгопение суди», кт, но ис метке lftrr,

CFmj — коэффициент класс*, учитывающий водой шаценис, принимаемый по табл. 1.232-1

1.2.3.3 Расчетный участок распределения нагрузки.

В носовом районе и ледовом поясе носового промежуточного района судов с полярными классами