МИНИСТЕРСТВО МОРСКОГО ФЛОТА

РУКОВОДСТВО ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ГЛУБОКОВОДНЫХ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ УГОЛКОВОГО ТИПА

РД 31.31.04—79

МОСКВА • ЦРИА «МОРФЛОТ»

МИНИСТЕРСТВО МОРСКОГО ФЛОТА

РУКОВОДСТВО ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ГЛУБОКОВОДНЫХ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ УГОЛКОВОГО ТИПА

РД 31.31.04—79

МОСКВА - ЦРИА «МОРФЛОТ»

1981

2.3.1 1. Расчетные значения опорных усилий и опорных и пролетных моментов должны определяться суммированием соответствующих величин по всем трем стадиям засыпки:

Rl^Rll + /?21 + Rbi 5 |

=    +    ^?22    “Ь    #32    *> I

Rs-Rl3+R2B+Rss\ ]    / о    \

М₁=М₁₁ + М₂1 + М 31;

М₂—Л1₁₂ + М₂₂ + М₃₂;

M₃==M_i3М₂₃-hM₃₃. J

2.3.12.    Нижняя опора должна располагаться на расстоянии 0,2—0,5 м от низа лицевой стенки.

2.3.13.    Положение верхней опоры предварительно назначается равным /₃—0,3 Я, где Н — глубина у причала, но не более величины, определяемой требованием, чтобы момент на этой опоре не превышал максимального расчетного значения. Величина максимального расчетного значения изгибающего момента должна определяться из расчета стенки как двухопорной балки, подверженной действию активного давления грунта. Пролет балки должен приниматься равным полной высоте стенки.

2.3.14.    Оптимальное положение средней опоры соответствует условию равенства расчетных опорных и максимальных пролетных моментов.

2.3.15.    Расчет усилий в элементах лицевой стенки с определением оптимального положения опор рекомендуется выполнять с использованием ЭВМ по программе «Ралис» (приложение 2).

Примечание. Для сокращения времени расчета поиск оптимального положения опор в программе «Ралис» выполняется исходя из условия равенства расчетного пролетного момента и момента на средней опоре.

2.3.16.    Жесткость лицевой стенки рекомендуется учитывать путем расчета ее как балки на упругом основании, загруженной расчетными значениями опорных усилий. Величина коэффициента постели принимается на основании опытных данных или определяется аналитическим методом (приложение 5).

2.4. Расчет устойчивости на плоский сдвиг и определение напряжений в основании сооружения

2.4.1.    Расчет устойчивости сооружения на плоский сдвиг и определение напряжений в его основании должны производиться применительно к двум расчетным случаям: при высоте слоя грунта, соответствующей первой стадии (рис. 5,а), и при полной высоте засыпки и действии временной нагрузки, соответствующей третьей стадии (рис. 5,6).

2.4.2.    Величины опорных реакций в лицевой стенке необходимо принимать согласно расчетам усилий в элементах лицевой стенки.

10

a)

Рис. 5. Схема к расчету устойчивости сооружения на плоский сдвиг: а — первая расчетная схема; 6— вторая расчетная схема

2.4.3. Расчетные положения плоскостей обрушения должны устанавливаться подбором соответствующих углов наклона к вертикали плоскостей обрушения с точностью до 0,5° (0,00873 рад), обеспечивающих устойчивость сооружения.

^4.4. Величины вертикальных и горизонтальных составляющих давления грунта на основание сооружения должны определяться

11

в соответствии с указаниями Инструкции по проектированию морских причальных сооружений.

2.4.5.    Оценку устойчивости сооружения следует производить по указаниям главы СНиП на проектирование оснований гидротехнических сооружений.

2.4.6.    Расчет устойчивости сооружения на плоский сдвиг, соответствующий первой расчетной схеме (см. рис. 5,а), должен выполняться на воздействие давления грунта при высоте засыпки г_ь определяемой по п. 2.3.5. Допускается давление грунта определять методом теории предельного равновесия (приложение 7).

2.4.7.    Расчет устойчивости сооружения на плоский сдвиг, соответствующий второй расчетной схеме (см. рис. 5,6), необходимо выполнять на воздействие давления грунта при полной высоте засыпки и временную нагрузку, расположенную над всей призмой обрушения засыпки.

2.4.8.    Напряжения в основании причального сооружения следует определять в соответствии с требованиями СНиП на проектирование оснований гидротехнических сооружений.

2.4.9.    Максимальные краевые напряжения не должны превышать нормативного давления на каменную постель, а минимальные— должны быть не меньше нуля. Нормативное давление на каменную постель определяется в зависимости от марочной прочности камня с учетом его водонасыщенности по СНиП на проектирование оснований зданий и сооружений.

2.4.10.    Определение напряжений в основании сооружения первой расчетной схемы (см. рис. 5,а) следует выполнять на воздействие грунта засыпки высотой Z\ и веса элементов сооружения.

2.4.11.    Определение напряжений в основании сооружения, соответствующих второй расчетной схеме (см. рис. 5,6), следует выполнять от воздействия грунтового давления при полной высоте засыпки и веса элементов сооружения в соответствии с требованиями действующих ведомственных нормативных документов.

2.4.12.    Величина удерживающего момента относительно переднего ребра вращения, соответствующего второй расчетной схеме (см. рис. 5,6), должна определяться с учетом момента от усилий на нижней и средней опорах лицевой стенки. При этом момент от активного давления грунта должен учитываться на участке стенки от нижней грани лицевой панели до подошвы фундаментной плиты.

2.4.13.    За оптимальную ширину фундаментной плиты следует принимать такую ширину, при которой обеспечивается устойчивость сооружения на плоский сдвиг в соответствии с требованиями главы СНиП на проектирование оснований гидротехнических сооружений. При этом минимальные напряжения под подошвой сооружения должны быть не меньше нуля, а максимальные — не превышать расчетного сопротивления каменной постели.

2.4.14.    Расчет оптимальной ширины фундаментного блока рекомендуется выполнять с использованием ЭВМ по программе «Сдвиг» (приложение 3).

12

Rr]p — нормативное сопротивление грунта основания, принимаемое по данным инженерно-геологических изысканий или по СНиП на проектирование оснований зданий и сооружений; у_к — объемный вес камня;

Передний доступ плиты Тыле fan часть плиты

70	5: з	ГЛ

Рис. 7. Схемы к расчету переднего выступа и тыловой части фундаментной плиты

Ь — ширина блока; о шах—максимальное краевое напряжение в каменной постели на контакте с основанием сооружения.

2.5. Расчет устойчивости анкерующего массива грунта

2.5.1.    Расстояние от линии кордона до анкерной опоры из плит (рис. 8) определяется зависимостью

I=5 + tf_ct_gp + /tg(-J-+ -*-),    (5)

где В — ширина фундаментной плиты (без учета передней консоли) ;

Н_с —разность отметок кордона и низа лицевой стенки плиты; t — разность отметок кордона и низа анкерной опоры;

{5 —угол наклона к вертикали тыловой плоскости обрушения, полученный на основании расчета сооружения на плоский сдвиг;

<р — угол внутреннего трения грунта засыпки.

2.5.2.    В случае, когда по общим компоновочным требованиям (стесненность территории, расположение складских площадей и пр.) допустимо уменьшить расстояние L от линии кордона до анкерной опоры, расчет устойчивости анкерующего массива должен выполняться с учетом следующих условий:

14

расстояние между линиями пересечения плоскостей выпора и обрушения с поверхностью засыпки не должно превышать ширины фундаментной плиты;

величины расчетных коэффициентов при расчете устойчивости анкерующего массива следует определять в соответствии с указаниями Инструкции по проектированию морских причальных сооружений или приложения 1 настоящего РД.

2.5.3.    Временная нагрузка должна располагаться в пределах призмы обрушения на лицевую стенку и за плоскостью обрушения, проведенной из верхней точки анкерной плиты.

2.5.4.    Усилие в анкерной тяге и элементах ее крепления следует определять по формуле

= а,    (6)

где 7?з — опорное усилие на верхней опоре, определяемое расчетом лицевой стенки (см. п. 2.3.11);

'_а — шаг анкерных тяг.

2.5.5.    Заглубление плит анкерной опоры устанавливается в соответствии с требованиями Инструкции по проектированию морских причальных сооружений. Высоту плит анкерной опоры рекомендуется принимать равной половине ее заглубления. При соответствующем обосновании допускается применение плит с высотой, отличающейся от рекомендуемой.

2.5.6.    В расчете, соответствующем п. 2.5.2, принимается, что призма выпора afb'd и клин add' (см. рис. 8) находятся в состоянии предельного равновесия.

Примечание. Углы отклонения реакций F\ и F± от нормалей плоскостей ай' и d'b^r принимаются равными <р, а направление реакции F2 с плоскостью a^fd' должно совпадать с нормалью плоскости.

15

2.5.7.    Оптимальным следует считать такое положение анкерной опоры, при котором обеспечивается получение нормированного коэффициента запаса устойчивости анкерующего массива с заданной точностью (приложение 1).

2.5.8.    Расчет оптимального положения анкерной плиты рекомендуется выполнять с использованием ЭВМ по программе «Анкер» (приложение 4).

2.6. Расчет общей устойчивости причального сооружения

2.6.1. Расчет общей устойчивости причального сооружения должен выполняться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию оснований гидротехнических сооружений.

Рис. 9. Схема к расчету общей устойчивости по кругло-цилиндрическим поверхностям скольжения

2.6.2.    Расчетное положение временной нагрузки должно устанавливаться согласно требованиям Инструкции по проектированию морских причальных сооружений.

2.6.3.    При расположении центра кривой скольжения ниже поверхности засыпки производится перенос поверхности засыпки на отметку с ординатой центра кривой, а вес вышележащего массива грунта должен быть приведен к распределенной нагрузке.

2.6.4.    В случае пересечения анкерной тяги кривой скольжения необходимо учитывать момент, создаваемый анкерным усилием относительно центра кривой скольжения, в соответствии с требованиями действующих ведомственных нормативных документов.

2.6.5.    При расчете устойчивости кривые скольжения (рис. 9) должны проходить через нижнее ребро тыловой грани фундаментной плиты.

2.6.6.    Расчетные коэффициенты для расчета общей устойчивости сооружения по круглоцилиндрическим поверхностям скольже-

16

ния назначаются в соответствии с указаниями Инструкции по проектированию морских причальных сооружений или приложения 1 настоящего РД.

2.6.7.    Определение параметров расчетной кривой скольжения рекомендуется выполнять с использованием ЭВМ по программе «Пурс» в соответствии с инструкцией по расчету общей устойчивости гидротехнических сооружений.

2.6.8.    При наличии потенциальной (прослойки и т. п.) поверхности возможного сдвига расчет общей устойчивости сооружения необходимо дополнительно производить по методу ломаных поверхностей скольжения (метод горизонтальных сил Берера с учетом влияния сил сцепления в грунте по Н. Н. Маслову) (рис. 10).

Для однородных грунтов основания ниже каменной постели допускается применение метода теории предельного равновесия в соответствии со СНиП по проектированию оснований гидротехнических сооружений (приложение 3). В этом случае трапецеидальная эпюра напряжений от сооружения по подошве каменной постели заменяется расчетной равномерной эпюрой шириной

В=Ь—2е,

где b — ширина зоны передачи давления от сооружения на уровне подошвы постели; е — эксцентриситет равнодействующей всех сил на уровне подошвы постели.

Слой грунта, расположенный выше подошвы постели, рассматривается как пригрузка над зоной выпирания.

2 Заказ № 625

a i— наклон плоскости скольжения к горизонтальной поверхности;

у_Д—часть активного давления, воспринимаемая трением и сцеплением в грунте; с ₀/— сцепление грунта; bi — ширина расчетного блока;

Ф i— угол внутреннего трения грунта;

&_ф— коэффициент устойчивости.

2.6.10.    При пересечении основания блока грунтом с различными физико-механическими характеристиками в расчет принимаются их осредненные значения. Осреднение характеристик должно выполняться по ширине расчетного блока.

2.6.11.    При пересечении анкерных тяг плоскостью скольжения необходимо в удерживающих силах дополнительно учесть величину анкерной реакции.

2.6.12.    Временная нагрузка должна располагаться только на неустойчивых блоках, т. е. на блоках, у которых сдвигающая сила больше удерживающей.

2.6.13.    Величина обобщенного расчетного коэффициента k$ для расчета устойчивости по методу ломаных поверхностей скольжения должна быть не ниже значения, определяемого приложением 1 настоящего РД.

3. УКАЗАНИЯ ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ

3.1.    При проектировании глубоководного сооружения уголкового типа с внешней анкеровкой необходимо руководствоваться общими конструктивными требованиями действующих ведомственных нормативных документов с учетом дополнительных требований настоящего раздела РД.

3.2.    Габариты причального сооружения определяются глубиной у причала, действующими нагрузками, физико-механическими свойствами грунта основания и засыпки на основании прочностных расчетов и расчетов устойчивости,

3.3.    Размеры сечений лицевой и фундаментной плит, контрфорсов, распределительных балок устанавливаются на основании рас-

четов их прочности с учетом нагрузок, действующих в строительный и эксплуатационный периоды.

Для предварительных расчетов рекомендуется принимать:

ширину фундаментной плиты — 0,5 Я, где Я — глубина у причала;

высоту контрфорса — 0,3 Я;

толщину полки лицевой панели — 0,20 м;

толщину фундаментной плиты — 0,50 м;

толщину контрфорса — 0,30 м;

сечение распределительных балок — 1,0X0,5 м.

Примечание. Толщина полки лицевой панели, указана для сплошных железобетонных панелей. При применении набора из металлического шпунта рекомендуется предварительно принимать набор из шпунта Ларсен V.

3.4.    Размеры каменной постели необходимо назначать согласно п. 2.4.19 настоящего РД и действующим ведомственным нормативным документам.

3.5.    Размеры щебеночного контрфильтра необходимо назначать, руководствуясь указаниями действующих ведомственных нормативных документов.

3.6.    Ширина лицевых панелей вдоль кордона должна приниматься наибольшей из условий технологии заводского изготовления и возможностей подъемно-транспортного оборудования, обслуживающего строительство.

Примечания: 1. В случае монтажа конструкции укрупненными блоками ширина лицевых панелей должна назначаться из расчета веса укрупненного блока.

2. Ширина лицевых панелей из набора металлического шпунта должна обеспечивать возможность равномерной расстановки анкерных тяг.

3.7.    Распределительные балки (ребра) необходимо располагать с тыловой стороны панели. Верхняя распределительная балка предназначена для распределения анкерного усилия и закрепления в ней анкерной тяги внешнего анкерующего устройства. Нижняя распределительная балка предназначена для передачи веса лицевой панели на ребро (контрфорс) фундаментной плиты, распределения анкерного усилия и закрепления в ней анкерных тяг.

3.8.    Лицевая панель закрепляется двумя анкерными тягами и опирается на два ребра (контрфорса) фундаментной плиты.

Примечание. В случае раздельного монтажа конструкции число анкерных тяг и число контрфорсов может быть увеличено при соответствующем расчетном обосновании.

3.9.    Фундаментный блок должен состоять из фундаментной плиты и двух плит ребер (контрфорсов). Соединение элементов фундаментного блока необходимо осуществлять посредством стыка Передерия с омоноличиванием швов бетоном, марка которого не ниже марки бетона элементов.

3.10.    Выпуски арматуры необходимо соединять сваркой при помощи накладок или внахлестку с соблюдением указаний по сварке

19

РАЗРАБОТАН Одесским филиалом Черноморниипроект Государственного проектно-изыскательского и научно-исследовательского института морского транспорта (Союзморниипроект)

Зам. директора по научной работе канд. техн. наук В. С. Зеленский

Руководитель разработки А. П. Черепахин Исполнитель А. А. Лифар

Одесским институтом инженеров морского флота (ОИИМФ) Проректор по научной работе канд. техн. наук П. С. Никеров Исполнитель канд. техн. наук П. И. Яковлев УТВЕРЖДЕН и введен в действие с 1 ноября 1979 г. приказом директора Государственного проектно-изыскательского и научно-исследовательского института морского транспорта (Союзморниипроект) от 14 февраля 1979 г. № 23.

Руководство по проектированию глубоководных причальных сооружений уголкового типа. РД 31.31.04—79. М., ЦРИА «Морфлот», 1'981. 44 с.

Центральное рекл&мно-ннформацйонйое агентство ММФ © (ЦРИА «Морфлот»), 1981 г.

соединений арматуры и закладных деталей железобетонных конструкций.

3.11. Рекомендуемые конструкции узлов опирания лицевой панели на контрфорсы представлены на рис. 11. Конструкция узла опирания лицевой панели должна обеспечивать надежное опира-ние при возможной раздельной осадке лицевой и фундаментной плит при осадке постели и основания. Выбор варианта узла опирания следует выполнять на основе технико-экономического сравнения вариантов.

Примечание. Допускается применение двух вариантов узла опирания пои соответствующем обосновании.

Рис. 11. Варианты опирания лицевой панели:

1 — распределительная балка; 2 — накладка; 3 — контрфорс; 4 — анкерная

тяга

3.12. Подбор сечения нижней распределительной балки, элементов крепления ее к лицевой панели и опорной плиты контрфорса необходимо выполнять на основании расчетов прочности при действии веса лицевой стенки, вертикальной составляющей распорного давления при полной высоте засыпки и действии временной нагрузки. Размеры верхнего выступа контрфорса определяются расчетом на прочность при действии усилия на средней опоре, определяемого по формуле

(Ю)

где #2 — опорное усилие на средней опоре, определяемое расчетом лицевой стенки (см. п. 2.3.11);

20

Руководство по проектированию РД. 31.31.04—79 глубоководных причальных сооружений уголкового типа Вводится впервые

Приказом Союзморниипроекта от 14 февраля 1979 г. № 23 срок введения в действие установлен с 1 ноября 1979 г.

Настоящий руководящий нормативный документ (РД) распространяется на проектирование глубоководных причальных сооружений уголкового типа с внешней анкеровкой, лицевая стенка которых опирается и анкеруется за верх ребер (контрфорсов) фундаментной плиты, возводимых укрупненными блоками или монтируемых из элементов по месту строительства в морских портах и на судоремонтных заводах н относящихся в соответствии с главой СНиП по проектированию морских гидротехнических сооружений к сооружениям 1 и II классов.

Основные положения РД могут быть использованы при проектировании причальных сооружений III и IV классов.

Основным условием применения глубоководной конструкции на* бережной уголкового типа является наличие скальных, плотных и средней плотности грунтов или слабых, но специально закрепленных для восприятия расчетных нагрузок, передаваемых сооружением на основание.

Требования РД не распространяются на причальные сооружения, возводимые в сейсмических районах (с сейсмичностью свыше 7 баллов), в зонах вечной мерзлоты, на просадочных и слабых (илы, рыхлые пески и т. п.) грунтах, а также на территориях, подверженных оползням и карстам.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Конструкция глубоководного причального сооружения уголкового типа с внешней анкеровкой (рис. 1) состоит из лицевой стенки У, опертой на ребра 5 фундаментной плиты 6 и анкеруемой с помощью анкерных связей 7, элементов внешнего анкерующего устройства (анкерных тяг 3 и анкерующей стенки 4 из плит) и верхнего строения 2. Фундаментный блок, образуемый фундаментной плитой и ребрами (контрфорсами), устанавливается на каменную постель, подстилаемую щебеночным контрфильтром. До установки и включения в работу внешнего анкерующего устройства устойчивость лицевой стенки обеспечивается с помощью монтажного приспособления (рис. 2_уа) — в случае монтажа элементов по месту строительства или с помощью стопорного устройства (рис. 2,6) — при возведении сооружения укрупненными блоками. Конструкция сооружения предназначена для строительства на закрытых акваториях.

1.2.    Засыпка пазухи причального сооружения уголкового типа

3

Рис. 1. Схема глубоководного причального сооружения уголкового типа с внешней анкеровкой: а — поперечный разрез; б — план

Рис. 2. Схемы монтажных опор лицевой стенки: а — с использованием бетонного массива; б — с использованием стопора: 1 — бетонный массив; 2 — упорный элемент; 3 — лицевая панель; 4 — фундаментная плита с контрфорсом; 5*— стопор; б —каток

с внешней анкеровкой должна выполняться в три стадии (рис. 3). На первой стадии засыпки стенка работает на двух нижних опорах. После первой ста- /у дии выполняется монтаж внешнего анкеру-ющего устройства, а после второй стадии засыпки исключается из работы монтажная связь. Третья стадия засыпки соответствует проектной отметке территории причала.

1.3.    Основные строительные материалы причального сооружения уголкового типа с внешней анкеровкой должны удовлетворять требованиям действующих ведомственных нормативных документов. Выбор конструкции стенки должен осуществляться с учетом конкретных условий строительства и возможностей строительной организации на основании сопоставления технико-экономических показателей вариантов.

1.4.    Целесообразность возведения глубоководного причального сооружения уголкового типа с внешней анкеровкой устанавливается путем техникоэкономического сравнения вариантов конструкций, строительства.

1.5.    Проект причального сооружения должен разрабатываться на основании исходных данных, определяемых технологической частью проекта, естественными условиями участка строительства, а также условиями производства строительно-монтажных работ. Состав необходимых исходных данных определяется действующими ведомственными нормативными документами.

5

2. УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ

2.1. Общие положения

2.1.1.    Расчет глубоководного причального сооружения уголкового типа с внешней анкеровкой следует выполнять по методу предельных состояний в соответствии с требованиями главы СНиП на проектирование морских гидротехнических сооружений.

2.1.2.    При проектировании сооружения должны быть выполнены следующие расчеты:

по первой группе предельных состояний:

несущей способности — прочности конструктивных элементов — в соответствии с требованиями действующих ведомственных нормативных документов, глав СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений и по проектированию стальных конструкций, а также настоящего РД;

устойчивости по схеме плоского сдвига — в соответствии с требованиями действующих ведомственных нормативных документов и главы СНиП по проектированию оснований гидротехнических сооружений и настоящего РД;

общей устойчивости анкерующего массива грунта — в соответствии с требованиями настоящего РД;

общей устойчивости сооружений — в соответствии с действующими ведомственными нормативными документами и настоящим

РД;

на температурно-влажностные воздействия — в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений;

на выносливость по многократно-повторным загружениям — в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений;

по второй группе предельных состояний:

осадок, горизонтальных перемещений и углов поворота — в соответствии с главами СНиП по проектированию оснований гидротехнических сооружений и по проектированию бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений;

образования и раскрытия трещин железобетонных конструкций — в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений.

2.1.3.    Расчет основных элементов конструкции производится на действие нагрузок, возникающих в периоды строительства и эксплуатации сооружения и определяемых в соответствии с настоящим РД.

2.1.4.    Расчетные коэффициенты следует принимать в соответствии с Инструкцией по проектированию морских причальных сооружений.

Примечание. Приведенные в приложении 1 к настоящему РД значения обобщенных расчетных коэффициентов получены на основании расчетных коэффициентов, определяемых Инструкцией по проектированию морских при-

б

чальных сооружений, и введены для удобства использования программ автома тизированного расчета.

2.2. Нагрузки и воздействия

2.2.1.    Нагрузки и воздействия следует принимать в соответствии с требованиями глав СНиП на нагрузки и воздействия, на нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов) и на проектирование морских гидротехнических сооружений.

2.2.2.    Нагрузки от ветрового навала и удара судна в расчете сооружения не учитываются, но Подлежат учету при расчете прочности надстройки и отбойных устройств. В случаях, когда удельная величина нагрузки от навала или удара судна превышает 0,75 величины анкерной реакции на метр сооружения, необходимо произвести поверочный расчет лицевой стенки. Дополнительный расчет причального сооружения на нагрузки от судов выполняется в соответствии с указаниями действующих ведомственных нормативных документов.

2.2.3.    Горизонтальная составляющая швартовного усилия распределяется по длине сооружения, равной длине панелей, омоно-личенных с тумбовым массивом. Распределение швартовного усилия оголовком на другие элементы сооружения должно быть обосновано расчетом.

2.2.4.    Величина и характер воздействия крановой нагрузки определяются в соответствии с требованиями Норм технологического проектирования морских портов.

2.2.5.    Величина и распределение эпюры волнового воздействия определяются в соответствии с требованиями главы СНиП на нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов) для строительного и эксплуатационного периодов.

2.3. Расчет усилий в элементах лицевой стенки

2.3.1. Расчет лицевой стенки должен выполняться в вертикальном и горизонтальном направлениях. В вертикальном направлении стенка рассчитывается как балка на двух (трех) опорах. Расчетная схема стенки в горизонтальном направлении должна приниматься в зависимости от конструкции ее элементов:

лицевая стенка (в случае сплошных, в том числе плоских и ребристых, панелей) — плита, опертая в четырех точках;

распределительный пояс (в случае составных панелей в виде наборов из железобетонного и металлического шпунта, свай, труб, двутавров и т. п.) —двухконсольная балка на двух опорах.

Примечание. Приведенные в РД рекомендации по расчету лицевых стенок из составных панелей относятся к панелям в виде набора из металлического шпунта.

7

2.3.2. Расчет активного давления грунта на лицевую стенку должен выполняться в соответствии с требованиями приложения 3 главы СНиП по проектированию подпорных стен, судоходных шлюзов, рыбопропускных и рыбозащитных сооружений. Угол поверхностного трения материала засыпки по контакту с расчетной плоскостью восприятия давления принимается равным:

0,5ф — для лицевой стенки;

0,333ср — для анкерной плиты, где ф — угол внутреннего трения грунта засыпки.

Примечание. За расчетную плоскость восприятия давления принимается:

средняя плоскость стенки — для лицевой стенки из составных панелей в виде набора из металлического шпунта;

тыловая плоскость панели — для лицевой стенки из сплошных железобетонных панелей в случае расположения центра тяжести сечения в полке;

плоскость, проходящая через центр тяжести таврового сечения, ■— для лицевой стенки из сплошных железобетонных панелей в случае расположения центра тяжести сечения в ребре лицевой панели.

2.3.3. Расчет в горизонтальном направлении выполняется на полное давление грунта и действие временной нагрузки.

Перёая стадия Вторая стадия Третья стадия    Суммарная ,-л-ч ,-а-ч '-X-ч эпюра пометпод

Рис. 4. Схемы к расчету усилий в лицевой стенке

2.3.4. Расчет усилий в вертикальном направлении должен выполняться для трех стадий засыпки (рис. 4):

первой — промежуточной, предшествующей включению в работу внешнего анкерующего устройства, но обеспечивающей достижение максимального усилия в монтажных связях (при условии обеспечения расчетных коэффициентов метода расчета по предельным состояниям);

второй — промежуточной, соответствующей достижению в монтажной связи предельного усилия и включению в работу внешнего анкерующего устройства;

третьей — завершающей, соответствующей полной высоте засыпки.

Примечание. Действие временной нагрузки необходимо учитывать на завершающей стадии.

8

2.3.5. Высота слоя грунта г_и соответствующая первой стадии засыпки, определяется из условия прочности монтажной связи (устойчивости монтажного массива) с учетом коэффициента k_hl монтажной связи (опоры) решением уравнения

z\ — 3z? (/j + /₂) +    ⁼0,    (1)

где

(Л+^2)3

Примечание. Коэффициент для расчета устойчивости &_м монтажного массива следует принимать равным коэффициенту для расчета прочности монтажной связи по приложению 1.

2.3.6.    Усилия на средней опоре, опорные и пролетные моменты на первой стадии засыпки определяются расчетом однопролетной балки с консолями, загруженной активным давлением грунта, отсыпанного на высоту г\.

2.3.7.    Высота грунта соответствующая второй стадии засыпки, определяется уравнением

{{0,5 (4 - 4- 5*5 - 5^ {20 [Й + W-4] ♦ +

+    [(г₂-/,-/₂)⁶-(гг/гЩ X

ХТ2^-/?п^-1)=0,    (2)

где

ф=(г₂—г,)[ г,    А) + 0,5 (z₄—Zj)    —A) J-

2.3.8.    Расчет усилий в элементах лицевой стенки, соответствующих второй стадии засыпки, выполняется по расчетной схеме двухпролетной неразрезной балки с двумя консолями. При этом из общей эпюры активного давления грунта должна вычитаться часть давления, воспринятая стенкой на первой стадии засыпки.

2.3.9.    Расчет усилий в элементах лицевой стенки, соответствующих третьей стадии засыпки, производится путем расчета однопролетной балки (верхняя и средняя опоры) с двумя консолями. При этом из общей эпюры активного давления вычитается часть давления, воспринятая стенкой на первых двух стадиях засыпки.

2.3.10.    Временная нагрузка должна располагаться в соответствии с требованиями Инструкции по проектированию морских причальных сооружений от линии кордона или линии возможного нагружения по технологическим условиям работы перегрузочных механизмов.

9