Конструкции деревянные гидротехничеснмх сооружениий. ___Нормы    проектирования_

16. Для металлических частей, Ьрнменяемых в деревянных конструкциях гидротехнических сооружений, допускаемые напряжения должны приниматься по табл. 4.

Таблица 4 Допускаемые напряжения для металлических частей кг/см*

Прока т a а я сталь марок: Ст. 3 Ст. 2 и Ст. Ос Клас с ы с зо ружеял й II, III IV, V П, 1П IV, V Вид напряжения В о з д е й с т ВИЯ Ы 3 X К «г Я S х га л ч * 4> Ч и я g X О а я со . « о „ .а *    S 1 «г «14 S ” * *    5 и 5« 41 Я S » _ А я к V V и а х а В Л 5 о я И 3 « f О 2 5а К и NO «Ко О а ш А V о .. . Я *51г„ я S §»3 s t; 3 Е® к о о ив" о о я оч* g§° о * в я о а * Й о 5 С О 55 _ О S«iSto tp О *> о о с « ч S X g О 2 2 4) “ О я Ое(в| В Ч О т о о S 1 -1 ё XSSS» Растяжение, сжатие и изгиб ...... 1400 1700 1950 1600 1950 1200 1450 1700 1400 1700 Срез......... 1050 1250 1450 1200 1450 900 1100 1250 1050 1250 Растяжение в болтах, одиночных тяжах и накладках . . поо 1300 1550 1250 1550 юбо 1200 1400 1150 1400 Растяжение в неодн-иочных тяжах, работающих совместно 900 1)00 1250 1050 1250 800 950 1100 950 1100

17.    При расчете временных сооружений IV класса особые воздействия не учитываются,

IV. Расчет и конструирование элементов и сопряжений

18.    При расчете центрально-растянутых элементов расчетная площадь (нетто) наиболее ослабленного поперечного сечения каждого элемента должна определяться путем вычета нз общей площади сечения суммарной площади всех врубок и прочих ослаблений как рассматриваемого сечения, так и сечений, отстоящих от него на расстоянии менее 8-крат-ной глубины врубки или 8 диаметров отверстия.

Допускается производить расчет элементов конструкций в предположении возможности ступенчатого разрыва, с учетом сопротивления древесины скалыванию между соседними ослаблениями.

19.    При расчете центрально-растянутых элементов напряжение вычисляется по формуле:

Г I ^N

[вр)—    ..    ,

^Г ят

где:

N —растягивающая сила;

F_HT—площадь сечения нетто, определяемая согласно п, 18 настоящего стандарта.

20.    В несимметрично ослабленных растянутых элементах следует по возможности .предотвращать возникновение изгибающего момента в ослабленном сечении посредством центрирования действующего в нем усилия или постановки связей. При соблюдении этих условий напряжения изгиба, возникающие от внецентренного действия растягивающего усилия, допускается не учитывать.

W«T [в« ]

21.    При одновременном действии растяжения и изгиба, напряжения должны проверяться по формуле*.

^ [^вр ]»

где:

N —растягивающая сила;

М —изгибающий момент;

F_m —площадь сечения нетто, определяемая согласно п. 18 настоящего стандарта; ИТ'нт—момент споротивления нетто наиболее ослабленного сечения;

Op ]—допускаемое напряжение растяжения;

[з_н ]    ,    „    изгиба.

Ci> 5

Конструкции деревянные гидротехнических сооружений, _Нормы    проектирования

ГОСТ 3061 —46

22. Центрально-сжатые цельные элементы, помимо расчв» на прочность по площади

нетто, по формуле:

-£-<ы

* ЯТ

должны проверяться на устойчивость при продольном изгибе по формуле:

< [°с ]•

При этом расчетная площадь F поперечного сечения элемента должна приниматься равной площади брутто, если площадь ослаблений не прывышает 25% площади брутто; Если площадь ослаблений превышает 25% площади поперечного сечения элемента брутто, то расчетная площадь поперечного сечения должна приниматься равной ⁴/, площади нетто. При проверке на продольный изгиб коэфициент должен определяться в зависимости

от наибольшей гибкости элемента Х=~ (где 1_а — расчетная длина и г    —    радиус

инерции поперечного сечения элемента) по приведенным ниже формулам или по табл. S.

•='-»44У

3100

X*

Таблица 5 Коэфициент <f уменьшения допускаемых напряжений при продольном изгибе

А т 1 1 А т 0 1,000 80 0,485 10 0,990 90 0,380 20 0,970 100 0,310 30 0,930 110 0,255 40 0,870 120 0,215 50 60 0,800 0,710 130 0,183 70 0,610 140 0,158 75 0.550 150 0,138

23.    Расчетная длина /„ элемента при проверке на продольный изгиб должна ирияи-маться равной его действительной длине !, умноженной на коэфвциент:

а)    при одном защемленном и другом свободно нагруженном

конце............... 2

б)    при обоих    шарнирно закрепленных концах.......1

в)    при одном защемленном и другом шарнирно закрепленном

конце ........................0,8

г)    при обоих    защемленных    концах............0,65

24.    Сжато-изогнутые цельные элементы должны рассчитываться в плоскости изгиба по формуле:

N , М _w .

F„ ⁺ tW„ * ^te*¹¹

jV—сжимающая сила;

Ж—изгибающий момент;

F_m — площадь сечения нетто;

W_m— момент сопротивления сечения нетто;

j - коэфициент (действителен в пределах от 1 до 0), учитывающий дополнительный момент от сжимающей силы при деформациях элемента; j_c — расчетное напряжение сжатия от сжимающей силы, вычислимое по площади брутто; х— наибольшая гибкость элемента;

К ]— допускаемое напряжение сжатия.

.....................................

Конструкции деревянные гидротехнических сооружений. _ Нормы    проектирования_

Кроме указанного расчета должна быть произведена проверка на устойчивость как в плоскости, так и из плоскости изгиба без учета изгибающего момента, согласно п. 22 настоящего стандарта.

25.    Расчет центрально-сжатых и сжато-изогнутых составных элементов должен про* изводиться как цельных элементов—согласно в. п. 22 — 24 настоящего стандарта, а проверка их на продольный изгиб—согласно ГОСТ 2482-44 .Конструкции деревянные автодорожных мостов и труб. Нормы проектирования'¹.

26.    Врубки должны рассчитываться на смятие и скалывание без учета работы металлических скреплений.

27    В лобовых врубках наименьшая допустимая глубина врезки для брусьев и окантованных бревен—2 см, для неокантованных бревен—3 см. Наибольшая допустимая глубина врезки в опорном узле - ^J/s толщины элемента, в промежуточных узлах сквозных ферм -*^,;₄ толщины элемента. Наименьшая допустимая* длина поверхности скалывания в лобовых врубках—20 см.

28    Применение врубок с двойным зубом допускается только при условии точной прпгонки гнезд.

29.    Во врубках с двойным зубом глубина врезки второго от торца зуба должна быть больше глубины врезки первого зуба не менее чем на 2 см. Расчет на скалывание в этих случаях должен производиться:

а)    для первого зуба—по усилию, воспринимаемому им, с понижением допускаемых

напряжений на 20%;

б)    для второго зуба- по полному усилию, действующему во врубке, без понижения допускаемых напряжений.

Учитываемая при расчете длина плоскости скалывания для каждого ие зубьев не должна превышать 10-кратной глубины соответствующей врезки.

30.    Во врубках, не обеспечивающих надежного прижатия скалываемого зуба, т. е. прижатия, автоматически возрастающего вместе с увеличением скалывающей силы, расчет на скалывание должен производиться по допускаемым напряжениям.для щековых врубок. Прижимающее >силие, создаваемое подтягиванием гаек, болтов или хомутов, в работе сопряжений не учитывается.

31.    Прогибы деревянных конструкции от одновременного действия основных и дополнительных воздействий не должны превышать:

Сооружения II и III классов

для подвижиых частей (затворов, щитов,

шлюзных ворот и т. д.), ферм и составных прогонов................. 1/300/

. простых прогонов.............1/180/

где /—расчетный пролет.

Л85282 Стандартгиа._Подписано к печати 4/V 1946 г. 0,75 п. д-3 Тираж 10000 ака. Зак. 379

.    Типография    УШС    ВМС