Госстрой СССР

Гяавпроыстройпроект

Союзметаляостройниилроект

Ордена Тсудов ого Красного Знамени Центральный научно-исследовательский и проектный институт строительных металлоконструкций цншпра: ктст-альконструкцйя

РУКОВОДСТВО

ПО ПГОЕКП4Р0ВАНИЮ СПАЛЬНЫХ ПОДКРАНОВЫХ KOHCTF/КЩЙ

Москва, В? 6

Госстрой СССР

Главпрсмстройяроект

Союзметаллостройниипроект

Ордена Трудового Красного Знамени Центральный научно-исследовательский и проектный институт строительных метандоконструкцдй

щшшчюшстмшонструкЩш

Утвервдаю Директор института

Сп. Мельников

РУКОВОДСТВО

ПО ПРСШШВАНИЮ СТАЯЬШХ ПОДКРАНОВЫХ ЮНСГГРУКЦНЙ

Москва, В? 6

- II -i - 1

г - г

балке (авт.свид. к» 441384)

3 - прижимная планка; 4 - гайка;

5 - шайба; 6 - бол*; 7 - упорная планка.

- 12 -

Рис. 3. Крепление рельсов КР на планках I - пружинная шайба; 2 - болт Е22

Таблица 3

Относительный допускаема прогиб Отношение адеоты балки к пролету - н/t Разрезные балки постоянного сечения из стали класса Разрезные балки переменного сечения из стали класса Нераарезные балки из xs стали класса ' С38/23 С46/33 С52/40 С38/23 С46/33 С52/40 С38/23 С46/53 С52/40 1/500 0,074 0,101 0,119 0,081 0,111 о,ш 0.066 0,062 0.091 0,085 0.106 0,100 1/600 0,088 0,122 0,143 0,097 0,134 0,157 0,079 0,075 0.109 0,103 0.127 0,121 1/750 0,110 0,152 0,178 0,121 0,167 0,197 0,0 99 0,093 0.156 0,128 о,М 0,150

х) В числителе - для балок пролетом 18-36 м, в знаменателе - для балок пролетом 6 и 12 м.

. Примечания: I

I* Для балок асимметричного сечения табличные величины должны быть умножены на где    определяется по указаниям п.5*9*

2. При кранах грузоподъемностью менее 5 т табличные величины должны быть умножены на коэффициент 0,9.

-14-

2.12. Подкраново-подстропильные фермы проектируются с ездовым нихнин поясом коробчатого сечения и восходящим (сжатым) опорным рмкоеом (см.рис.]^). Решетка центрируется на ось, лежащую на (0,2 - 0,3) Ь_п ниже верхней грани нижнего пояса фермы ( |i_n - высота нижнего пояса). Решетка и верхний пояс фермы проектируются, как правило, Н-образного сечения.

2.13* Высоту подкраново-подстропильных ферм рекомендуется принимать в пределах 1/3 - 1/8 продета, причем высотой фермы считается расстояние от оси верхнего пояса до оси центрации решетки на нижний пояс. Длину панелей нижнего пояса назначают кратной 3 м.

3. Материалы для подкрановых конструкций

3.1.    Прокатная сталь для конструкций крановых путей должна удовлетворять требованиям соответствующих Государственных стандартов и Технических условий.

3.2.    В зависимости от режима работы зданий, ответственности и условий эксплуатации конструкций элементы и детали сварных конструкций крановых путей подразделяются на группы, указанные в табл.4.

Клепаные конструкции крановых путей относятся к У11 группе.

3.3.    Выбор классов и марок стали для различных элементов и деталей крановых путей следует производить по табл.50 приложения I СНнП П-В.3-72 в зависимости от расчетной температуры и группы конструкций с учетом технико-экономических показателей.

3.4.    Крановые рельсы специальных профилей должны выполняться из углеродистой стали марок К62 и М62 по ГОСТ 4121-62^х.

3.5.    Материалы для механизированной и ручной сварки элементов подкрановых конструкций устанавливаются по табл.52 приложения 3 СНиП П-В.3-72.

3.6.    Заклепки надлежит применять из углеродистой стали марки Ст.2, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 499-70, а также из низколегированной стали марки 09Г2, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 19281-73.

3.7.    В болтовых соединениях элементов крановых путей следует применять!

а)    при расчетной температуре минус 40°С и выше болты нормальной точности классов 4,6 и 5,6 по ГОСТ 7798-?0^х или ГОСТ 7796-70^х, изготовленные по технологии 3 приложения I с дополнительными испытаниями по п.1,3,4 и 7 табл.Ю ГОСТ Г759-70^х (из углеродистых и легированных сталей классов и марок-по табл.1 ГОСТ 1759-?0^х);

б)    высокопрочные болты из углеродистой стали 35 ис ГОСТ ЮЗО-бО** или из легированных сталей 40Х по ТУ 14-4-87-72, 40ХФА и 38ХС по ГОСТ 4543-71, термически обработанных в готовом изделии (болте). Временное сопротивление разрыву после термической обработки должно быть не ниже 80 кгс/мм2 для болтов из стали 35, ПО кгс/мм^.- для болтов иэ стали 40Х и 13Ькгс/мм²_ для болтов из стали 40ХФА и 38ХС.

3.8.    При назначении расчетных сопротивлений материала конструкций и их соединений надлежит руководствоваться указаниями СНиП П-В.3-72.

-le

ft»¹ Нагрузки ш расчетные усилия

4.1.    Элементы стальных конструкций крановых путей могут воспринимать следующие виды нагрузок и воздействий:

а)    собственный вес конструкций;

б)    вертикальные крановые нагрузки;

в)    горизонтальные крановые нагрузки;

г)    крутящие воздействия катков крана;

д)    нагрузки от веса людей и ремонтных материалов на тормозных конструкциях и площадках¹ примыкающих к крановым путям;

е)    снеговые нагрузки;

х) ветровые нагрузки;

з)    температурные воздействия;

и)    сейсмические нагрузки;

к)    воздействия от осадки и поворота фундаментов и балок.

4.2.    Собственный вес конструкций (п.4Ла) является постоянной нагрузкой¹ а нагрузки по п.4.1 и¹ к - особыми. Все остальные нагрузки и воздействия¹ перечисленные в п.4.1, относятся к кратковременным¹ причем нагрузки по п.4.16,в,г считаются одной кратковременной нагрузкой, принимаемой с учетом коэффициента сочетания П_с по п.4.15 СНиП П-6-74.

4.3.    Допускается учитывать влияние собственного веса подкрановых конструкций и временной нагрузки на тормозные площадки путем умножения расчетных величин усилий и деформаций¹ опре-' деленных от вертикальной крановой нагрузки, на следующие коэффициенты:

для балок пролетом 6 м - 1,05:

для балок пролетом 12 м и более - 1,07.

4.4.    Нагруэки от мостовых кранов определяются в соответствии с технологическим заданием, с учетом режима работы кранов и зданий.

4.5.    Нормативная вертикальная нагруэка Р_н , передаваемая катком крана на рельс, принимается по стандартам или паспортам на крановое оборудование.

Тпр

_Н у

вызываемая торможением моста электрического крана и направленная вдоль кранового пути, принимается равной

-17-

где ft, - количество тормозных катков на рассматриваемой стороне крана (при отсутствии специальных указа-

ft.

Нормативная поперечная горизонтальная нагрузка кат-Г/ принимается равной:

п а

\ = 0,05--^х

для кранов с жестким подвесом груза

0,1

Указанная нагрузка может быть направлена как внутрь рассматриваемого пролета! так и наружу*

4.8* Нормативная поперечная горизонтальная нагрузка катка (боковое давление) принимается равной

тЦ -O.I-P, .

Эта нагрузка учитывается только при расчете элементов крановых путей в зданиях тяжелого режима работы и может быть направлена как внутрь рассматриваемого пролета! так и наружу; при этом нагрузка по и *4.7 не учитывается.

4*9* Вертикальная крановая нагрузка условно считается приложенной по оси вертикальной стенки балки! а горизонтальная - на уровне подошвы рельса*

4.10. В зданиях тяжелого режима работы должно учитываться крутящее воздействие катка крана. Нормативная величина момента определяется по формуле

и» .V«K,

где е - условный эксцентрицитет приложения вертикальной нагрузки, принимаемый равный 15 мм.

- 18 -

Величина крутящего воздействия катка принимается не ме-, где л _ ^    -    местный    крутящий    момент,

г    Л    -    _а

вызывающий единичный (    *    I)    поворот    верхнего    пояса;

- расчетный угол поворота верхнего пояса, принимаемый равным 0,024 при расчете на прочность и 0,016-при расчете на выносливость; а, -    •

^f ' с    g

4.II. Нормативная горизонтальная нагрузка Т, , шэн-ваемая ударом крана о тупиковый упор, определяется по формуле

Г>_ WwY¹

9 i* -

где У - скорость передвижения крана в момент удара, принимаемая равной половине номинальной, м/с ;

| - возможная наибольшая осадка буфера, принимаемая равной 0,1 м для кранов с гибким подвесом груза грузоподъемностью не более 50 т легкого, среднего и тяжелого режимов работы и 0,2 « - в осталь

ных случаях;

т_к- приведенная масса крана в те²/н, определяемая по формуле

"«■    f V^M«) ДД >

где й, - ускорение силы тяжести, равное 9,81 м/с²;

ТС - коэффициент, принимаемый равным нулю для кранов при гибком подвесе и равным I при жестком подвесе груза;

приближение тележки, м. ^

Расчетная величина нагрузки Т_н принимается не более значений, указанных в приложении 6*

4*12* Расчетная крановая нагрузка определяется умножением нормативной нагрузки на коэффициенты перегрузки tt , динамичности    и    сочетаний к_с *

Величины этих нагрузок, принимаемых как одна кратковременная, и число кранов, которое необходимо учитывать при расчете элементов крановых путей, приведены в табл.5.

Таблица 5

Элементы конструкций Характер воздействия Проверка Пиело кранов, учитываемых в расчете Расчет- Определение расчетных воздействий ное во злей- Обычный режим работы здания Тяжелый режи м работы здания □ТВ ИЗ Формула Значения коэффици ентов Числовое значение произведения коэффициен тов Формула Значения коэффици ентов Числовое значение произведения коэффициен тов Один кран (кро- Р *-р„ ьг Рн................_......_ о* - Подкрановая балка, подкрановая ме подкраново-подстропильяой тл *-т: ft* 1,2 х.2 т; - - Прочно- фермы) г* п- ТУ 1,2 Т■ + - - стж р л-»е*р„ ft = 1,2 1,02 Р„ к пс гг}\ Р"__ ft - 1,2 i.25-e и подкрано- Общее ж устойчи вости Два крана т“ tV flf* тн «*» 0,85 1,02 Г» fte= Q,95 I.» ф . во-подстро- Г' I,® ТУ1 “"V С <w»i 1,»Г> пильная ферма. Четыре крана (см. примечание I) р -V'. ft * 1,2 пс - 0,? о ,тРй *-vy Д ft.* 1,2 лг=о,8 V; Щ 1,06 Р„ тормозные конструкции Один каток крана р п, Р„..... ft = 1,2 1,32 р„ ft * 1,2 1,56 Р„ Прочно сти (при гибком подвесе) V i»i *<= 1,3 1*2 М* Один каток крана (при жестком подвесе) р — - 1гп.,Рн ft - 1,2 1*8 ft, Местное IT4* - «и* * ■ МГ ft#* 1*5 1,2 Устой чивости Один каток Р «•V р« л = 1,2 M 1,32 Р, R. а( Р„ ft * 1,2 I,I 1,32 Р„ Общее и Выносли вости Один кран (для Р — - *•* 0,8 Р„ местное общего воздейст.) Один каток(для т* - - ft* 0,8 0,8 V местного воздействия) м’р - - *м„‘Р 0,8 М* Общее Прогиба в вертикальной ПЛОСКОСТИ Два крана р ' р„ V 0,85 0,85 Р„ 'Ур„ ■ 0,95 0,95 Р„ Прогиба в горизонтальной ПЛОСКОСТИ Один кран тл тп н — Тн — С Упоры Общее Прочности Один кран т* "■т,? ft * 1,2 _ ... * 'п П'Т„* it» 1,2 1,2 Т/ Крепления балок к тормозных конструкций г* - К ft = 1,2 _ -ft- -с ft* 1,2 1,2 Т„г

УДК 624.072.2:621.874

Настоящее руководство разработано в соответствии с планом пересмотра действующих и разработки новых государственных стандартов и нормативных документов по строительству и архитектуре на 1974-1975 гг. Госстроя СССР (раздел I, п.22) объединением "Союзметаллостройниипроект" (отдел исследования профилей и новых конструкций ЦНИИпроектстальконструкции» Челябинское отделение ЦНИИпроектстаяьконструкции, ГПИ "Укрпроект-стальконструкцик^н) совместно с Институтом электросварки им. Е.О.Патона, МИСИ им.В.В.Куйбышева и ЦНИИСК им.В.А.Кучеренко.

При разработке руководства были использованы материалы Гипромеза, ДИСИ, ВЗИСИ, ЧПИ и учтены результаты отечественных и зарубежных экспериментально-теоретических исследований, данные натурных обследований состояния стальных конструкций крановых путей в процессе эксплуатации, а также результаты изучения их действительной нагруженности.

В разработке руководства принимали участие: от "Союзметаллостройниипроект" - д-р техн.наук Н.П.Мельников, инженеры М.М.Бердичевский, М.И.Беккерман, А.И.Киневский, канд.техн.на^ ук Н.А.Клыков; от ЦНИИСК им.В.А.Кучеренко - д-р техн.наук В.А.Балдин, каад.техн.наук В.М.Горпинченхо, инж. В.Н.Бегунсш; от МИСИ им.В.В.Куйбдаева - доктора техн.наук - Е.И.Беленя, К.К.Цуханов, А.Й.Кикин, канд.техн.наук А.А.Васильев, ст.н* сотр. Э.А.Рывкин; от Института электросварки им.Е.О.Патона -каад.техн.наук А.А.Казимиров, д-р техн.наук В.И.Труфяков» кандидаты техн.наук О.И.Г^*ца* В.И.Дворецкий.

- 19 -

Примечания к табл. 5: I. При определении расчетных крановых нагрузок следует учитывать:

один кран, при наличии лишь одного крана и при условии, что второй кран не будет установлен в течение эксплуатации сооружения (только для зданий обычного режима); два наиболее неблагоприятных по воздействию крана для подкрановых конструкций;

два или четыре (по два на каждом пути) наиболее неблагоприятных по воздействию крана для подкраново-подстропильных ферм (четыре крана - только для вертикальной нагрузки).

2.    При определений прогибов тормозных конструкций сила поперечного торможения Т_п распределяется между противоположными тормозными балками пропорционально их жесткостям с учетом смещения колонн на уровне тормозных балок, при этом на менее жесткие балки передается не менее 30% полной силы торможения.

3.    Взаимное расположение кранов и предельное положение тележек принимаются по технологическому заданию и в наиболее невыгодных комбинациях для подкрановых конструкций в целом, а также отдельных элементов и соединений.

4.    Продольные и поперечные горизонтальные нагрузки от кранов одновременно не учитываются

Содержание

I* Общие положения »** + **..    4

2.    Указания по проектированию

-подкрановых конструкций    6

3.    Материалы для подкрановых

конструкций , г г ...... «•«*«*•«•«    14

4* Нагрузки и расчетные усилия *•••«••*.••    1б

5- Расчет элементов подкрановых

конструкций....... 22

6# Констр(уирование......................................    30

Приложение I. Указания по проверке устойчивое^

стенок подкрановых балок    59

Приложение 2* Указания по расчету подкрановых

ферм...... *    81

Приложение 3. Указания по расчету подкраново-

подстропильных ферм ........    05

Приложение 4. Ординаты линии влияния прогиба

подкрановых балок . .    .    .    .    ,    *    •    •    *    юс

Приложение 5. Примерный перечень зданий с

тяжелым режимом работы ........ Х05

Приложение 6. Предельные расчетные величины

горизонтальных нагрузок на упоры

(с учетом коэффициента перегрузки) . * юб

Приложение ?. Указания по применению подрельсовых устройств на нйзкокодупьной

прокладке . . .    ♦.....107

Основные условные обозначения * . ♦    ПО

I. О б ж я e положения

ХЛ« Настоящее руководство распространяется на проектирование стальных конструкций крановых путей постовых кранов*

Е стальным конструкция*, образующим крановые пути мостовых кранов, относятся:

а)    конструкции, непосредственно воспринимающие воздействия постовых кранов - подкрановые бедки, подкрановые иди под-краново-подстропильные фермы, тормозные балки или фермы, крепления перечисленных конструкций к колоннам, рельсы, их крепдшния и подрехьсозые устройства, упоры;

б)    вспомогательные конструкции - вертикальные и горизонтальные свяэеше фермы, диафрагмы, смотровые, посадочные и др* вхоща и их ограждения;

При проектировании крановых путей подвесных, консольных, модудортальянх к других кранов, а также биметаллических и нреднаретельно напряженных подкрановых конструкций необходимо учитывать специфические особенности работы этих конструкций еогявсио указаниям соответствующих руководств*

Х*2. Сзнжыдое конструкции крановых путей мостовых кранов мяддадмт «бирать so соответстнумщшк альбомам типовых серий*

Шратешевж метиловых конструкций допускается только при соотэаетсзжужааеш

1U3* Яри щроектдроиешши стальных подкрановых конструкций лвявооипезвь требования*

Сам М.542 "ж-яя*#.а^йяаяцшя здания н оооружедий. Основ-шш тштяешш проектирования".

ШИП    *    Кликая    модульная    система в строительст

ва* Ошешкшс ашлозкаша проектирований” •

ОМ IWLMWl "Фзрштельше жанструюда и основания*

(ВУйШцимй !пйппмю1вм    _г

ШИП ЮЛ-Зг "№шва шшяэдщжя. Норма яроежтиро-

мвам^_п

ШШ 0-&94 "Чагнуажи я юаяаПеташ. Вора щюектнро-шаний”.

- b -

СйиП Ш-В.5-62^х 'Металлические конструкции* Правила изготовления» монтажа и приемки¹¹*

СНиП Ш-В.6-62 ''Защита строительных конструкций от коррозии* Правила производства и приемки работ"*

СНиЛ п-28-73 "Защита строительных конструкций от коррозии" .

ТП 101-73 "Технические правила по экономному расходованию основных строительных материалов" с изменениями от 1*1.75 г* (Бюллетень строительной техники» 1975, Ш 2)*

1*4. Прочность и устойчивость элементов стальных кокет-* рукций крановых путей должна быть обеспечена как в процессе эксплуатации, так и при транспортировании и монтаже.

1.5. Стальные конструкции крановых путей следует проектировать сварными с монтажными соединениями на сварке иди ввсокспрочных болтах*

Применение клепаных конструкций допускается только при специальном обосновании*

1*6* При проектировании подкрановых конструкций в зданиях тяжелого режима работы надлежит руководствоваться указаниями разделов 2-6 настоящего руководства.

К зданиям тяжелого режима относятся здания с кранами особого режима работы (краны весьма тяжелого режима работы, литейные и другие краны тяжелого режима работы, применяемые в металлургическом производстве), а также здания, перечисленные в приложении 5. Все остальные здания относятся к зданиям обычного режима работы*

1.7. Назначение классов и марок стали для элементов крановых путей, материалов для механизированной и ручной сварки и классов болтов, производится по указаниям раздела 3 настоящего руководства и СНиП П-В.3-72*

1.8* При проектировании стальных конструкций крановых путей должны предусматриваться мероприятия по защите их от коррозии*

В конструкциях следует избегать узких щелей, пазух и корыт, которые могут задерживать влагу или затруднять проветривание* Все детали конструкций должны быть доступны для наблюдения, очистки я окраски.

- 6 -

1,9* Конструкции крановых путей, подвергающиеся дательному воздействию лучистой или конвекционной теплоты или кратковременному непосредственному воздействию огня во время аварии тепловых агрегатов, должны быть защищены подвесными экранам*

1.Ю, Применение электрозаклепок, прерывистых сварных швов, а также заварка монтажных отверстий в элементах крановых путей запрещаются,

2. Указания по проектированию подкрановых конструкций

2.1* Схемы крановых путей разрабатываются в соответствии о требованиями задания на проектирование с обязательным применением максимально возможного количества типовых конструкций*

В схеме надлежит установить состав, расположение, конфигурацию и привязку конструкций, назначить типы и основные размеры отдельных элементов, выбрать способы их сопряжений.

2*2* Стальные конструкции крановых путей (подкрановые конструкции) проектируются в составе;

а)    основного вертикального элемента (подкрановой балки иди фермы), воспринимающего вертикальные и местные воздействия катков крана;

б)    основного горизонтального элемента (тормозной балки шлш фермы), воспринимающего горизонтальные крановые воздействия и обеспечивающего общую устойчивость кранового пути;

в)    вспомогательных вертикальных и горизонтальных связевых ферм, подкосов и диафрагм, обеспечивающих устойчивость элементов кранового пути;

г)    упоров, рельсов, подрельсовых устройств;

д)    деталей креплений,

2*3* Взамен конструкций, перечисленных в п*2*2 а, б, в может быть применена подкраново-подстропильная ферма, совмещающая функции подкрановой и подстропильной конструкции.

ZA* Статическая схема подкрановых балок может быть принята разрезной (рис.1а) или неразрезной (рис.16), а подкрановых и подкраново-подстропильных ферм - разрезной (рисЛ в,г). Схемы тормозных и вспомогательных конструкций следует принимать в соответствии со схемой основного элемента.

- 7 -

Рис. I* Конструкции сварных подкрановых балок

разрезная; $ - веразрезная ^показаны средние пролеты); б - комбинированная система; г - подкраново-подстропильная ферма: I - монтажный стык;

2 - ездовая балка.

- 8 -

Схему и тип подкрановых конструкций рекомендуется выби

рать согласно таблЛ Таблица I

Пролет, и Грузо подъем ность кранов, т Режим работы кранов Коэффициент упругой податливости х опоры С Рекомендуемая схема подкрановых конструкций Рекомендуемый тип подкрановых конструкций 6-24 Любая Любой Менее 0,05 Неразрезная балочная Подкрановая балка 6-36 й и Более 0,05 Разрезная балочная Подкрановая балка 24-48 5-30 Легкий Любой и Подкрановая ферма 36 и более 50 и более Любой я II Подкраново-подстропильная ферма

д    г    й 13 Вычисляется по формуле    Б = р-    »

где 4 - вертикальное перемещение опоры от единичкой

силы Р=1, приложенной к опоре в месте опирания подкрановой конструкции (с учетом осадки и поворота фундамента);

£3 - жесткость подкрановой балки в вертикальной плоскости*

2.5.    При проектировании крановых путей должны обеспечиваться прочность, устойчивость, жесткость и выносливость их конструкций, а также соблюдаться требования наибольшей экономии стали и минимальной стоимости и трудоемкости,

2.6,    Сечения подкрановых балок рекомендуется проектировать из трех листов в виде сварного двутавра. Не рекомендуется применять пакет листов. Сечения балок могут быть симметричными и асимметричными. При изготовлении подкрановых балок на поточных линиях сечения рекомендуется принимать с одинаковой шириной поясов.

2.7* Следует назначать оптимальную высоту стенки подкрановой балки, учитывая при этом допустимую технологическим заданием строительную высоту, возможное исключение продольных стыков в стенке балки, стандартную ширину листов, а также железнодорожные габариты.

- 9 -

2.8. Минимальная ширина верхнего пояса сварной подкрановой балки принимается равной 250 мм, нижнего - 200 мм. При креплении кранового рельса согласно рис.2,3 минимальная ширина верхнего пояса принимается в соответствии с табл.2*

Таблица 2

Тормозная конструкция Минимальная ширина верхнего пояса сварной подкрановой балки,мм, при грузоподъемности крана до 80 т включительно свыше 80 т Тормозное устройство отсутствует 320 - Сквозная 560 400 Сплошная 400 450

Минимальная толщина стенки принимается равной 6 мм. Толщину поясных листов рекомендуется принимать от 10 до 32 мм.

2.9. Отношение Nft для сплошных подкрановых балок, в зависимости от допускаемых прогибов и класса «тали, должно быть не менее величин, приведенных в табл.З.

2.10* Подкрановые фермы рекомендуется проектировать с параллельными поясами и треугольной решеткой с нисходящим опорным раскосом {см.рис.I,в). Верхний пояс фермы (ездовой) - двутаврового сечения. Решетка центрируется на грань верхнего пояса и принимается, как правило, таврового сечения из двух угол-нов.

Опирание подкрановых ферм на колонны осуществляется по нижней грани верхнего пояса.

2.II. Высоту подкрановых ферм рекомендуется назначать равной 1/6 - 1/8 пролета (высотой фермы считается расстояние от центра тяжести нижнего пояса до нижней грани верхнего пояса). Длину панели верхнего пояса рекомендуется назначать кратной 3 м и равной 0,8 Н - 1,3 Н ,

1

г>