Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

15 страниц

304.00 ₽

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Устанавливает методы контроля и определения стабильности технологических параметров литья под давлением деталей на машинах

Показать даты введения Admin

Страница 1

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

МАШИНЫ ДЛЯ ЛИТЬЯ ПОД ДАВЛЕНИЕМ

МЕТОДЫ КОНТРОЛЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

ГОСТ 26689-85

Издание официальное

ноя j ен*й


и


I


ГОСУДАРСТВЕННЫ!


ТАМ


Страница 2

РАЗРАБОТАН

Министерством станкостроительной и инструментальной промышленности

Министерством высшего и среднего специального образования СССР

ИСПОЛНИТЕЛИ

Ю А. Степанов, д.р ie*H. наук; А А. Мандрмк, канд. техн. наук; Л. П Ка. шмрцеа, канд. техн. наук; А. И. Малюй, Г. А. Тюмоа; Ю. И Сосульиикоа; 8. М. Поло*

ВНЕСЕН Министерством станкостроительной и инструментальной промышленности

Клеи Коллегии В.Н. Покасюк

УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 17 декабря 1985 г. № 4055

Страница 3

УДК *21 74.04J.04.002 05*:00*.JS4    Групп*    Г44

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

МАШИНЫ ДЛЯ ЛИТЬЯ ПОД ДАВЛЕНИЕМ    ГОСТ

Методы контрола технологически» параметров

Injection moulding machines.    26689-85

Methods of technological parameters control OKU 42 49Й1

Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 17 декабре 1*85 г. М* 40S5 срок введения установлен

с oi.oi.ar

Несоблюдение стандарта преследуется по мкону

Настоящий стандарт устанавливает методы контроля н определении стабильности технологических параметров литья под давлением детален на машинах по ГОСТ 15595-84.

Периодичность и объем испытания серийно выпускаемых машин на предприягии-изготовнтеле — по ГОСТ 10580-74 и ГОСТ 15595-84.

1. ОВЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    К основным технологическим параметрам литья под давлением относятся:

положение прессующего поршня S, м; скорости первой и| и второй и2 фаз прессования, м/с; время нарастания давления подпрессовки , с; давление подпрессовки рп0д . МПа; усилие запирания пресс-формы Р3 , кН; время выдержки отливки в пресс-форме ta , с; температура пресс-формы на расстоянии 20 мм от формообразующей поверхности (температурный фон пресс формы) Т, °С; температура расплава в печи Ти, °С.

1.2.    К вспомогательным технологическим параметрам относятся:

давление рабочей жидкости в поршневой рв и штоковой полостях цилиндра прессования, МПа;

давление расплава в пресс-форме рв, МПа;

Иадание официальное ★

Перепечатка воспрещена

© Издательство стандартов, 1986


Страница 4

Crp. 2 ГОСТ 36689—as

усилие прессования Япр, кН; усилие выталкивания отливки Р0, кН; длительность первой фазы прессования /i, с; длительность второй фазы прессования (2. с; длительность третьей фазы прессования fj. с; длительность цикла („ с;

время заполнения пресс-формы металлом t№e , с; температура формообразующей поверхности пресс-формы (тем* пература пресс-формы) 7*,°С.

1.3.    Контроль технологических параметров следует осуществлять на стендах по ГОСТ 23800-79. Допускается для контроля отдельных параметров применение нестандартных средств измерения, аттестованных метрологической службой предприятия-изготовителя.

1.4.    Средства измерения должны быть проверены по ГОСТ 8.513-84 и при необходимости снабжены тарировочнымн графиками.

1.5.    Контроль параметров должен осуществляться непрерывным или дискретным методами.

При непрерывном методе на осциллограмму следует фиксировать изменения параметров в течение одного цикла работы машины (за исключением времени выдержки отливки в пресс-фор-ме и длительности цикла). При дискретном методе параметры необходимо определять по показаниям цифровых индикаторов или регистрирующего печатающего устройства. Эти показания должны соответствовать значениям параметров в заданной точке или заданном интервале.

2. МЕТОДЫ КОНТРОЛЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

2.1.    Контроль параметров процесса непрерывным методом

2.1.1.    Процесс изготовления детали литьем под давлением состоит из нескольких фаз прессования в зависимости от типа машины. конструкции механизма прессования и требований технологии.

Типичная осциллограмма процесса литья иод давлением на машине с холодной горизонтальной камерой прессования и методика ее обработки приведены в рекомендуемом приложении I.

2.1.2.    Длительность фаз прессования определяют следующим образом:

первой фазы fi— от начала движения прессующего поршня до момента изменения скорости прессования, вызванного включением привода следующей фазы прессования;

второй фазы —от момента окончания первой фазы до момента окончания заполнения пресс-формы расплавом;

Страница 5

гост гма*— в* Стр. з

третьей фазы t% — от момента окончания заполнения пресс-формы расплавом до окончания кристаллизации расплава в питателе и полной остановки прессующего поршня.

2.1.3. Врех«я заполнения пресс-формы расплавом определяют от начала входа расплава в питатель до окончания заполнения пресс-формы расплавом.

Расчетное время заполнения пресс-формы расплавом . с, вычисляют по формуле

(1)

где V —объем отливки с противниками, мг;

F„„ — площадь поперечного сечения камеры прессования, мг;

F„„ ••= -~И- , где rfK(t —диаметр камеры прессования, м;

oj —средняя скорость второй фазы прессования, м/с.

2.1.4.    Время нарастания давления подпрессовки tnot следует считать от момента окончания заполнения пресс-формы расплавом до момента создания давления подпрессовки, определяемого пересечением кривой давления в поршневой полости цилиндра прессования с прямой, проведенной ка уровне 95% от установившегося давления в этой полости.

2.1.5.    Давление подпрессовки рпох следует определять как установившееся давление расплава в пресс-форме или как установившееся давление в поршневой полости цилиндра прессования после окончания в ней переходного процесса.

2.1.6.    Скорости первой v, и второй v3 фаз прессования следует определять как средние скорости прохождения прессующим поршнем баз определенной длины Sic и S2& . Длину базы, в зависимости от типа машины, выбирают из ряда 0,02; 0.(М; 0,06; 0.08; 0.10; 0.16 м.

При определении скоростей v, и и2 по кривой перемещения прессующего поршня S центр баз Sib и Sjb располагают в середине хода поршня в соответствующей фазе прессования. Скорости Р| и ог, м/с. определяют по формуле

где /[в. he — время прохождения прессующим поршнем соотпет-

ствуюшей базы.

Прн записи на осциллограмме только кривой скорости у, без кривой S, за скорости первой и второй фаз прессования следует принимать средние значения скоростей па временных отрезках fie и Лге , расположенных в центрах соответствующих зон прес-

сования, при этом    а    /w—у    к-

Страница 6

Стр. 4 ГОСТ 26689— 8S

2.1.7.    Для первой и втором фаз прессования давление рабочей жидкости в поршневой />„ и в штоковой р,„ полостях цилиндра прессования и давление расплава в пресс-форме определяют как среднее на участках Sir. и 5гь или на временных отрезках tir> и /jb соответственно. К принятому обозначению давления добавляют индекс, указывающий на соответствующую зону прессования. Например: рт —давление в поршневой полости цилиндра прессования в первой фазе; риг - давление в штоковой полости во второй фазе.

2.1.8.    Давление расплава в пресс-форме в третьей фазе прессования следует определять после окончания переходного процесса в поршневой полости цилиндра прессования.

Расчетное давление расплава в пресс-форме Рф, , МПа, рассчитывают по формуле

D'-    ,04

Р>1«я—~л“Раод»    w)

“к II

где П — диаметр поршня цилиндра прессования, м.

2.J.9. Усилие запирания пресс-формы Ра, кН. определяют как сумму растягивающих усилий Р, , приходящихся на каждую колонну машины

Р»— ZPi.    (4)

i-i

Усилия Р, необходимо определять по показаниям датчиков, установленных на каждой колонне.

За усилие запирания в данном цикле работы машины следует принимать усилие, определенное после полного запирании пресс-формы н до начала прессования.

2.1.10. Расчетное усилие прессования Р1гр , кН, в различных фазах следует определять по следующим формулам первая и вторая фазы

*.М-    <5>

фаза подпрессовки

(6)

где d — диаметр штока цилиндра прессования, м;

Рт , Рш1 — давление в соответствующей фазе прессования, МПа; i —номер (индекс) фазы прессования.

2.1.N Расчетное усилие выталкивания отливки Р0. кН, вычисляют по формуле

Я- IV

Страница 7

ГОСТ 2MS9—8$ Стр. 5

где D, — диаметр поршня цилиндра выталкивания, м; р*,,* — максимальное давление в поршневой полости цилиндра в момент начала выталкивания (выхода) отливки из пресс-формы. МПа.

2.1.12.    Температуру пресс-формы Гф измеряют термопреобразователем с металлической термопарой (датчиком температуры), рабочий конец которой закреплен (приварен, припаян) на расстоянии не более 2.0 мм от формообразующей поверхности пресс-формы.

Температуру пресс-формы в начале цикла необходимо измерять от момента подачи команды «Запирание» до начала прессования.

2.1.13.    Температурный фон пресс-формы Тго измеряют термопреобразователем с металлической термопарой, рабочий конец которой закреплен (приварен, припаян) на расстоянии 20 мм от формообразующей поверхности пресс-формы.

Температурный фон пресс-формы в начале цикла следует измерять от момента подачи команды «Запирание» до начала прессования.

2.1.14.    Температуру расплава в печи Ты измеряют термопреоб-разователем по ГОСТ 6616— 74, опущенным в тигель с расплавленным металлом, в комплекте с потенциометрами классов точности от 0,2 до 1,0 по ГОСТ 7164-78.

Температуру расплава в печи Т„ в начале цикла следует измерять от момента подачи команды «Запирание» до начала прессования.

2.2. Контроль параметров процесса дискретным методом

2.2.1.    При дискретном методе контроля параметров регистрирующее устройство должно зафиксировать в каждом цикле работы машины величину параметра н заданной точке или заданном интервале внутри цикла.

2.2.2.    Длительность фаз прессования и время заполнения пресс-формы при дискретном методе контроля параметров не определяют.

2.2.3.    Время нарастания давления подпрессовкн tWi следует определять как время, за которое давление и поршневой полости цилиндра прессования возрастает от заданного минимального Ро‘п

г; у

до заданного максимального />>, давления.

Давление следует устанавливать в пределах рл>рТ* > >0.75р*, а давление р™*х в пределах =0,95 ра9х, где р» — давление в аккумуляторе машины, МПа.

2.2.4.    Давление подпрессовкн рПо1 следует определять после окончания переходного процесса в поршневой полости цилиндра прессования, по не позднее трех секунд после остановки прессующего поршня (после заполнения пресс-формы расплавом).

Страница 8

Стр. 6 ГОСТ 26689-85

2.2.5.    За скорости первой vt и второй v2 фаз прессования принимают среднюю скорость прессующего поршня на базе определенной длины Sic и Sse или на временных отрезках определенной длительности tis и /2Б соответственне. Расположение и размеры баз и временных отрезков выбирают в соответствии с требованиями п. 2.1.6.

Допускается определять скорости первой и второй фаз прессования как мгновенные скорости прессующего поршня в точках, расположенных в центрах соответствующих фаз прессования. Положение центра фаз прессования допускается определять как по величине хода прессующего поршня, так и но времени прохождения им соответствующей фазы прессования.

2.2.6.    Давление рабочей жидкости в поршневой р„ и штоко-вой р ш полостях цилиндра прессования и давление расплава в пресс форме р9 следует определять в соответствии с требованиями п. 2.1.7. Допускается определять рп, рт. рф в центрах соответствующих фаз прессования.

2.2.7.    Усилие запирания пресс-формы определяют в соответствии с требованиями п. 2.1.9 в промежуток времени от окончания полного закрытия пресс-формы к до начала прессования.

2.2.8.    Усилие прессования Рп~, в различных фазах и усилие выталкивания отливки Р« следует определять в соответствии с требованиями пп. 2.1.10,2.1.11 и 2.2.6.

2.2.9. Температуры Тф, ТТ„ измеряют термопреобразовате-лями в соответствии с требованиями пп. 2.1.12—2.1.14. Для каждого цикла их необходимо регистрировать между подачами команд «Запирание* и «Прессование*.

2.2.10.    Время выдержки отливки в пресс-форме /„ следует определять как время от момента подачи команды «Прессование» до момента подачи команды «Раскрытие пресс-формы».

2.2.11.    Длительность цикла ta равна времени между командами «Запирание» соседних циклов.

3. МЕТОДИКА оценки СТАБИЛЬНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

3.1.    Стабильность (нестабильность) параметра необходимо определять степенью отклонения параметра в процессе работы от его среднего значения.

3.2.    Оценку стабильности параметра х следует проводить по среднеквадратическому отклонению Sx и интервалу отклонения Ах полученным не менее чем из 5 экспериментов.

3.3.    Сравнение стабильности одного н того же параметра в различных сериях наблюдений х{ и л:/ необходимо проводить по соотношению SX( к S Х/ или по соотношению АХ( к AXf , где

АХ{ —отношение интервала Дх, к среднему значению параметра 1с,, выраженное в процентах

Страница 9

ГОСТ I6M9-8J Cip 7

Ах(==±- 100%.    (8)

3.4. Статистическую обработку последовательности из л наблюдений параметра необходимо проводить при едином доверительном уровне всех оценок критериев к интервалов равном 0.95 по стандартным программам математического обеспечения ЭВМ.

ПРИЛОЖЕНИЕ I

Реко.ченду4мое

МЕТОДИКА ОБРАБОТКИ ОСЦИЛЛОГРАММ ПРОЦЕССА ЛИТЬЯ ПОД ДАВЛЕНИЕМ

I. В качестье .примера выбрана типичная осциллограмма процесса литы сод давлением машины иод. 71108 Тираспольского завода литейных маним им. С. И. Кирова (черт. 1).

8 настоящем приложении рассматривается трехфазный процесс литья под давлением, как наиболее распространенный. При трехфазном прессовании: первая фаза — перекрытие заливочного окна и сбор расплава в камере прессования, вторая —ззполненне пресс-формы расплавом, третья — подирессовка.

При четырехфазном прессовании: первая фаза — перекрытие заливочного окна и сбор расплава в камере прессования, вторая и третья фазы — заполнение пресс-формы расплавом с различными скоростями прессования, четвертая — подпрессовка.

Границы фаз на осциллограмме следует определять по моментам изменения скорости прессования, вызванного включением привода соответствующе! фазы прессования. При количестве фаз прессования более трех следует применять обшие приемы я методы, изложенные в настоящем стандарте.

21 На осциллограмме зафиксированы: S — перемещение прессующего поршня; о —скорость прессующего поршня; р„ , рш — давление в поршневой к штоковой полостях цилиндра прессовавия. Уф — температура пресс-формы; 7х — температурный фон пресс-формы.

3. Тарировку всех датчиков следует производить з комплексе с преобразующей и регистрирующей аппаратурой.

За каждым датчиком должен быть постоянно закреплен свой канал контроля. Прн замене одного нз элементов контроля (датчик, кабель, гальванометр осциллографа и т. д.) тарировку производят вноиь.

Тарировку рекомендуется проводить с применением образцовых средств измерения. ступенчато изменяя величину параметра от нуля до максимального значения и обратно с шагом 10—20% от максимальной величины параметра. Прн каждом шаге осциллографом следует фиксировать отклонение луча гальванометра при установившейся величине параметра, а с помощью образцовых средств измерения— величину параметра. По осциллограмме следует построить график в координатах: величина параметра—отклонение луча гальванометра. Необходимо записать номера датчиков, их каналов контроля и дату. Перед началом тарировки ва датчик необходимо подать максимальное воздействие (значение) параметра и установить требуемый масштаб и направление луча гальванометра на осциллограмме. Необходимо стремиться к наиболее полному использованию ширины ленты или экрана осциллографа, что повысит точность контроля.

Страница 10

Стр. 8 ГОСТ 26689—8S

Тарировку датчиков следует производить в соответствии с их Инструкциями по эксплуатации.

4.    На черт. 2 представлены масштабы всех контролируемых параметров. //« — величина отклонения параметра на осциллограмме от положения нулевой линии

5.    Принадлежность кривой на осциллограмме конкретному параметру следует определять по меткам прерывателя осциллографа или по внешнему виду кривой.

Осциллограмма трехфазного процесса прессования пресс-формы при литье под давлением

Черт. I

На чвртехв о$п»и»ч»но; 5 — ВЦХКОТЩШ» прессующего поршня: и — елоеоеть пс«-сующмо воршкя; р„. рш — лавлеиие р*бочей кидноети и пороимоб и и1Лэ«оооа «олистях ЦелякЛ?а пр-ксапания; — revsepatypa пресс фэрмк: Г* —температур-иый Фон пресс-формы; ИЛ — нулевая линия саопетствуммцсго параметра.

Страница 11

ГОСТ 2*689—85 Стр. 9

График зависимости отклонения луча iальваиочетра от величины параметра

Черт. 2

На чсргсле оСоаяачсзо S *-перемещеяме прессующего поршня; 9 — скорость прсосующего поршня; рш, ри - дам* л в мае рабочей жидкости в поршвгвпй я uitokoujA полостях цилипгрв лрессожанхя. Гф. — тестература п температурный фон xip^cc-topMM; М, — отхлоайиив луча гальааиомсгра *а осциллограмме

Страница 12

С»p. 10 ГОСТ 26M9-SS

6.    Необходимо отмстить на осциллограмме направление изменения параметров во времени и медицину интервала отметок времени. На осциллограмме (черт. I) направление отмечено стрелкой и сделана запись —0,02 с.

7,    Определение длительности фаз прессования

В исходном положении прессующий поршень неподвижен, поршневая полость цилиндра прессования соединена со сливом, а штоковая— с источником давления. На осциллограмме качало кривых S, о и ра совпадает с нулевыми линиями, а Яш —10 МПа. Для постоянной отметки на осциллограмме нулевой линии параметра можно использовать свободный гальванометр, соединив его луч с лучем регистрирующего гальванометра при значении параметра равном нулю, или одну из линии продольного графления ленты.

По команде «Прессование» поршневая полость цилиндра прессования соединяется с источником давления, а штокоеая—со сливом.

Начинается рост давления рп и падение ра - При достижении определенного соотношения между р„ и р& , достаточного для преодоления сил тренля, прессующий поршень начинает свое движение (точка I). Кривая о показывает возрастание скорости (точка /'). Через точку / (/') следует провести пунктирную лини», параллельно линии отметчика времени. Она пройдет вблизи или через вершину пика давления на кривой рп. вызванного страгиваннем с места прессующего поршня. Линия / (/') является началом первой фазы прессования. В згой фазе прессующий поршень, после короткого разгона, движется с постоянной скоростью, о чем свидетельствует постоянный угол наклона кривой S и соответствующая горизонтальная площадка ка кривой V. Поршень перекрывает заливочное окно и собирает расплав и камере прессования, подводя его v. питателю. Давление ра определяется сопротивлением сливной магистрали.

При прохождении поршнем определенного хода подастся команда на подключение поршневой полости к аккумулятору. При этом давление Рп и скорость v резко увеличиваются. Это характеризуется увеличением угла наклона кривой S. Начинается вторая фаза прессования.

Граница между первой и второй фазами прессования на кривых .S и «• может быть выражена нечетко. При плавном перегибе кривых S и v границу фаз прессования следует определять на пересечении прямых линий, продолжающих соответствующую кривую до и после перегиба, т. е. методом экстраполяции (точка 2, 2"). Через точку 2 (2') необходимо провести пунктирную линию, параллельную линии отметчика времени. Это граница конца первой и начала второй фазы прессования. Она проходит вблизи вершины пика давления рп. Длительность первой фазы прессования /, — время прохождения прессующим поршнем пути 5, между точками 1—2 осциллограммы. В зависимости от длины хода прессующего поршня в первой фале (до момента включения второй фазы прессования), заполнение пресс-формы расплавом может начаться после включения привода второй фазы и некоторого разгона прессующего поршня, или одновременно с включением привода второй фазы. На черт. 1 показан первый вариант. Прессующий поршень после включения привода второй фазы увеличивает свою скорость, а в точке 6 скорость прессования несколько снижается за счет входа расплава в питатель и вызванного этим увеличения гидродинамического сопротивления. В точке б заметем пик давления на кривой рп Начало заполнения пресс-формы до включения привода второй фазы нежелательно. Такой случай будет характеризоваться уменьшением скорости прессования (уменьшением наклона кривой 5) перед точкой 2.

Во второй фазе может быть заметно увеличение давления ри , особенно при больших скоростях прессования.

При окончании заполнения пресс-формы расплавом прессующий поршень резко остановится. На осциллограмме это характеризуется резким изменением наклона кривой S (точка 3) к падением скорости прессованна v до нуля, так как датчики практически не фиксируют скорости порядка 0,01—0.03 м/с. Точка 9(3') является границей окончании второй и качала третьей фазы прессования.

Страница 13

ГОСТ 1Ш»—«5 Стр tr

через нее необходимо провести пунктирную линию параллельную линии отметчика времени.

Длительность второй фазы прессования — время прохождения прессующим поршнем пути S, между точками 2—3 осциллограммы.

Время заполнения пресс-формы расплавом определяют по отметкам времени между точками 6 » 3 осциллограммы.

Время заполнения пресс-формы 1»кП определяют по формуле I, если известна скорость прессующего поршня во второй фазе прессования.

После окончания заполнения пресс-формы расплавом (точка 3) в поршневой полости цилиндра прессования резко увеличивается давление —сначала до Ра "Ра .а затем с помощью мультипликатора (зигзаг на кривой ра после точки 3) — до давления полпредов»;и. В этот момент прессующий поршень с очень небольшой скоростью осуществляет подачу дополнительной порции расплава в отливку и подпрессовку последней. Эго характеризуется очень малым наклоном криной S. Процесс подпрессовки продолжается до окончания кристаллизации расплава в питателе, после чего прессующий поршень останавливается (точка •/> Длительность третьей фазы прессования —время прохождения прессующим поршнем пу7и 5* между точками 3—4 осциллограммы. При позднем включении мультипликатора или тонком питателе движение прессующего поршня в зоне .'5— 4 может не быть

8.    Определение времени нарастания давления подпрессовки

После окончания переходного процесса в поршневой полости цилиндра прессования, вызванного замедлением движения поршня мультипликатора при достижении давления подпрессовки. давление рп ~Р пол = const. На осциллограмме до пересечения с кривой давления рп (точка 8) следует провести прямую, параллельную НЛ рп и отстоящую от нее на расстояние «-0.95 рПоя- Время нарастания давления подпрессовки /мл следует определять 07 момента окончания заполнения пресс-формы расплавом (точка 3) до момента создания давления подпрессовки (точка S).

9.    Давление подпрессовки рпол необходимо определять по графику р* (черт. 2), измерив на осциллограмме величину отклонения давления рп от нулевой линии. Для осциллограммы (черт. I) рпол «=29,3 „МПа.

Расчетное значение давления подпрессовки следует определять но формуле 3

10.    Определение скоростей различных фаз прессования

По графику (черт. 2) необходимо определить значение .9, и S3. Найти середину хода поршня в соответствующей фазе прессования (точки 5, 7 осциллограммы). Определить в соответствии с п. 2.1.6 длину базы для каждой фазы прессования, которую рекомендуется выбирать не меньше одной третьей части хода прессующего поршня з соответствующей фазе прессования. По графику (черт. 2) определить размеры баз на осциллограмме. Располагая центр базы в точке 5 (7) необходимо провести через ее концы две горизонтальные линии до пересечения с кривой 5. Расстояние между точками пересечения определяет время прохождения прессующим поршнем соответствующей базы /|£. fjg. Скорости первой н второй фаз прессования следует определять по формуле 2.

Например, на осциллограмме чер7. 1 S|»0.075 м; S*=*0.l4$ и; SJE •= -=0.025 м; =0,050 м; / -0.09 с:    тт.0,04 с; р,-0.27 м/с; е*— 1.23 м/с.

По кривой v скорость прессования следует определять следующим образом. В центре соответствующей зоны отложить временные отрезки    —•/, и

I

—ЗГ^а- В пределах утих отрезков измерить нв осциллограмме и определить по графике (черт. 2) минимальное и максимальное (f/n»in.O{max) значениесхорост*.

Страница 14

Стр. 12 ГОСТ 26689-85

Скорость о соответствующей фазе прессования определить по формуле

P<muc+0ftnla    ,Л.

-5--(9)

Для осциллограммы на черт. ! t>unta=0,29 м/с; uimin=0,25 м/с; i't = 0,27 м/с; о*тм-1.24 м/с; »»*in-I,22 м/с; е-м—4.23 м/с.

11.    Определение давлений

В пределах участков S|g и 5^ иди временных отрезков к i-iz измерить на осциллограмме, определить по графику (черт. 2) минимальное и максимальное значение соответствующего давления и вычислить по формуле 9 его среднее значение.

Для осциллограммы ка черт. 1 /?П1-.1,26 МПа; р.и1“0.25 МПа; рпг ** «6.75 МПа; рш1-1.0 МПа.

12.    Определение температуры пресс-формы.

Температуру пресс-формы Г*, и Г» следует определять перед началом прессования измерением ка осциллограмме отклонения соответствующей кривой от нулевой линии. Истинное значение определить по графику (черт. 2). Для осциллограмму (черт. !> перед началом прессования 7ф =575 *С, 7»»** 150 *С. Максимальная температурз пресс-формы в зоне 3—4 осциллограммы Тф =г 420 *С.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Рекомендуемо*-

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА ЛПД ПРИ ДИСКРЕТНОМ МЕТОДЕ КОНТРОЛЯ

1.    Для определения времени нарастания давления подпрсссопкк установить два контролирующих значении давления в поршневой иолостн цилиндра прессования. Например, для машины мод. 7П08 в соответствии с п. 2.2.3 рЦ11л — *8 МПа и рп** =27.8 МПа. Контролирующее устройстио должно зафиксировать время вменения давления р п от р” " до Jt . Получим значемие *под (черг. 1 приложения 1). Око незначительно отличается от значения <Я01 . определенного но осциллограмме.

2.    Для определения значений остальных параметров провести настроиху приборов ка фиксацию параметров в заданных точках и интервалах п соответствии с требованиями йп. 2*2.3—2.2.11.

Страница 15

Редактор Л. Л. Владимиров Технический редактор А1. И. Максимова Корректор Т. И. Копонснко

Слано в и «б. 07.0l.ee Подп. в псч. 07.01 № l.ft уел. и. а. |,0 ус». хр.-отг. 0.90 у-*.мах. *-

Тираж J6009 Цени 5 поп.

Ордера «Заак Почета» Иэлаюльспо стандартов. 123840. Москва. ГСП. НоаозресксаскмЯ пер., 3.

Калужская типографии сгаидортс». ул. Мейконская. J66. Заг. Ы

Страница 16

Цена 5 моп.

(НИМ

1*«имк

n»WHBW

ОСНОВНЫЕ ЕДИН»

ц bl

СИ

Д—ц

иетр

m

И

Kmci

кнтосрачм

Ьк

*СГ

секунда

*

с

Сжал >л*ктр* Чес кого тока

ампер

A

А

ТсрМ0Д101ДИНЧ«'СК51И теипера

тура

к славил

К

К

Количество вещества

ноль

mot

•соль

Сила света

каи тела

cd

кд

ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ЕДИНИЦЫ СИ

Алоскжн угол

рдднаи

rad

рад

Телесный угол

стерадиан

sr

ПРОИЗВОДНЫЕ ЕДИНИЦЫ СИ. ИМЕЮЩИЕ СПЕЦИАЛЬНЫЕ

НАИМЕНОВАНИЯ

tUMHA

IhIIMw «м>|

>*»»««*■

V |

Ч*гч*г«« • »• (М«М1Г1ИН*

•К

тал,~*

НАМИ

ГИМ.. ГМ

Чаггота

герц

Hi

Га

с

Саа

юлотон

N

H

N Ml С->

Давление

паскаль

Ра

Па

И КС С 'У

Энергия

джоуль

J

Дж

нг KI С '

Мощность

ватт

W

Вт

И* Ml с •

Количество электричества

кулои

с

Кл

с *

Электрическое напряжение

вольт

V

В

Mf N1 С ' Л

Электрическая ей кость

фарад

F

Ф

ч* KI с4 Л*

Электрическое сопротивление

ом

$

Он

и и» с ' А

Электрическая проводииостъ

сименс

S

Си

*- ы с’ V

Поток иатитиой индукции

atfcp

Wb

Вб

м' Ml с А

Ми гмягкая индукция

тесла

T

Тл

HI с" \

Индуктивность

геири

H

Ги

м1 Ki с Л

Сайтовой поток

люмен

In

дм

кд ср

Освещенность

ЛЮКС

Ix

ль

м - кд ср

Активность радионуклида

беккерель

Bq

Бк

с

Поглощенная лота

П» и’

Gy

Гр

VI

ионизирующего юлучсиия

*

Эквивалентная доза излучения

.♦ннерт

St

За

и' с-'3