Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

16 страниц

304.00 ₽

Купить ГОСТ 26689-85 — официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Устанавливает методы контроля и определения стабильности технологических параметров литья под давлением деталей на машинах

  Скачать PDF

Оглавление

1 Общие положения

2 Методы технологических параметров

3 Методика оценки стабильности технологических параметров

Приложение Методика обработки осциллограмм процесса литья под давлением

Показать даты введения Admin

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

СОЮЗА ССР

МАШИНЫ ДЛЯ ЛИТЬЯ ПОД ДАВЛЕНИЕМ

МЕТОДЫ КОНТРОЛЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

ГОСТ 26689-85

Издание официальное

цена 5 коп.


РАЗРАБОТАН

Министерством станкостроительной и инструментальной промышленности

Министерством высшего и среднего специального образования СССР

ИСПОЛНИТЕЛИ

Ю. А. Степанов, д-р техн. наук; А. А. Мандрик, канд. техн. наук; Л. Г! Ка_ ширцев, канд. техн. наук; А. И. Малюй, Г. А. Тюков; Ю. И Сосульников; В. М. Попов

ВНЕСЕН Министерством станкостроительной и инструментальной промышленности

Клен Коллегии В.Н. Покасюк

УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 17 декабря 1985 г. № 4055


График зависимости отклонения луча гальванометра от величины параметра


и, ,|, I, I I J__I I |-»-1 —I_1

5    10    15    20    25    Рп>МПа

--1-1_I_I_I_I_I_I -L —I_I_1

г    ч    в    в    ю    рш,мпа

-1—I_I_i_I_I_I_I_I_I_I_I

1    2    3    Ч    5    V, м/с

— . I I-1_I_I_I_I_1_L —1 —I_I

100    200    300    400    500    T£p)T20foC

Черт 2

На чертеже обозначено 5 — перемещение прессующего поршня; v — скорость прессующего поршня, рп, рш— давление рабочей жидкости в поршневой и штоковой полостях цилиндра прессования, ТГ2о — температура и температур

ный фон пресс-формы. Но — отклонение луча гальванометра на осциллограмме

Стр. 10 ГОСТ 26689-85

6.    Необходимо отметить на осциллограмме направление изменения параметров во времени и величину интервала отметок времени. На осциллограмме (черт. 1) направление отмечено стрелкой и сделана запись — 0,02 с.

7.    Определение длительности фаз прессования

В исходном положении прессующий поршень неподвижен, поршневая полость цилиндра прессования соединена со сливом, а штоковая—с источником давления. На осциллограмме начало кривых S, v и рп совпадает с нулевыми линиями, а рш =10 МПа. Для постоянной отметки на осциллограмме нулевой линии параметра можно использовать свободный гальванометр, соединив его луч с лучем регистрирующего гальванометра при значении параметра равном нулю, или одну из линии продольного графления ленты.

По команде «Прессование» поршневая полость цилиндра прессования соединяется с источником давления, а штоковая—со сливом.

Начинается рост давления рп и падение рш При достижении определенного соотношения между рп и рш , достаточного для преодоления сил трения, прессующий поршень начинает свое движение (точка 1). Кривая v показывает возрастание скорости (точка 1'). Через точку 1 (1') следует провести пунктирную линию, параллельно линии отметчика времени. Она пройдет вблизи или через вершину пика давления на кривой рп> вызванного страгиванием с места прессующего поршня. Линия 1 (lf) является началом первой фазы прессования. В этой фазе прессующий поршень, после короткого разгона, движется с постоянной скоростью, о чем свидетельствует постоянный угол наклона кривой 5 и соответствующая горизонтальная площадка на кривой v. Поршень перекрывает заливочное окно и собирает расплав в камере прессования, подводя его к питателю. Давление рш определяется сопротивлением сливной магистрали.

При прохождении поршнем определенного хода подается команда на подключение поршневой полости к аккумулятору. При этом давление рп н скорость v резко увеличиваются. Это характеризуется увеличением угла наклона кривой S. Начинается вторая фаза прессования.

Граница между первой и второй фазами прессования на кривых 5 и г может быть выражена нечетко. При плавном перегибе кривых 5 и d границу фаз прессования следует определять на пересечении прямых линий, продолжающих соответствующую кривую до и после перегиба, т. е. методом экстраполяции (точка 2, 2'). Через точку 2 (2') необходимо провести пунктирную линию, параллельную линии отметчика времени. Это граница конца первой и начала второй фазы прессования. Она проходит вблизи вершины пика давления рп. Длительность первой фазы прессования t{ — время прохождения прессующим поршнем пути Si между точками 1—2 осциллограммы. В зависимости от длины хода прессующего поршня в первой фазе (до момента включения второй фазы прессования), заполнение пресс-формы расплавом может начаться после включения привода второй фазы и некоторого разгона прессующего поршня, или одновременно с включением привода второй фазы. На черт. 1 показан первый вариант. Прессующий поршень после включения привода второй фазы увеличивает свою скорость, а в точке 6 скорость прессования несколько снижается за счет входа расплава в питатель и вызванного этим увеличения гидродинамического сопротивления. В точке 6 заметен пик давления на кривой рп Начало заполнения пресс-формы до включения привода второй фазы нежелательно. Такой случай будет характеризоваться уменьшением скорости прессования (уменьшением наклона кривой S) перед точкой 2.

Во второй фазе может быть заметно увеличение давления рш , особенно при больших скоростях прессования.

При окончании заполнения пресс-формы расплавом прессующий поршень резко остановится. На осциллограмме это характеризуется резь им изменением наклона кривой S (точка 5) и падением скорости прессования v до нуля, так как датчики практически не фиксируют скорости порядка 0,01—0,03 м/с. Точка 3(3') является границей окончания второй и начала третьей фазы прессования.

ГОСТ 26689-45 Стр II

через нее необходимо провести пунктирную линию параллельную линии отметчика времени.

Длительность второй фазы прессования t2 — время прохождения прессующим поршнем пути S2 между точками 2—3 осциллограммы.

Время заполнения пресс-формы расплавом определяют по отметкам времени между точками 6 и 3 осциллограммы.

Время заполнения пресс-формы ^Зап определяют по формуле 1, если известна скорость прессующего поршня во второй фазе прессования.

После окончания заполнения пресс-формы расплавом (точка 3) в поршневой полости цилиндра прессования резко увеличивается давление — сначала до Рп =Р а . а затем с помощью мультипликатора (зигзаг на кривой рп после точки 3) —до давления подпрессовки. В этот момент прессующий поршень с очень небольшой скоростью осуществляет подачу дополнительной порции расплава в отливку и подпрессовку последней Это характеризуется очень малым наклоном кривой S Процесс подпрессовки продолжается до окончания кристаллизации расплава в питателе, после чего прессующий поршень останавливается (точка 4) Длительность третьей фазы прессования h — время прохождения прессующим поршнем пути S3y между точками 3—4 осциллограммы При позднем выючении мультипликатора или тонком питателе движение прессующего поршня в зоне 3—4 может не быть

8    Определение времени нарастания давления подпрессовки

Посте окончания переходного процесса в поршневой полости цилиндра прессования, вызванного замедлением движения поршня мультипликатора при достижении давления подпрессовки, давление рп—р под = const. На осциллограмме до пересечения с кривой давления рп (точка 8) следует провести прямую, параллельную НЛ рп и отстоящую от нее на расстояние Рцах=0,95 Рпод* Время нарастания давления подпрессовки tn0l следует определять от момента окончания заполнения пресс формы расплавом (точка 3) до момента создания давления подпрессовки (точка 8)

9    Давление подпрессовки рПод необходимо определять по графику ра (черт 2), измерив на осциллограмме величину отклонения давления рп от нулевой линии Для осциллограммы (черт 1) рПОд=29,3 МПа

Расчетное значение давления подпрессовки следует определять по формуле 3

10    Определение скоростей различных фаз прессования

По графику (черт 2) необходимо определить значение S{ и S2 Найти се-редин\ хода поршня в соответствующей фазе прессования (точки 3, 7 осциллограммы) Определить в соответствии с п 216 длину базы для каждой фазы прессования, которую рекомендуется выбирать не меньше одной третьей части хода прессующего поршня в соответствующей фазе прессования По графику (черт 2) определить размеры баз на осциллограмме Располагая центр базы в точке 5 (7) необходимо провести через ее концы две горизонтальные тинии до пересечения с кривой 5 Расстояние между точками пересечения определяет время прохождения прессующим поршнем соответствующей базы £2б* Скорости первой и второй фаз прессования следует определять по формуле 2

Например, на осциллограмме черт 1 Si = 0,075 м, S2 = 0,l48 м, 5 = = 0,025 м; S2B =0,050 м; / =0,С9 с, £2б =0,04 с, 1^ = 0,27 м/с, о2=1,23 м/с. По кривой v скорость прессования следует определять следующим образом В центре соответствующей зоны отложить временные отрезки £=—q"^i и *2Б“

о

1 ^

= —t2 В пределах этих отрезков измерить на осциллограмме и определить по графику (черт 2) минимальное и максимальное (иimin^imax) значение скорости.

Скорость в соответствующей фазе прессования определить по формуле

,ЛЧ

Vi=-g- (9>

Для осциллограммы на черт 1 ^imax=0,29 м/с; yimin=0,25 м/с; i/1==0,27 м/с; Р*шах = 1,24 м/с, o*min=1.22 м/с; ^2= 1,23 м/с 11. Определение давлений

В пределах участков и 5 или временных отрезков и    изме

рить на осциллограмме, определить по графику (черт. 2) минимальное и максимальное значение соответствующего давления и вычислить по формуле 9 его среднее значение.

Для осциллограммы на черт 1 рц1 =1,25 МПа; рш1=0,25 МПа, рП2 = = 6,75 МПа, ршй = 1,0 МПа

12 Определение температуры прес с-ф о р м ы Температуру пресс-формы Т ф и Т2о следует определять перед началом прессования измерением на осциллограмме отклонения соответствующей кривой от нулевой линии Истинное значение определить по графику (черт. 2). Для осциллограммы (черт 1) перед началом прессования Тф =175 °С, Г2о=150 °С Максимальная температура пресс-формы в зоне 3—4    осциллограммы

Гф = 420 °С

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА ЛПД ПРИ ДИСКРЕТНОМ МЕТОДЕ КОНТРОЛЯ

1    Для определения времени нарастания давления подпрессовки установить два контролирующих значения давления в поршневой полости цилиндра прессования Например, для машины мод 71108 в соответствии с п 2.2 3 р™

= 8 МПа и рп°Х =27,8 МПа Контролирующее устройство должно зафиксировать время изменения давления рп от Рп1п ДО рп х Получим значение ?под (черт. 1 приложения 1) Оно незначительно отличается от значения £под » определенного по осциллограмме

2    Для определения значений остальных параметров провести настройку приборов на фиксацию параметров в заданных точках и интервалах в соответствии с требованиями пп 2 2 3—2 2 11

Редактор А Л. Владимиров Технический редактор М. И Максимова Корректор Т. И Кононенко

Сдано в наб 07 01 86 Подп в печ 07 0 3 86 1,0 >сл П. л 1,0 уел. кр-отт 0,95 >ч изд. л.

Тираж 16000 Цена 5 коп.

Ордена «Знак Почета» Издательство стандартов, 123840, Москва, ГСП,

Новопресненский пер , 3.

Калужская типография стандартов, ул. Московская. 256 Зак 88

Цена 5 коп

FgMHHua

Величина

Наи^н мован*е

Обозначение

международное

рчегкое

ОСНОВНЫЕ ЕДИН1

! ЦЫ

СИ

Длина

метр

ш

м

Масса

килограмм

kg

кг

Время

секунда

S

с

Сила электрического тока

ампер

А

А

Термодинамическая темпера-

тура

кельвин

К

К

Количество вещества

моль

mol

моль

Сила света

кандела

cd

кд

ДОПОЛНИ

ТЕЛЬНЫЕ ЕДИНИЦЫ СИ

Плоский угол

радиан

rad

рад

Телесный угол

стерадиан

ST

ср

ПРОИЗВОДНЫЕ ЕДИНИЦЫ СИ

ИМЕЮЩИЕ СПЕЦИАЛЬНЫЕ

НАИМЕНОВАНИЯ

Единица

Выражение чере<

Be1*ччма

Обозначение

основные и до

Намменова

полни1е1ьные

ике

междуна

едннипы ГН

родное

Частота

герц

Hz

Гц

С

Сила

ньютон

N

H

М KI с~'

Давление

паскаль

Ра

Па

М К( С"'

Энергия

джоуль

J

Дж

м' К1 с

Мощность

ватт

W

Вт

KI с

Количество электричества

кулон

С

Кл

с л

Электрическое напряжение

вольт

V

В

М8 KI с * А

Электрическая емкость

фарад

F

Ф

М KI с*

Электрическое сопротивление

ом

Q

Ом

м к\ с ' А

Электрическая проводимость

сименс

S

См

м м с’ А'

Поток магнитной индукции

вебер

Wb

Вб

м‘ kj с ’ А

Магнитная индукция

тесла

т

Тл

к t с J А

Индуктивность

генри

н

Гн

М' KI С

Световой поток

люмен

лм

к л ср

Ос вешенное ть

люкс

лк

м кд ср

Активность радионуклида

беккерель

Bq

Бк

с

Поглощенная доза

грэй

Gy

Гр

м с ~г

ионизирующего излучения

Эквивалентная доза излучения

зиверт

Sv

Зв

м' c-J

УДК 62174.043.06.002 056:006.354    Группа    Г44

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

ГОСТ

26689—85

МАШИНЫ ДЛЯ ЛИТЬЯ ПОД ДАВЛЕНИЕМ

Методы контроля технологических параметров

Injection moulding machines.

Methods of technological parameters control

ОКП 42 4931

Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 17 декабря 1985 г. № 4055 срок введения установлен

с 01.01.87

Несоблюдение стандарта преследуется по закону

Настоящий стандарт устанавливает методы контроля и определения стабильности технологических параметров литья под давлением деталей на машинах по ГОСТ 15595-84.

Периодичность и объем испытания серийно выпускаемых машин на предприятии-изготовителе — по ГОСТ 10580-74 и ГОСТ 15595-84.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    К основным технологическим параметрам литья под давлением относятся:

положение прессующего поршня 5, м; скорости первой v\ и второй v2 фаз прессования, м/с; время нарастания давления подпрессовки tn0A , с; давление подпрессовки рпод , МПа; усилие запирания пресс-формы Р3 , кН; время выдержки отливки в пресс-форме tB , с; температура пресс-формы на расстоянии 20 мм от формообразующей поверхности (температурный фон пресс-формы) Т2о, °С; температура расплава в печи Тм, °С.

1.2.    К вспомогательным технологическим параметрам относятся:

давление рабочей жидкости в поршневой рп и штоковой рт полостях цилиндра прессования, МПа;

Издание официальное ★

давление расплава в пресс-форме рф) МПа;

Перепечатка воспрещена

© Издательство стандартов, 1986

Стр. 2 ГОСТ 26689-85

усилие прессования Рпр, кН; усилие выталкивания отливки Р0, кН; длительность первой фазы прессования U, с; длительность второй фазы прессования t2, с; длительность третьей фазы прессования U, с; длительность цикла tn с;

время заполнения пресс-формы металлом t3an , с; температура формообразующей поверхности пресс-формы (температура пресс-формы) Тф , °С.

1.3.    Контроль технологических параметров следует осуществлять на стендах по ГОСТ 23800-79. Допускается для контроля отдельных параметров применение нестандартных средств измерения, аттестованных метрологической службой предприятия-изготовителя.

1.4.    Средства измерения должны быть проверены по ГОСТ 8.513—84 и при необходимости снабжены тарировочными графиками.

1.5.    Контроль параметров должен осуществляться непрерывным или дискретным методами.

При непрерывном методе на осциллограмму следует фиксировать изменения параметров в течение одного цикла работы машины (за исключением времени выдержки отливки в пресс-форме и длительности цикла). При дискретном методе параметры необходимо определять по показаниям цифровых индикаторов или регистрирующего печатающего устройства. Эти показания должны соответствовать значениям параметров в заданной точке или заданном интервале.

2. МЕТОДЫ КОНТРОЛЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

2.1.    Контроль параметров процесса непрерывным методом

2.1.1.    Процесс изготовления детали литьем под давлением состоит из нескольких фаз прессования в зависимости от типа машины, конструкции механизма прессования и требований технологии.

Типичная осциллограмма процесса литья под давлением на машине с холодной горизонтальной камерой прессования и методика ее обработки приведены в рекомендуемом приложении 1.

2.1.2.    Длительность фаз прессования определяют следующим образом:

первой фазы fi —от начала движения прессующего поршня до момента изменения скорости прессования, вызванного включением привода следующей фазы прессования;

второй фазы /2 —от момента окончания первой фазы до момента окончания заполнения пресс-формы расплавом;


третьей фазы /3 — от момента окончания заполнения пресс-фор-мы расплавом до окончания кристаллизации расплава в питателе и полной остановки прессующего поршня.

2.1.3. Время заполнения пресс-формы расплавом /зап определяют от начала входа расплава в питатель до окончания заполнения пресс-формы расплавом.

Расчетное время заполнения пресс-формы расплавом /зап , с, вычисляют по формуле


t


зап


V

^кп*^а *


(1)


где V —объем отливки с промывниками, м3;

FKII —площадь поперечного сечения камеры прессования, м2;

itd?

FKn = _JS£_ , где dKn —диаметр камеры прессования, м;

v2 —средняя скорость второй фазы прессования, м/с.

2.1.4.    Время нарастания давления подпрессовкн /под следует считать от момента окончания заполнения пресс-формы расплавом до момента создания давления подпрессовки, определяемого пересечением кривой давления в поршневой полости цилиндра прессования с прямой, проведенной на уровне 95% от установившегося давления в этой полости.

2.1.5.    Давление подпрессовки ри0д следует определять как установившееся давление расплава в пресс-форме или как установившееся давление в поршневой полости цилиндра прессования после окончания в ней переходного процесса.

2.1.6.    Скорости первой V\ и второй v2 фаз прессования следует определять как средние скорости прохождения прессующим поршнем баз определенной длины Sib и S2B . Длину базы, в зависимости от типа машины, выбирают из ряда 0,02; 0,04; 0,06; 0,08; 0,10; 0,16 м.

При определении скоростей щ и v2 по кривой перемещения прессующего поршня S центр баз Sib и S2B располагают в середине хода поршня в соответствующей фазе прессования. Скорости V\ и v2, м/с, определяют по формуле


Vi =


1Б . *1Б 5


J25

t »

*2Б


(2)


где /1 в , Uh —время прохождения прессующим поршнем соответствующей базы.

При записи на осциллограмме только кривой скорости v, без кривой S, за скорости первой и второй фаз прессования следует принимать средние значения скоростей на временных отрезках t\б и /2Б , расположенных в центрах соответствующих зон прессования, при ЭТОМ /iB = -|-fb а ^2Б = 4- /2.


3


Стр. 4 ГОСТ 26689-85

2.1.7.    Для первой и второй фаз прессования давление рабочей жидкости в поршневой рп и в штоковой рш полостях цилиндра прессования и давление расплава в пресс-форме рф определяют как среднее на участках Sib и S2B или на временных отрезках tis и ^2Б соответственно. К принятому обозначению давления добавляют индекс, указывающий на соответствующую зону прессования. Например: рпХ —давление в поршневой полости цилиндра прессования в первой фазе; рш2 —давление в штоковой полости во второй фазе.

2.1.8.    Давление расплава в пресс-форме рф в третьей фазе прессования следует определять после окончания переходного процесса в поршневой полости цилиндра прессования.

КП

Расчетное давление расплава в пресс-форме р фз , МПа, рассчитывают по формуле

(3)

где D — диаметр поршня цилиндра прессования, м.

п


р3= 2 Л.


(4)


2.1.9. Усилие запирания пресс-формы Р$, кН, определяют как сумму растягивающих усилий Pt , приходящихся на каждую колонну машины

Усилия Pt необходимо определять по показаниям датчиков, установленных на каждой колонне.

За усилие запирания в данном цикле работы машины следует принимать усилие, определенное после полного запирания пресс-формы и до начала прессования.

2.1.10. Расчетное усилие прессования Рир , кН, в различных фазах следует определять по следующим формулам первая и вторая фазы

(5)

фаза подпрессовки

(6)

где d — диаметр штока цилиндра прессования, м;

Рт , Рш1 —давление в соответствующей фазе прессования, МПа; i —номер (индекс) фазы прессования.

2.1.11. Расчетное усилие выталкивания отливки Р0, кН, вычисляют по формуле

(7)

ГОСТ 26689-85 Стр. 5

где DB—диаметр поршня цилиндра выталкивания, м; рвтах — максимальное давление в поршневой полости цилиндра в момент начала выталкивания (выхода) отливки из пресс-формы, МПа.

2.1.12.    Температуру пресс-формы Тф измеряют термопреобразователем с металлической термопарой (датчиком температуры), рабочий конец которой закреплен (приварен, припаян) на расстоянии не более 2,0 мм от формообразующей поверхности пресс-формы.

Температуру пресс-формы в начале цикла необходимо измерять от момента подачи команды «Запирание» до начала прессования.

2.1.13.    Температурный фон пресс-формы Т2о измеряют термопреобразователем с металлической термопарой, рабочий конец которой закреплен (приварен, припаян) на расстоянии 20 мм от формообразующей поверхности пресс-формы.

Температурный фон пресс-формы в начале цикла следует измерять от момента подачи команды «Запирание» до начала прессования.

2.1.14.    Температуру расплава в печи Тм измеряют термопреобразователем по ГОСТ 6616-74, опущенным в тигель с расплавленным металлом, в комплекте с потенциометрами классов точности от 0,2 до 1,0 по ГОСТ 7164-78.

Температуру расплава в печи Тм в начале цикла следует измерять от момента подачи команды «Запирание» до начала прессования.

2.2. Контроль параметров процесса дискретным методом

2.2.1.    При дискретном методе контроля параметров регистрирующее устройство должно зафиксировать в каждом цикле работы машины величину параметра в заданной точке или заданном интервале внутри цикла.

2.2.2.    Длительность фаз прессования и время заполнения пресс-формы при дискретном методе контроля параметров не определяют.

2.2.3.    Время нарастания давления подпрессовки £под следует определять как время, за которое давление в поршневой полости

цилиндра прессования возрастает от заданного минимального рТп

до заданного максимального давления.

Давление /?„1п следует устанавливать в пределах ря>рТп > >0,75ра, а давление рТх в пределах рТ* =0,95 рпоя , где рл — давление в аккумуляторе машины, МПа.

2.2.4.    Давление подпрессовки /?под следует определять после окончания переходного процесса в поршневой полости цилиндра прессования, но не позднее трех секунд после остановки прессующего поршня (после заполнения пресс-формы расплавом).

Стр. 6 ГОСТ 26689-85

2.2.5.    За скорости первой Vi и второй v% фаз прессования принимают среднюю скорость прессующего поршня на базе определенной длины Sib и 52б или на временных отрезках определенной длительности и t2б соответственн©. Расположение и размеры баз и временных отрезков выбирают в соответствии с требованиями п. 2.1.6.

Допускается определять скорости первой и второй фаз прессования как мгновенные скорости прессующего поршня в точках, расположенных в центрах соответствующих фаз прессования. Положение центра фаз прессования допускается определять как по величине хода прессующего поршня, так и по времени прохождения им соответствующей фазы прессования.

2.2.6.    Давление рабочей жидкости в поршневой рп и штоковой р ш полостях цилиндра прессования и давление расплава в пресс-форме рф следует определять в соответствии с требованиями п. 2.1.7. Допускается определять рп, рт, рф в центрах соответствующих фаз прессования.

2.2.7.    Усилие запирания пресс-формы определяют в соответствии с требованиями п. 2.1.9 в промежуток времени от окончания полного закрытия пресс-формы и до начала прессования.

2.2.8.    Усилие прессования Рпр в различных фазах и усилие выталкивания отливки Р0 следует определять в соответствии с требованиями пп. 2.1.10, 2.1.11 и 2.2.6.

2.2.9.    Температуры Тф, Т2о, Тм измеряют термопреобразователями в соответствии с требованиями пп. 2.1.12—2.1,14. Для каждого цикла их необходимо регистрировать между подачами команд «Запирание» и «Прессование».

2.2.10.    Время выдержки отливки в пресс-форме tB следует определять как время от момента подачи команды «Прессование» до момента подачи команды «Раскрытие пресс-формы».

2.2.11.    Длительность цикла tn равна времени между командами «Запирание» соседних циклов.

3. МЕТОДИКА ОЦЕНКИ СТАБИЛЬНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

3.1.    Стабильность (нестабильность) параметра необходимо определять степенью отклонения параметра в процессе работы от его среднего значения.

3.2.    Оценку стабильности параметра х следует проводить по среднеквадратическому отклонению Sx и интервалу отклонения Ах полученным не менее чем из 5 экспериментов.

3.3.    Сравнение стабильности одного и того же параметра в различных сериях наблюдений xt и xj необходимо проводить по соотношению SX{ к или по соотношению Ах^ к Ах , где

Ах —отношение интервала Ах t к среднему значению параметра Х(, выраженное в процентах

ГОСТ 26689-85 Стр. 7

AX(=^i- 100%.    (8)

3.4. Статистическую обработку последовательности из п наблюдений параметра необходимо проводить при едином доверительном уровне всех оценок критериев и интервалов равном 0,95 по стандартным программам математического обеспечения ЭВМ.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Рекомендуемое

МЕТОДИКА ОБРАБОТКИ ОСЦИЛЛОГРАММ ПРОЦЕССА ЛИТЬЯ ПОД ДАВЛЕНИЕМ

1. В качестве примера выбрана типичная осциллограмма процесса литья под давлением машины мод. 71108 Тираспольского завода литейных машин им. С. И. Кирова (черт. 1).

В настоящем приложении рассматривается трехфазный процесс литья под давлением, как наиболее распространенный. При трехфазном прессовании: первая фаза — перекрытие заливочного окна и сбор расплава в камере прессования, вторая—заполнение пресс-формы расплавом, третья — подпрессовка.

При четырехфазном прессовании: первая фаза — перекрытие заливочного окна и сбор расплава в камере прессования, вторая и третья фазы—заполнение пресс-формы расплавом с различными скоростями прессования, четвертая — подпрессовка.

Границы фаз на осциллограмме следует определять по моментам изменения скорости прессования, вызванного включением привода соответствующей фазы прессования. При количестве фаз прессования более трех следует применять общие приемы и методы, изложенные в настоящем стандарте.

21 На осциллограмме зафиксированы: 5 — перемещение прессующего поршня; v — скорость прессующего поршня; рп , рш—давление в поршневой к штоковой полостях цилиндра прессования, Гф—температура пресс-формы; Т2о — температурный фон пресс-формы.

3'. Тарировку всех датчиков следует производить в комплексе с преобразующей и регистрирующей аппаратурой.

За каждым датчиком должен быть постоянно закреплен свой канал контроля. При замене одного из элементов контроля (датчик, кабель, гальванометр осциллографа и т. д.) тарировку производят вновь.

Тарировку рекомендуется проводить с применением образцовых средств измерения, ступенчато изменяя величину параметра от нуля до максимального значения и обратно с шагом 10—20% от максимальной величины параметра. При каждом шаге осциллографом следует фиксировать отклонение луча гальванометра при установившейся величине параметра, а с помощью образцовых средств измерения—величину параметра. По осциллограмме следует построить график в координатах: величина параметра — отклонение луча гальванометра. Необходимо записать номера датчиков, их каналов контроля и дату. Перед началом тарировки на датчик необходимо подать максимальное воздействие (значение) параметра и установить требуемый масштаб и направление луча гальванометра на осциллограмме. Необходимо стремиться к наиболее полному использованию ширины ленты или экрана осциллографа, что повысит точность контроля.

Тарировку датчиков следует производить в соответствии с их Инструкциями по эксплуатации.

4.    На черт. 2 представлены масштабы всех контролируемых параметров. Н0—величина отклонения параметра на осциллограмме от положения нулевой линии.

5.    Принадлежность кривой на осциллограмме конкретному параметру следует определять по меткам прерывателя осциллографа или по внешнему виду кривой.

Осциллограмма трехфазного процесса прессования пресс-формы при литье под давлением

Черт. 1

На чертеже обозначено; 5 — перемещение прессующего поршня; v—скорость прессующего пО|ршня; рп, рш — давление рабочей жидкости в поршневой и штоковой

полостях цилиндра прессования; Тф — температура пресс-формы; Т2о — температурный фон пресс-формы; НЛ — нулевая линия соответствующего параметра.