Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

38 страниц

487.00 ₽

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Распространяется на сосуды и аппараты, предназначенные для работы в химической и нефтеперерабатывающей отраслях промышленности, и устанавливает нормы и методы расчета на прочность сосудов и аппаратов, статически нагруженных опорными узлами: ексущими ушками, опорными лапами, седловыми опорами, опорными стойками.

Настоящий стандарт не распространяется на расчет самих опорных узлов

Показать даты введения Admin

Страница 1

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

СОСУДЫ И АППАРАТЫ

НОРМЫ и МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ОБЕЧАЕК И ДНИЩ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ ОПОРНЫХ НАГРУЗОК

ГОСТ 26202-84 (СТ СЭВ 2574—80)

Издание официальное

ГОСУ^ ОТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТАНДАРТАМ Москва

Страница 2

РАЗРАБОТАН Министерством химического и нефтяного машиностроения

ИСПОЛНИТЕЛИ

С. И. Зусмановская, канд. техн. наук; Л. П. Перцев, канд. техн. наук (ру* ководители темы); Г. В. Мамонтов, канд* техн. наук; И. Е. Зейде; С. А. Белов; А. К. Кузнецова; J А. Н. Ходорец |

ВНЕСЕН Министерством химического и нефтяного машиностроения

Член Коллегии А. М. Васильев

УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 8 июня 1984 г. № 1887

Страница 3

УДК 66.023:539.4:006.354    Группа    Г02

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

СОСУДЫ И АППАРАТЫ

Нормы и методы расчета на прочность обечаек и днищ от воздействия опорных нагрузок

Vessels and apparatus.

.Norms and methods of strength analysis of shells and heads from influence of support loads

ОКП 36 1510

гост

26202-84

|СТ СЭВ 2574—80)


Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 8 июня 1984 г. № 1887 срок введения установлен

с 01.07.84

Несоблюдение стандарта преследуется по закону

Настоящий стандарт распространяется на сосуды и аппараты, предназначенные для работы в химической и нефтеперерабатывающей отраслях промышленности, отвечающие требованиям ГОСТ 24306-80, и устанавливает нормы и методы расчета на прочность сосудов и аппаратов, статически нагруженных опорными узлами: несущими ушками, опорными лапами, седловыми •опорами, опорными стойками.

Стандарт не распространяется на расчет самих опорных узлов.

Стандарт полностью соответствует СТ СЭВ 2574—80.

1. ПРИНЦИП РАСЧЕТА

3.1.    Для обечайки, нагруженной опорным узлом, определяют местные допускаемые усилия [Т7]* . В основу расчета обечаек, нагруженных несущими ушками, опорными лапами или седловыми опорами, положено предельное напряжение изгиба [аг], определяемое из условия достижения предельного состояния балки прямоугольного сечения, вырезаемой из обечайки.

Для обечаек, установленных на опорные стойки, используют решение по определению предельной нагрузки F этого узла.

1.2.    Предельное напряжение и'згиба

1.2.1. Предельное напряжение изгиба следует определять по формуле (1), которая ограничивает местные напряжения изгиба

Перепечатка воспрещена

«Издание официальное

© Издательство стандартов, 198^

Страница 4

Стр. 2 ГОСТ 26202-84

в зависимости от местных мембранных напряжений и степени нагрузки общими мембранными напряжениями

кнлмщ >    (о

где Ki — определяют по черт. 1 в зависимости от (по п. 1.2.2) и 4? (по п. 1.2.3);

Г1, 2 — для рабочих условий;

К2*

11, О1 — для условий испытания и монтажа.

1.2.2.    Значение для опорных узлов указано в пп. 2.4.4„

3.4.4, 4,5.2.1.

1.2.3.    Ф2 определяют по формуле

9>=— • -гг- ■    <2>

2 ПТ [o]q>    v 7

При ф2<0 принимают #2= |Ог|, а знак коэффициента меняют на обратный.

Если расстояние между опорным узлом и ближайшим сварным швом более V^DR s, то принимают <р = 1.

1.3.    Общие мембранные напряжения

1.3.1.    Общее меридиональное мембранное напряжение в цилиндрической обечайке следует определять по формуле

PD    1    / р , 4М \    /о\

*тх~ 4(s_c) + TDR(S-C) [ Dr] ■    < >

1.3.2.    Общее меридиональное мембранное напряжение в конической обечайке следует определять по формуле

=»('**)■

4(s—с) 1 nD^cosa(s

1.3.3. Общее окружное мембранное напряжение в цилиндрической и конической обечайках следует определять по формуле

amY— 2 (s-с)    ’    ^

1.3.4.    Общее мембранное напряжение    в    сферической обечайке,

сферическом сегменте торосферического днища и эллиптическом днище следует определять по формуле

-w •    (6)

1.3.5.    Расчетный диаметр Dr определяют по формулам:

Dr=D—для    цилиндрической    обечайки;    (7)

Страница 5

ГОСТ 26202—84 Стр. 3

DK

Dr=— --для конической обечайки;    (8)

п cos а    '    '

Dr=R—для сферической обечайки и сферического

сегмента торосферических днищ;    (9)

Dr = -^ у    1—4х2—^--для эллиптического    днища;    (10)

Dr=D j/- 1—3 (-£*)* —для эллиптического днища

с 4=0,25.    (11)

Условные    обозначения    величин, применяемые    в    расчетных

формулах, приведены в справочном приложении.

Коэффициент /<1

*1

1,2-1,0 0,3 Я,5

о,г о

2 Зак. 1984

^)(±/9&1р+1-1 )): ^-"Рн^0

, .,5(1—&г) —при

Черв. Т

Страница 6

Стр. 4 ГОСТ 26202-84

2. НЕСУЩИЕ УШКИ 2.1. Расчетные модели приведены на черт. 2—4.

ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ОБЕЧАЙКА, НЕ УКРЕПЛЕННАЯ КОЛЬЦОМ ЖЕСТКОСТИ

Несущее ушко, приваренное в продольном направлении

Vlbi

h.

Несущее ушко, приваренное в окружном направлении

Страница 7

ГОСТ 26202—84 Стр. 5

ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ОБЕЧАЙКА, УКРЕПЛЕННАЯ КОЛЬЦОМ ЖЕСТКОСТИ

Несущее ушко, приваренное в окружном направлении

Несущее ушко, приваренное в продольном направлении


Черт. 3 Примеры применения ушек

Черт. 4

2*

Страница 8

Стр. 6 ГОСТ 26202-84

2.2. Область применения расчетных формул

2.2.1. Расчетные формулы применяют, когда

4^ч<0,05.

При наличии подкладного листа

63<1,5&1}

s2>s,

2.2.2.    Нагрузка действует в плоскости несущего ушка.

2.2.3.    К торосферическим днищам несущее ушко должно быть приварено в области сферического сегмента, к эллиптическим днищам — в области 0<#<0,4 D.

2.3.    Расчетные усилия

Усилие F1, действующее на несущее ушко, определяют по специальным методам расчета. Для симметричного сосуда, закрепленного на двух симметрично расположенных несущих ушках, принимают

Fi= — .    (12)

1    2 COS ах    '    '

2.4. Проверка несущей способности обечайки, не подкрепленной элементами жесткости

2.4.1.    Несущую способность обечайки в месте приварки несущего ушка без подкладного листа следует проверять по формуле

-12^(S~C>a—- • <13>

|6/с3 cos ctjl-f—^-^Isinct!——COS Oil

2.4.2.    Несущую способность обечайки в месте приварки несущего ушка с подкладным листом следует проверять по формуле

р /\рл    С)2    /1А

Ji —--So)    7.    *    '    *

|6^3cos«1|+ -^-KJsincfr-—cos ax|

2.4.3.    Коэффициенты Kz и Ка определяют по черт. 5 и 6, b& принимают

J b\ — для несущих ушек без подкладного листа;

^0== [^3 — для несущих ушек с подкладным листом.

Коэффициент Къ принимают в соответствии с черт. 7.

2.4.4.    [at ] — предельное напряжение изгиба по формуле (1) /Ci вычисляют со следующими значениями и Ф2.

Для осевых несущих ушек цилиндрических и конических обечаек принимают Oi=0,2; 02 вычисляют по формуле (2), атmv, вычисляют по формуле (5).

Страница 9

Коэффициент /(3

10    20    30    4а 60    100    200    300    т    80010    20    30    WJ    60    100    200    300    МО    800

Up    Лп

2(s-c)    2    (s-c)

Страница 10

Коэффициент Ki

К it 0,16

10    20    30    ЬО    60    100    200    300    WO    800

10    20    30    4/7    60    100    7.00    300    Ш    800

0,1Ъ

0,12

0,10

0,08

0,06

0,04

0,02

2 (s-c)

2 (s-c)

'Черт. |6

Страница 11

ГОСТ 26202-84 Стр. 9

Коэффициент

LO


+

м

С

Ю

Г4

eg

СО


о

А

<N


ос

Q


• Л 00


ч

03 О со о •

.. оъ

<N О

|    л    •    л

§ + «*§• 1 г? оо сч IQ

о


I

N


ю

><


а>

*=t

и


Н*

У


+

С

S

CD

сч

о

+

СО

р~#


-~ч    =*>

0    * *

1    -

”, 2L 'с

i


Q


*

с


<N G

I


N


О


+


<>*

со

со

о


-TL*

<м IQ

II

*

о

*=f

u


Страница 12

Стр. 10 ГОСТ 26202-84

Для тангенциальных несущих ушек цилиндрических и конических обечаек принимают Oi = 0,3; Ф2 вычисляют по формуле (2), оттх вычисляют по формуле (3) или (4) соответственно.

2.4.5.    Для несущих ушек, приваренных к выпуклым днищам, расчет следует проводить отдельно для несущего ушка, приваренного вдоль обечайки, и для несущего ушка, приваренного в окружном направлении обечайки,' в обоих случаях принимая ст по формуле (6). Решающим будет меньшее значение [F] ь

2.4.6.    Для условий монтажа при от «0 предельное напряжение изгиба принимают

1,39[з]лг — для несущих ушек, приваренных вдоль цилиндрических и конических обечаек;

1,28[о]/гг — для несущих ушек, приваренных к выпуклым днищам или к цилиндрическим и коническим обечайкам в окружном направлении.

ы=

2.5. Проверка несущей способности цилиндрической обечайки, подкрепленной кольцом жесткости, расположенным непосредственно под несущим ушком

2.5.1. При расчете л, е3, W\ и Wk учитывают эффективную несущую длину 1е обечайки, определяемую по формуле

le=t+\,\VD{s-c) .    (15)

'.2.5.2. Несущую способность следует проверять по формуле

4']KW1

(16)

Рг<[Пг

К6г

Коэффициент Кб определяют по формулам (17) или (18) или по черт. 8.

Если [а]* > [а], то вместо [а] k подставляют [а].

os2a +(1£з . |iVsin4 -Для несущих ушек, приварен-v Т **' ных вдоль обечайки    (17)

V

(    е3

|cosax|+2—|sinaj|

6=

—для несущих ушек, приваренных в окружном направлении обечайки.

max

(0,5+10 —-) Icosojl+|sina1J

4+10 ‘-jr

(1В)

Страница 13

$

Г1

Коэффициент /С6

■оа

U dio Г8—Г0Г9Г IDOJ

Страница 14

3. ОПОРНЫЕ ЛАПЫ

3.1. Расчетные модели приведены на черт. 9.

Л


гО

г7


\ т


й/


С

^ I


Уы


А


>1


Ж


Ъ г


Sf


Чарт. 9

Стр. 12 ГОСТ 26202-84





Страница 15

ГОСТ 26202-84 Стр. 13

3.2. Область применения расчетных формул

3.2.1.    Опорные лапы присоединены к цилиндрическим или коническим обечайкам. Направление действия усилия принимают параллельно оси обечайки.

3.2.2.    Расчетные формулы применяют, когда

-S—'^0,05.

При наличии подкладного листа g>0,2Ai:

Ьг> 0,66,;

sa>s.

3.3. Расчетные усилия

3.3.1.    Усилие, действующее на опорную лапу, определяют по формуле

( G .    М    0    .    \

Нг+ гггтй—:—;—г —Для п=2 II П—4;

I 3 Т О.866[0+2(е,+з+%)1 ДЛЯ П~6' )

Если неизвестна точная ей то принимают ех=

3.3.2.    При наличии момента М допускается устанавливать аппарат на две опорные лапы при условии, что момент действует в плоскости опор.

3.3.3.    При п=4, обеспечивающих равномерное распределение нагрузки между всеми опорными лапами (точный монтаж, установка прокладок, подливка бетона и т. п.), усилие определяют по формуле .

F — Л j__—__(20)

Гх- 4 т D+2(«1+s+se) *    KZX))

3.4. Проверка несущей способности обечайки

3.4.1.    Несущую способность обечайки в месте приварки опорной лапы без подкладного листа следует проверять по формуле

Fi<[FU . (21)

3.4.2.    При <0,5 значение [F]i, полученное по формуле (21),

ni

необходимо умножить на (o,5-f-/p-) .

3.4.3.    Коэффициент К7 определяют:

в соответствии с черт. 10 — для конструкций А и С; в соответствии с черт. 11 — для конструкции В; в соответствии с черт. 12 — для конструкции D.

3.4.4.    [а,]—предельное напряжение изгиба определяют по формуле (1).

Страница 16

Стр. 14 ГОСТ 26202-84

Ki вычисляют при di = 0,3; #2 — по формуле (2), отту но формуле (5) — для конструкций А, В и С;    _

#1 = 0,3; #2 определяют по формуле (2) при оттх по формуле (3) или (4) соответственно — для конструкций D.

3.4.5.    Несущую способность обечайки в месте приварки опорной лапы с подкладным листом следует проверять по формуле

=w •    (22)

3.4.6.    При-^<0,6 значение [FJi, полученное по формуле (22),

необходимо умножить на (о,4+^-) .

3.4.7.    Коэффициент /С8 определяют в соответствии с черт. 13.

Коэффициент К: для конструкций А и С

2(S-C)

lnz= (—5,964 -11,395*—18,984^—2,413**—7,286*0—2,042^+0,1322*3+

+0,4833*^+0,8469*0*+1,428^). 1<г2,

где х='{-щ^г) '■

1-1» ^ ;

K,=z Черт. 40

Страница 17

ГОСТ 26202-84 Стр. 15

Коэффициент К7 для конструкции В

*7 1,2

’ ю 20    30    и1 50 60 во 100    200    300 № JJR 1000

2 is-С)

1,0


0,8


0,6


In и = (—26,791 —6,936л:—36,3301/—3,503х2—3,357ху +2,786i/2 +

+0,2267x3+0,2831*2t/+0,3851хг/2+1,370t/3). 10-2,

где *-'п(-2ё=^г) у='п;

\м= (—5,964—11,395х—18,984*/—2,413x2—7 t286xy-2,042г/2+

+0,1322x3+0,4833х21/+0,8469хг/2+1,428г/3). Ю-2; /(7=min(u-, 2)

<Черт. 1111<

Страница 18

Стр. 16 ГОСТ 26202-84

Коэффициент Д7 для конструкции D

К7

=\

\

s

"S

\

s

i

Г ‘

I

к

\

s

N

\

\

s

V

N

\

s

s

s

N

\

\

T

\

N

\

\

s

4

\

NfV*

e

\

s

4

\

4

4

N

\

4

s

>

\

i

1

t\^

\

s

\

N

\

4

\

N

К

/>

\

\

\4

\

s

\

\

\

s

N

4J

N

\

%

4

\

к

\

\

\

Si

I4

4

\ ' s

\

\

s

4*

\

\

1

\

t

О

\

4

4J

s

4

N

N

\

4

ч

N

\

4

Lv

*

>sV4

N

\

s

4

\

Nv

\

N

4

N

4

N

4<

h

III!'

\

\

s

v\

K:

4

4|

N

N

till

4

Hi!!

N

4

<

i:||l

Й

к

iliiii

llll

m

II1II1

llll

\

mi

s

\

llll

4

iS

S,i

iiiiii

x

Я®

4

V

щ

xj

чЛ~

10    20    30    W    50    60    60    100    .    200    300    Ш    Dr    1000

2 (s-c)

InЯ7= (-29,532- 45,958.y-91 ,759у- 1,801*2- 12,062лг/— 18,872г/2 ± +0,1551x3-f 1,617х*у+ 3,736x1/2+1,425г/3) • 1<Г2,

где -v=lnf    ■    ]    ;    t/=ln

\ 2 (s-c) )    Dr

'Черт. (1(2

Страница 19

ГОСТ 26202-84 Стр. 17

Коэффициент Ks

10    20    JO    W    SO    60    вО    100    200    Ш    Ш    TjR    1000

2(S-C)

/Ca=min(y; z)

lny = (-49,919-39,119*—107 ,0h/ -1,693*3-11,920*y-39,276f/2+ +0,237*з+1,608.^-f2,761*i/2 -3,854^/3). 10“2,

где x=Inf    ~ K J ;    y    =    In    ;

x 2(s-c) ]    dr

1П2= (-5,964 -11,395*—18,984 г/х—2,413**—7,286*^—

—2,042i/j-{-0,1322*з-|- 0,4833*^ + 0,8469*^ +1,428y]). 10“2 ;

'Черт, 13

3.4.8. [аг- ] — предельное напряжение изгиба определяют по формуле (1).    _    _

Ki вычисляют при ^1 = 0,4; д2 — по формуле (2); от —ату по формуле (5).

4. СЕДЛОВЫЕ ОПОРЫ

4.1. Расчетные модели приведены на черт. 14 и 15.

Страница 20

Стр. 18 ГОСТ 26202-84

СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ СЕДЛОВЫХ ОПОР ДЛЯ СОСУДОВ Сосуд, опирающийся симметрично на две седловые опоры

А



Ъ '    г

Сосуд, опирающийся симметрично на три или более опоры

Черт. 14

Цилиндрическая обечайка, не подкрепленная элементами жесткости

Страница 21

ГОСТ 26202—84 Стр. 19

Цилиндрическая обечайка, подкрепленная кольцами жесткости

4.2.    Область применения расчетных формул

4.2.1.    Расчетные формулы применяют, когда

60°<8i<180°,

При наличии подкладных листов

s«>s,

4.3.    Расчетные усилия, расчетная схема

4.3.1.    Расчетная схема.

В качестве основной расчетной схемы для определения опорных усилий, моментов и поперечных усилий принимают балку кольцевого сечения, шарнирно опертую в местах расположения опор (черт. 16).

Расчетная схема

Я

Страница 22

Стр. 20 ГОСТ 26202-84

Нагрузки балки определяют по формулам (23) и (24).

я-    ;    (23)

L+-H

.    (24)

4.3.2.    Опорное усилие для схем опирания А и В (см. черт. 14):

ъ(25)

ТУ . ^    \    1,0    —для    2

Коэффициент \Ь, ={

[по черт. 17—для 3<л<8.

4.3.3.    Изгибающие моменты и поперечные усилия.

Изгибающие моменты следует определять в сечениях обечайки над опорами М t и между опорами Мц в сечениях, где они имеют наибольшие значения.

Коэффициент '}(

Черт, 17


а


Страница 23

ГОСТ 26202-84 Стр. 21

Поперечные усилия следует определять в сечениях обечайки над опорами Qt-.

4.3.3.1.    Момент Mi над i-й опорой

М1г=^—М0—для схемы опирания А;    (26)

I2

Mi =q —для схемы опирания В.    (27)

Мг    —    для    схемы опирания С следует определять    по    специ

альным методам расчета.

4.3.3.2.    Максимальный момент Ми между опорами i и /

М120-\-Рг[я)—)*—для схемы опирания    А,    (28)

M{j — для схемы опирания В — не определяется,

Mi}    —    для    схемы опирания С следует определять    по    специ

альным методам расчета.

Расчет по п. 4.3.3.2 следует проводить, если

max{Af/;}>max{Af* }.    (29)

4.3.3.3.    Поперечное усилие в сечении оболочки над t-й опорой L—2a

—для схемы опирания А,

L+ зи    (30)

Qi =

0,5/^ —для схемы опирания В,

max{Q;+; Q*-}— для схемы опирания С.

4.4. Проверка несущей способности обечай-хи в сечении между опорами

Несущую способность обечайки в сечении между опорами следует проверять для схемы опирания А; а для схемы опирания С — при выполнении условия (29).

4.4.1. Сосуды, работающие под внутренним избыточным давлением

Условие прочности

PD    АМиК,

4(s-c) + *D*(s—) где My — изгибающий момент по п. 4.3.3.2;

Mtj = М\2 — для схемы опирания А;

Kg — коэффициент, учитывающий частичное заполнение жидкостью по черт. 18.

Условие устойчивости

(32)

Страница 24

Стр. 22 ГОСТ 26202-84

Коэффициент Kg

2= 1,6—0,20924 (х-1) +0,028702* (х—1) +0,4795-10“3</ (л:—1) — -0,2391-10~6ху(х— I) —0,29936. 10“2(л:— 1)*2 - 0,85692.10-6(*-—1)у2+0,88174-10~6*2(х—1)^-0,75955-10_V(x—l)x+0,82748-• 10 4(лг— 1)х3-}-0,48168• 10 9 (я—\)yzt

D    L

где У=~s-c 9    X=~D    *    /С9=шах{г;1,0}

Черт, il(8

4.4.2. Сосуды, работающие под наружным давлением Условие устойчивости

\Р\    ,    Щ

<1,0.    (33)

где [р] — определяют в области между двумя соседними кольцами жесткости.

4.5. Проверка несущей способности оболочки, не укрепленной кольцами жесткости в области опорного узла

Несущая способность должна быть проверена в нижних точках (2) и (3) (черт. 15).

4.5.1. Параметры системы, общее осевое мембранное напряжение

Параметр, определяемый расстоянием до днища

у=2,83    '    (34>

Параметр, определяемый шириной пояса опоры

P=0,9l -r i =■    .    (35)

г ’ V D(s—C)    '    '

Страница 25

ГОСТ 26202-84 Стр. 23

Общее осевое мембранное напряжение изгиба, действующее в области опорного узла

4М(    /Q£j\

°тх== Ttz>2(S-c)»

где Mt — изгибающий момент по п. 4.З.З.1.

4.5.2. Цилиндрическая обечайка без подкладных листов

4.5.2.1. Условие прочности

Ft <min{[F\2>[F]3},    (37)

где [/^г — допускаемое опорное усилие от нагружения в осевом направлении    следует    определять    по    формуле

(38);

[F]3 — допускаемое опорное усилие от нагружения в окружном направлении    следует    определять    по    формуле

(39)

[F]2=0'7[<,'bVg(»-O (»-с)    (38)

Дю* Al2

где [а/]2, [а/]3 — предельные напряжения изгиба, определяемые по формуле (1).

'0|1 и 'О'г Для определения коэффициента Ki приведены в табл. 1. Для #2 принимают соответственно -6*2.1 или 'б’г.г, дающую наименьшее предельное напряжение изгиба;

/Сю — коэффициент, учитывающий влияние ширины пояса опоры, по черт. 19;

К12, К\4 — коэффициенты, учитывающие влияние угла охвата, по черт. 20;

/tie — коэффициент, учитывающий влияние расстояния до днища, по черт. 22;

Кп — коэффициент, учитывающий влияние ширины пояса опоры, по черт. 23.

4.5.2.2. Проверку устойчивости следует проводить по формуле

J£Lj____l Fe__l ( -Я_о    (40)

lPl + [М] + [F]    1 I [Q]    ) ^1»и»

где р=0 — для сосудов, работающих под внутренним избыточным давлением;

[р] — определяют в области между двумя соседними кольцами жесткости;

Fе — эффективное осевое усилие от местных мембранных напряжений, действующих в области опоры, определяют по формуле

Страница 26

<41>

Стр. 24 ГОСТ 26202-84

Таблица I

где Ки, К\5 —♦ определяют по черт. 20 или 21 соответственно.

[*1 >2,3

*2,1

\2

0,23./С13-/С15

I р-° Т ) *?--

1

>5

м ;

*

•-*

1 ° 1

а/ЛЛ' - [а]

\ 4(s—с) >,1Х) лг*И

l°ih

0,53/Сц

0

р-D

14 - /С16 - Л"17 - si п (0,55х)

2{s—с) ' пТ-[с]

Кп — коэффициент, учитывающий влияние ширины пояса опоры по черт. 19;

/С|з — коэффициент, учитывающий влияние угла охвата, по черт. 20;

К\5 — коэффициент, учитывающий влияние расстояния до днища, по черт. 21;

отх — определяют по формуле (36).

Черт. 19


Коэффициенты /Сю, Кц

1—е ^cosp

Ац— Q

Страница 27

ГОСТ 26202-84 Стр. 25

Коэффициенты К\ь K\z, Ки

Коэффициент К\ь

= 1

Е

/

|-

0

&

// /

/

г

= ?/

/

/

/

/

Е \j i

Ё / /

\vJ/j

ЩЫ//

t i

III 1

ш

Ull

III 1

.111

0,1    0,1    0,3    0,k

г

%

и

1,15—0,14325!

8111(0,55!)    ’

/ ,    7    2,18j    \

maxl !-7- ~’ 0 /

s in (0,58!)    •

_ 1,45—0,435г sin(U,551)    *

Ь1 подставляют в радианах

'Черт. 20

ка- minjl.O;08^ .+й) .

Ьх подставляют в радианах Черт^ 21»


Коэффициент К is

gf _ j-

--

Г-

......

_

-

1

i—i—

1

r

1

^6,480

i i i i .

4

470

i ! -

r

'

I !

U-gyJ

1

1

—*

4

! !

i

..... 1 “

T

I

Й"

i

i

gii

iiii

1!!!

Ilf

lill

Ш

|l||

lill

iLulliHillll

JJli

U1L

Ш).

iiLUJlLtliUJ.

к = 1    ’    1./ JL

Alti l-H&r)* У 35х ’ подставляют в_'радианах

\Ч«(рт. 22

Страница 28

Стр. 26 ГОСТ 26202-84

Коэффициент Кп

Кл 7=

17“    з    /■—in—    Й

i+o,6i/-A_.    .8г

К s—с О подставляют в радианах Черт. ;23

Коэффициент К19

Страница 29

гост 26202—84 Стр. 27

4.5.3. Цилиндрическая обечайка с подкладными листами

4.5.3.1.    Упрощенная проверка несущей способности;

при выполнении условия

b%>Kl9-D+l,5b.    (42)

Прочность следует проверять по формуле

^<1,5т1п{[/П„[/Пз),    (43)

где    /Ci9 — определяют по черт. 24;

[F] 2, [FU — по п- 4.5.2.1.

Устойчивость следует проверять по п. 4.5.2.2 без учета толщины подкладного листа.

4.5.3.2.    Уточненная проверка несущей способности.

Если условие (42) не выполняется, проверку несущей способности следует проводить по п. 4.5.2.1 для следующих случаев.

Подкладной лист рассматривают как седловую опору шириной Ь2 с углом охвата 62.

Во всех формулах и на графиках вместо b следует принимать Ь2, вместо 6i следует принимать 62, толщину подкладного листа не учитывают.

Подкладной лист рассматривают как усиление стенки сосуда, во всех формулах и на графиках вместо s следует подставлять

s,r(s-c)Y

Устойчивость проверяют по п. 4.5.2.2.

4.6. Проверка несущей    способности обечайки с кольцом жесткости    в области опорного

узла

4.6.1.    Проверка прочности и устойчивости стенки сосуда

4.6.1.1.    Сосуды, работающие под внутренним избыточным давлением, проверяют по условию прочности

4(s— с) ' tcD2(s—

где Mt — изгибающий момент по п. 4.З.З.1.

Устойчивость следует проверять по формуле (40), принимая р = 0 и Fе =0.

4.6.1.2.    Сосуды, работающие под наружным давлением Устойчивость проверяют по формуле (40), принимая Fe =0.

4.6.2.    Проверка прочности кольца жесткости

р ^ *1я[А<т]ф    /45ч

1 ^ (0,5D±e,)    ’    '    '

где \МТ]У е4 — определяют по табл. 3 (е4>0 во всех случаях); Kia — коэффициент по табл. 2

Страница 30

Стр. 28 ГОСТ 26202-84

*«-(*"*) (‘-тЛг)-!®-*    <46>

le-t+AVDi^ •    (47)

Знак « + » следует принимать для колен, расположенных снаружи сосуда, знак «—» — для колен, расположенных внутри сосуда.

В случае применения профиля, не представленного в табл. 3, [Мт] следует определять по формуле

[iWrJ-UV Мк>    (4В)

где Wp — пластический момент сопротивления площади поперечного сечения профиля, включая площадь le'Se. Нейтральная ось (для определения е4) разделяет площадь поперечного сечения профиля на две равные части.

Таблица 2

Коэффициент /Cie

Страница 31

Значение £4 и [Мт ]

Сечение кольца

Га

t-h—lp-s,

2t

Q>

*i

/ / / / •' /

/

\

i

1 т l- s

Ь 4 • Sr, —}—/is 4 — Ip' st

2s4

mZZ2ZZZ&

/, r ”

V

2s4-ft4-/-ss~/p-s(

<u

o-b

4s,

assess assess

b=|

P

т\

0,5[ / (Л - *4) *+1%+ (2г4+ .<,)*<■ * * Ы *] к

о м st (h—fi4) 2-f-s4 • 4+ (2ft—2e4-j-s5) bi • S-+... -f- (2(?4-|-s<,) Ig • sf][o]^

0,5[2s4(h—£4)2+2s4-^+ (2h—2^4-f-s) £• Sr, -j-... + (2M-se)le-

ГОСТ 26202-84 Стр. 29

Страница 32

Сечение кольца

*1

S*.


h-sj—le-s,

2s,


*>

Со


■°t


Ье

Приме чан не. se—следует определять по формуле (46)

Продолжение табл. 3

[Л*г]

0»5[ (s.!(h—<?4) ‘i-\-2t-sb(h—Sr>) -{- (2^+se) le-se] [a]/^

; le—по формуле (47) .

Страница 33

ГОСТ 26202—84 Стр. 31

5. ОПОРНЫЕ СТОИКИ

5.1. Расчетные модели приведены на черт. 25

Опорные стойки

а — вертикальная

'Черт. 2(5

б — наклонная

5.2. Область применения расчетных формул

5.2.1.    Метод расчета днищ, установленных на наклонных опорных стойках, применяют, если их взаимное перемещение исключено.

5.2.2.    Метод расчета применяют только для сосудов и аппаратов, работающих под внутренним избыточным давлением.

5.2.3.    Расчетные формулы применяют при соблюдении условия

5.2.4.    К торосферическим днищам опорные стойки должны быть присоединены в области сферического сегмента, а к эллиптическим днищам — в области 0<л;<0,4 D.

5.3. Расчетные усилия

5.3.1. Вертикальное усилие на опорную стойку определяют по формуле

*    —3’    (49>

3 ~ 0,866d4 G . М    л

-+зг-дляп=4-

5.3.2. При п = 4, обеспечивающих равномерное распределение нагрузки между всеми опорными стойками (точный монтаж, установка прокладок, подливка бетона и т. п.), усилие определяют по формуле

Страница 34

(50)

Стр. 32 ГОСТ 26202-84

5.3.3. Действие момента М допускается только в том случае, если опорные стойки связаны между собой жесткой рамой, препятствующей взаимному перемещению стоек.

Должно быть выполнено условие:

(51)

5.4. Проверка несущей способности выпуклого д н и щ а

5.4.1. Несущую способность выпуклого днища следует проверять по формулам:

(52)

(53)

где [F] 1 — допускаемое вертикальное усилие вычисляют по фор-_ муле (54);

. _ Г d2 — для опорных стоек без подкладного листа,

1 dz — для опорных стоек с подкладным листом;

[р] 1 — допускаемое внутреннее избыточное давление в серединной области выпуклого днища по ГОСТ

14249—80.

5.4.2. Допускаемое вертикальное усилие определяют по формуле

rm(s i-с)


5.4.3. гт и а2 следует определять в соответствии с табл. 4.


(54)

Страница 35

ГОСТ 26202-84 Стр. 33

Таблица 4

Значение гт И а2

Форма

Эллиптическое днище

Торосферическое днище типов

днища

//=0,251)

А

В

С

гт

20 )' 11 -mr

D

0.9D

0,8 D

d4

d4

d,

d<

sin и9

20 V i-4(%)s

2D

1 ,SD

1,6 D

ПРИЛОЖЕНИЕ

Справочное

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИН ПРИМЕНЯЕМЫЕ В РАСЧЕТНЫХ ФОРМУЛАХ

а — длина выступающей цилиндрической части сосуда, включая от-бортовку днища (черт. 15), мм; b — ширина седловой опоры (черт. 15), мм;

Ьх — длина несущего ушка в основании (черт. 2), мм;

2 — ширина подкладного листа (черт. 2, 9, 15), мм;

Ь3 — длина подкладного листа (черт. 2, 9), мм; foi — ширина основной плиты опорной лапы (черт. 9), мм; с — сумма прибавок к расчетной толщине стенки обечайки, мм; dx — диаметр окружности опорных стоек (черт. 25), мм; d2 — наружный диаметр опорной стойки (черт. 25), мм; d3 — диаметр подкладного листа (черт. 25), мм; dt — диаметр опорной окружности (черт. 25), мм; d е — эффективный диаметр опорной стойки, мм; е — длина свободно выступающей части эквивалентного сосуда (черт. 14 и 16), мм

2

е=а+-^-Н’,

е\ — расстояние между точкой приложения усилия и обечайкой или подкладным листом соответственно (черт. 2, 9), мм;

Страница 36

Стр. 34 ГОСТ 26202-84

£2 — расстояние между осью отверстия и средней линией ушка (черт. 2)„ мм;

ег — расстояние между точкой приложения усилия и нейтральной осью кольца жесткости (черт. 3), мм; е4 — расстояние между стенкой сосуда и нейтральной осью кольца жесткости при пластическом изгибе (табл. 3), мм; f — превышение подкладного листа над гребнем опоры в окружном направлении (черт. 15), мм; g — расстояние между средними линиями ребер (черт. 9), мм; hx — высота опорной лапы (черт. 9), мм;

,Ki + K]9 — коэффициенты;

/1 — длина опорной лапы (черт. 9), мм;

I i — расстояние между двумя соседними седловыми опорами (черт, 14 и 16), мм;

1е'— эффективная несущая длина стенки сосуда (черт. 3, 15), мм; л — число опор;

Iпг — запас прочности по пределу текучести; р — расчетное давление в условиях эксплуатации или испытания (внутреннее избыточное давление р>0, наружное давление р<0), МПа;

[р] — допускаемое наружное давление, МПа;

q — распределенная нагрузка эквивалентного сосуда (черт. 16), Н/мм;

г — радиус нейтрального волокна кольца жесткости (черт. 3, 15),

мм;

г т— радиус средней кривизны днища у опорной окружности (табл. 4), мм;

s — толщина стенки обечайки, мм;

Si — толщина стенки выпуклого днища (черт. 25), мм; s2 — толщина подкладного листа (черт. 2, 9, 15, 25), мм; t — ширина участка кольца жесткости, приваренного к стенке обечайки (черт. 3, 15), мм; х — расстояние между осью эллиптического днища и срединой опорного узла, мм;

D — внутренний диаметр цилиндрической обечайки или выпуклого днища соответственно, мм;

Dh — внутренний диаметр конической обечайки в сечении, соответствующем половине высоты опорного узла, мм;

D ^— расчетный диаметр по п. 1.3.5, мм;

F — осевое усилие (растягивающее усилие F>0, снимающее усилие F<0), действующее на полную площадь сечения обечайки в направлении оси цилиндрической или конической обечайки (без учета нагрузки, возникающей от внутреннего избыточного или наружного давления), Н;

Fi — усилие, действующее на i-ю опору в условиях эксплуатации или испытания (монтажа), Н (i=l — для ушек, лап и опорных стоек);

[F] — допускаемое усилие из условия устойчивости, Н;

[F] с — допускаемое усилие на опорный элемент в условиях эксплуатации или испытания (монтажа), Н;

G — вес сосуда в условиях эксплуатации или испытания (монтажа), Н;

Н — высота выпуклой части днища по внутренней поверхности без учета цилиндрической обечайки, мм;

L — длина цилиндрической части сосуда, включая длину цилиндрической отбортовки днища (черт. 14), мм;

Страница 37

ГОСТ 26202—84 Стр. 35

М — изгибающий момент, действующий на обечайку в сечении, где расположены олорные узлы, в условиях эксплуатации или испытания (монтажа), Н-мм;

*М[ — момент над t-й опорой, Н-мм;

Mij — максимальный момент между опорами i и Н-мм;

[М] — допускаемый изгибающий момент из условия устойчивости» Н-мм;

Q i — максимальное попереченое усилие, действующее над i-и опорой, Н;

[Q1 — допускаемое поперечное усилие, Н;

R — радиус сферической обечайки или сферического сегмента торосферического днища, мм;

— момент упругого сопротивления кольца жесткости при изгибе, мм3;

W% — момент упругого сопротивления кольца жесткости при кручении, мм3;

а    —    половина угла раствора при вершине    конической    обечайки,    ...°;

а\    — угол    между направлением усилия и    вертикалью    к    стенке обе

чайки (черт. 2 и 3), ...°;

«2 — угол наклона меридиональной касательной у опорной окружности (черт. 25, табл. 4), ...°; if} — угол между осью опорной стойки и вертикалью (черт. 25),

о.

Si    —•    угол    охвата седловой опоры, ...°;

■б2    — угол    охвата сосуда подкладным листом., ...°;

ф — коэффициент прочности сварных швов обечайки, расположенных в области опорного узла;

"fh — коэффициент, представляющий отношение местных мембранных напряжений к местным напряжениям изгиба;

■О2 —• коэффициент, учитывающий степень нагрузки общими мембран-

_ ными напряжениями;

_Ьт — общие мембранные напряжения, МПа, о_тх— в меридиональном направлении, МПа,

'в ту— в окружном направлении, МПа;

’TcTt ] — предельное напряжение изгиба, МПа; fair [а]* — допускаемые напряжения соответственно для обечайки и кольца жесткости в условиях эксплуатации или испытания (монтажа), МПа;

с, пТ, р,

М

[AfJ и [Q]    —    по ГОСТ 142491—80.

Страница 38

Редактор О. К. Абашкова Технический редактор В. И. Тушева Корректор Б. А. Мурадов

Сдано в наб. 02.07-84 Подп. в печ. 11.09.84 2,25 уел. п. л. 2,5 уел,, кр.-отт. 1,86 уч.-изд. я. _Тир. 20000____

Ордена «Знак Почета» Издательство стандартов, 123840, Москва, ГСП, Новопресненский пер., 3.

Калужская типография стандартов, ул. Московская, 256. Зак. 1984