I —расстояние между центрами планок; с — расстояние между осями ветвей.

4.9.    Соединительные решетки должны рассчитываться как решетки ферм. При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками должны учитываться дополнительные усилия, возникающие в них от деформации поясов.

4.10.    Стержни, предназначенные для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, должны рассчитываться на усилия, равные условной поперечной силе в основном сжатом стержне, определяемой по табл. 16.

Изгибаемые элементы

4.11. Прочность при изгибе в одной из главных плоскостей проверяется по форму

где    S—статический момент (брутто)

сдвигающейся части сечения относительно нейтральной оси; б — толщина стенки;

R и /?_Ср — расчетные сопротивления алюминия изгибу и срезу.

При наличии ослабления отверстиями для заклепок или болтов значения касательных напряжений, определяемых по формуле (14),

умножаются на величину отношения    —-—,

а—d

где а — шаг отверстий для заклепок или болтов, d — диаметр отверстия.

4.12. Прочность изгибаемых элементов при изгибе в двух главных плоскостях проверяется по формуле:

М_Х    Му

7-У±/—

* X нг    *у    нт

где х и у —координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей; /хнт и I_v вт — моменты инерции сечения нетто относительно его осей соответственно х—х и у—у.

4.13. Устойчивость балок проверяется по формуле

М

<p₆W

где М и W — изгибающий момент и момен сопротивления сечения в плсм

кости наибольшей жесткости (W соответствует сжатому по-ясу);

Фб — коэффициент, определяемый по приложению 7.

Проверки устойчивости балок не требуется:

а)    при передаче статической нагрузки через сплошной жесткий настил (металлический настил, волнистая сталь, асбестоцементные листы и т. п.), непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный;

б)    для балок двутаврового сечения при отношении расчетной длины балки / к ширине сжатого пояса Ь, не превышающем величин, приведенных в табл. 17.

Примечания: 1. Значения 1/Ь в табл. 17 определены для балок вз алюминия с расчетным сопротивлением R— =1 т/см². Для балок из алюминия с другим расчетным сопротивлением значения //£, определенные по табл. 17, умножают-

(R в т/см²).

2.    На балки с менее развитым сжатым поясом табл. 17 ие распространяется.

3.    Применение балок высотой А>5 Ь допускается только* прн соответствующем обосновании.

Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом

4.14. Прочность сплошностенчатых вне-центренно-сжатых (сжато-изогнутых) и вне-центренно-растянутых (растянуто-изогнутых) элементов проверяется по формуле

х

'у нт

где х и у — координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей.

В составных стержнях каждая ветвь проверяется по формуле (17) при соответствующих значениях N, М_Ху М_у — абсолютных значениях продольной силы и изгибающих моментов относительно осей х—х и у—у.

яния формы сечения; для сквозных стержней по табл. 65 приложения 8 в зависимости от условной приведенной гибкости %np=Xupl/RJE и относительного эксцентрицитета т.

Для сплошностенчатых стержней относительный эксцентрицитет равен

F

т = е — ,    (20)

W    '

где W вычисляется для наиболее сжатого волокна.

Для сквозных стержней с решетками или планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, относительный эксцентрицитет равен:

Fyi    Рх_г

т_х = е_х —— или т_у = е_у —— ,    (21)

*х    *у

Примечание. При отсутствии ослабления сечения и при одинаковых значениях изгибающих моментов, принимаемых в расчетах на прочность и устойчивость, проверки сжато-изогнутых элементов на прочность не требуется при приведенном эксцентрицитете

4.15.    Внецентренно-сжатые (сжато-изогнутые) элементы должны проверяться на устойчивость как в плоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости), так и из плоскости действия момента (изгибно-крутильная форма потери устойчивости).

4.16.    Устойчивость внецентренно-сжатых элементов постоянного сечения в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, проверяется по формуле

фВн р ^    (18)

где N — продольная сила, приложенная с эксцентрицитетом

F — площадь поперечного сечения элемента брутто;

Ф^вн — коэффициент, определяемый:    для

сплошностенчатых стержней по табл. 64 приложения 8 в зависимости от условной гибкости стержня    К=

=ХУR/E и приведенного эксцентрицитета т\—г\т_у где т—относительный эксцентрицитет; г\—коэффициент вли-

где Х\ и у\ — расстояния от оси у—у или х—х до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви.

Коэффициент влияния формы сечения ц принимается по табл. 66 приложения 8.

Приведенная гибкость Х-пр для сквозных стержней определяется по формулам табл. 15.

Примечание. При приведенном эксцентрицитете mi>10 проверки устойчивости по формуле (18) не требуется.

4.17.    Расчетные значения изгибающих моментов М, необходимые для вычисления экс-

м

центрицитета е = — , принимаются равными:

а)    для стержней постоянного сечения рамных систем—наибольшему моменту в пределах длины стержней;

б) для ступенчатых    стержней—максимальному моменту на длине участка постоянного сечения;

в)    для консолей—моменту в заделке;

г)    для стержней с шарнирно опертыми концами, имеющих одну плоскость симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба,— моменту, определяемому по формулам табл. 18.

Расчетные значения эксцентрицитетов т_х для стержней с шарнирно опертыми концами, сжатых с разными концевыми моментами и имеющих две плоскости симметрии, определяются по табл. 67 приложения 8.

4.18.    Устойчивость внецентренно-сжатых элементов постоянного сечения из плоскости

М₂— расчетный момент при т^З и Д,<4;    _

X — условная гибкость, принимаемая    RjE\

т — относительный эксцентрицитет, принимаемый

т =

Примечание.

^тах-

действия момента при их изгибе в плоскости наибольшей жесткости (/*>/„), совпадающей с плоскостью симметрии, проверяется по формуле

N

ОфуР

где с — коэффициент, вычисляемый по указаниям п. 4.19;

Фз, — коэффициент продольного изгиба, принимаемый по табл. 58 приложения 5.

4.19. Коэффициент с в формуле (22) определяется по формуле

(23)

где а и р — коэффициенты, принимаемые по табл. 19.

При определении т_х за расчетный момент М_х принимается:

а) для стержней с концами, закрепленными от смещения перпендикулярно плоскости действия момента,—максимальный момент в

пределах средней трети длины (но не менее половины наибольшего по длине стержня момента) ;

б) для консолей—момент в заделке.

4.20. Внецентренно-сжатые элементы при изгибе в плоскости наименьшей жесткости (1_У<1_Х и 1_УФ0) при ХхЖу, кроме проверки по формуле (18), должны проверяться на устойчивость из плоскости действия момента как центрально'-сжатые стержни по формуле

N

4>_XF

где ф_х — коэффициент продольного изгиба, принимаемый по табл. 58 приложения 5.

Примечание. При Х_х^Х_у проверки устойчивости из плоскости действия момента не требуется.

4.21. В составных внецентренно-сжатых элементах с решетками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме проверки стержня в целом по формуле (18), должны быть проверены отдельные ветви как центрально-сжатые стержни по формуле (3).

Продольная сила в каждой ветви определяется при этом с учетом дополнительного

усилия Л^доп от изгибающего момента; величина этого усилия при параллельных ветвях (поясах) определяется по формуле N]|_оп= =Mjh, где h—расстояние между осями ветвей (поясов).

При аналогичной проверке отдельных ветвей составных элементов с планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, должен учитываться местный изгиб ветвей от фактической поперечной силы (как в поясах безраскосной фермы).

4.22. Устойчивость элементов со сплошной стенкой, подверженных сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, при совпадении плоскости наибольшей жесткости (1_Х>1_У) и плоскости симметрии проверяется по формуле

<R-

Здесь ф“=<рГ/с,

где <р“— определяется по указаниям п. 4.16; с — по указаниям п. 4.19.

Если т_1у<.2т_х, то помимо проверки по формуле (25) необходимо произвести проверку по формулам (18) и (22) при е_у=0.

Если Х_х>ку, то необходимо произвести дополнительную проверку по формуле (18), принимая е_у=0. В случае несовпадения плос-

и меньшей полок относительно оси симметрии сечения у—у;

%с — наименьшее значение гибкости стержня, при котором центрально-сжатый стержень теряет устойчивость в упругой стадии, определяемое по формуле Х_с=3,8 <р_с — коэффициент продольного изгиба, опре-

кости наибольшей жесткости (J_x>J_y) и плоскости симметрии расчетная величина т_х увеличивается на 25%.

4.23. Составные стержни из двух сплош-ностенчатых ветвей с решетками в двух параллельных плоскостях (рис. 4), подвержен -

ТАБЛИЦА 20

ные сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, должны проверяться:

а) на устойчивость стержня в целом в плоскости, параллельной плоскости решеток по и. 4.16, считая при этом эксцентрицитет е_у=0 (рис. 4);

б) на устойчивость отдельных ветвей как внецентренно-сжатых элементов по формулам (18) и (22); при этом продольная сила в каждой ветви определяется с учетом дополнительного усилия от момента М_х (см. п. 4.21), а момент М_у разрешается распределять между ветвями пропорционально их жесткостям: если М_у действует в плоскости одной ветви, то разрешается считать его передающимся полностью на эту ветвь.

При проверке отдельной ветви по формуле (22) гибкость ее определяется по наибольшему расстоянию между узлами решетки.

4.24. Соединительные элементы (решетки или планки) составных внецентренно-сжатых стержней должны рассчитываться на поперечную силу, равную большей из величин фактической поперечной силы или условной поперечной силы <2у_СЛ по указаниям пп. 4.7 и 4.9.

Примечание. В случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, соединение ветвей составных внецентренно-сжатых элементов с помощью планок не допускается. ¹

Примечания: 1. Если по длине 1\ элемента действуют сжимающие усилия N\ и N₂<iN\ (рис. 6), то проверка его устойчивости из плоскости фермы производится на большее усилие N| при расчетной длине

k = k ^0,75 + 0,25

2. Для отдельных элементов решетки из одиночных уголков расчетная длина /₀ принимается равной их геометрической длине.

5.2. Расчетные длины /₀ пересекающихся стержней ферм с перекрестной решеткой при определении их гибкости должны приниматься (см. рис. 5, г): в плоскости фермы—равны-

Рис. 5. Схемы ферм для определения /о в зависимости от типа решетки а— треугольная решетка с раскосом в крайней панели; б — треугольная решетка с дополнительными раскосами; в — полураскосная решетка; г — крестовая решетка

ми расстоянию от центра узла фермы до точки их пересечения (l_Q=l); из плоскости фермы—по табл. 22.

Рис. 6. Схемы для определения расчетной длины элемента с различными усилиями и N₂ по его длине

а —схема связей между фермами (вид сверху); б —схема фермы

Радиусы инерции сечений сжатых элементов из одиночных уголков при этом принимаются: при 1о = 1—Гмин; при /о = 0,7*1 И /о = *1— относительно оси сечения уголка параллельной плоскости фермы.

5.3. Расчетные длины /о и радиусы инерции сечений элементов пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков должны приниматься по табл. 23.

ТАБЛИЦА 23

РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ /₀ И РАДИУСЫ ИНЕРЦИИ СЕЧЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ РЕШЕТЧАТЫХ

где /_п — длина панели пояса (при несовмещенных узлах принимается равной расстоянию между узлами одной грани — рис. 7,в и 7„г);

Цп — коэффициент расчетной длины пояса, определяемый по табл. 24;

/р и /_с — см. рис. 7;

г_х и г_у — радиусы инерции поперечного сечения уголка относительно осей, параллельных полкам;

Цр — коэффициент расчетной длины раскоса, определяемый по табл. 25 или табл. 26.

где —;     —    отношение    наименьших    погон-

ных жесткостей пояса и раскоса;

Ai_MHH ^и ^Рмин — наименьшие моменты инерции сечений пояса и раскоса. Примечание. Если раскосы прикреплены к поясу одним болтом или одной заклепкой, принимается д_п=1,н.

ТАБЛИЦА 26

КОЭФФИЦИЕНТЫ р_р ПРИ ПРИКРЕПЛЕНИИ РАСКОСОВ К ПОЯСУ ОДНИМ БОЛТОМ или одной заклепкой

У^гмин    I    60    I    80    I 1Q0    I    >120

Н-р    |    0,89    |    0,81    1 0,77    |    0,74

Примечание. Обозначения, принятые в табл. 26, как я в табл. 25.

Колонны (стойки)

5.4. Расчетные длины 1₀ стоек (колонн) или отдельных их участков (в случае ступенчатых колонн) определяются по формуле

и = pl.

где I — длина колонны или рассматриваемого участка ее; р, — коэффициент расчетной длины, определяемый по табл. 27, 28 и 29.

ТАБЛИЦА 27

КОЭФФИЦИЕНТЫ я ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ДЛИН СТОЕК и колонн постоянного СЕЧЕНИЯ

Примечание. При шарнирном креплении ригеля к колонне принимается

где lu Ju Ni — длина, момент инерции и продольная сила нижнего участка колонны;

/₂, h> N2 — то же, для верхнего участка колонны.

Примечание. Коэффициенты Д даны для определения расчетных длин отдельных участков колонны в плоскости, в которой по всей высоте колонны отсутствуют промежуточные закрепления; при этом должно быть 0,6 h и Ni> 3

5.5.    Расчетные длины колонн рам в направлении вдоль здания (из плоскости рамы) принимаются равными расстояниям между закрепленными точками (опорами колонн подкрановых балок и подстропильных ферм, узлами крепления связей и ригелей и т. п.).

Предельные гибкости элементов

5.6.    Величины предельных гибкостей сжатых элементов конструкций не должны превышать величин, приведенных в табл. 30.

5.7. Предельные гибкости растянутых элементов конструкций не должны превышать величин, приведенных в табл. 31.

ТАБЛИЦА 31

6. ПРОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНОК

и поясных листов

В ИЗГИБАЕМЫХ И СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТАХ Стенки балок

6.1. Стенки балок для обеспечения их устойчивости укрепляются:

а)    поперечными основными ребрами, поставленными на всю высоту стенки;

б)    поперечными основными ребрами и продольными ребрами, расположенными в сжатой зоне;

в)    поперечными основными и промежуточными ребрами, поставленными в сжатой зоне стенки, короткими ребрами — только в клепаных балках.

6.2. Проверка устойчивости стенки производится с учетом всех компонентов напряженного состояния: о, т и сг_м. При этом напряжения а, т и Ом вычисляются по сечению брутто без введения коэффициента фб. Здесь <т=

М

= — у — краевое сжимающее напряжение

?х

на расчетной границе отсека (участка стенки балки, ограниченного поясами и поперечными ребрами жесткости); если длина отсека не превосходит его высоты, то а определяется по среднему значению изгибающего момента в пределах отсека; если длина отсека превосходит его высоту, то о вычисляется по среднему значению момента для наиболее напряженного участка длиной, равной высоте отсека;

Ом — местное напряжение в стенке; способ вычисления приведен в приложении 9;

т — среднее касательное напряжение, вычисляемое по формуле

Q

Q — среднее значение поперечной силы в пределах отсека;

/г_ст — полная высота стенки;

6 — толщина стенки.

При проверке устойчивости, прямоугольного отсека стенки, заключенного между поясами и соседними поперечными ребрами жесткости, расчетными размерами пластинки являются:

а — расстояние между осями поперечных ребер;

Hq — расчетная высота стенки, принимав-мая равной: в клепаных конструкциях — расстоянию между ближайшими к оси стенки рисками поясных уголков; в сварных конструкциях— полной высоте стенки; в прессованных профилях — высоте в свету между полками.

6.3. Проверки устойчивости стенок балок не требуется, если отношение Н₀/д не превышает значений, приведенных в табл. 32.

Стенки балок должны укрепляться поперечными ребрами жесткости (см. п. 6.7) при отношении h₀/6>60.

6.4.    В балках с местной нагрузкой по верхнему поясу проверка устойчивости стенки производится в соответствии с указаниями приложения 9.

6.5.    Проверка устойчивости стенки балки симметричного сечения при отсутствии местной нагрузки на верхнем поясе балки, в случае укрепления стенки только поперечными ребрами жесткости, производится по формуле

⁽²⁷⁾

где сто и то в т/см²:

а. Первая пластинка, расположенная между сжатым поясом и продольным ребром, проверяется по формуле

Toi — определяется по формуле (29) с подстановкой размеров проверяемой пластинки.

Величина б¹ определяется по формуле (30). при этом

^а/= V" (^i_^")^aa2+3(°^i9T)a-

б. Вторая пластинка, расположенная между растянутым поясом и продольным ребром, проверяется по формуле

ог₀ = 2,1

(    0,32    \    /100 б\³

^т°=(°'⁴²⁺-И (—)■    ⁽²⁹⁾

В формуле (29):

d — меньшая из сторон пластинки;

\х — отношение большей стороны к меньшей;

140

9 (1,4 +Я)

а² + ³ т^а    (31)

где R в т/см².

При Oi/R^OJ принимается '6=1. Значения OilR> 1 не допускаются.

6.6. Проверка устойчивости стенки симметричного сечения при отсутствии местной нагрузки на верхнем поясе балки в случае укрепления стенки поперечными ребрами и одним продольным ребром, расположенным на расстоянии 6i от сжатой кромки отсека, производится отдельно для обеих пластинок, разделенных продольным ребром.

тог — определяется по формуле (29) с подстановкой размеров проверяемой пластинки.

6.7. В стенке, укрепленной только поперечными ребрами жесткости, размер выступающей части Ь_р парного симметричного ребра

должен быть не менее ——1-40 мм, толщина

ребра должна быть не менее 6_р/12 и расстояние между ребрами не должно превышать 2Л₀.

При наличии поперечных ребер и одного продольного ребра момент инерции поперечного ребра /_р определяется по формуле

/р = ЗЛ₀ б³,    (36)

а момент инерции продольного ребра определяется в зависимости от величины ——    по

h

формулам табл. 33. Обозначения a, ho и б см. п. 6.2.

При расположении ребер с одной стороны стенки момент инерции вычисляется относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки.

В местах пересечения с поперечными ребрами прерываются продольные ребра.

1.1.    Настоящие нормы и правила должны соблюдаться при проектировании алюминиевых² конструкций зданий и сооружений.

Примечания: 1. При проектировании алюминиевых конструкций зданий и сооружений должны ;облк>даться также соответствующие нормы и правила, 1редусмотренные другими нормативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем СССР-

2. Настоящие нормы и правила не допускается применять при проектировании железнодорожных, автодорожных и городских мостов и конструкций зданий и сооружений, подвергающихся непосредственному воздействию подвижных или динамических нагрузок.

1.2.    Алюминиевые конструкции применяются при строительстве и реконструкции зданий и сооружений для ограждающих и несущих конструкций при надлежащем технико-экономическом обосновании в следующих случаях:

а)    при необходимости значительного снижения массы ограждающих и несущих конструкций здания или сооружения, например, в сейсмических и труднодоступных районах;

б)    с целью обеспечения повышенных aip-хитектурных требований к конструкциям зданий или сооружений;

в)    для строительства зданий или сооруже-

ний в отдельных подрайонах Северной строительно-климатической зоны;

г) при необходимости обеспечения надежности эксплуатации конструкций за счет: повышенной коррозионной стойкости, сохранения прочностных характеристик при низких температурах и отсутствия искрообразования к магнитных свойств.

1.3.    При проектировании алюминиевых конструкций надлежит:

а)    принимать оптимальные схемы конструкций, сечения элементов и марки алюминия;

б)    применять экономичные прессованные профили;

в)    применять прогрессивные конструкции (тонколистовые и комбинированные конструкции, пространственные системы из стандартных элементов и др.);

г)    предусматривать возможность поточного изготовления, конвейерной сборки и крупноблочного монтажа конструкций;

д)    применять заводские и монтажные соединения прогрессивных типов (автоматическая дуговая сварка, контактная сварка, аргонодуговая точечная сварка, болтовые соединения, комбинированные заклепки н др.).

1.4.    Прочность и устойчивость алюминиевых конструкции должны быть обеспечены в процессе эксплуатации, при транспортировании и монтаже.

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ И СОЕДИНЕНИЙ

2.1.    Выбор марки и состояния (вида обработки) алюминия для конструкций должен производиться исходя из:

а)    характера и интенсивности нагрузки, напряженного состояния элементов конструкций и требуемых механических свойств материала;

б)    химического состава материала и требуемой степени его коррозионной стойкости;

в)    технологичности изготовления полуфабрикатов;

г)    технологичности изготовления конструкций;

д)    архитектурных требований (например, требования по защитно-декоративной отделке).

2.2.    Основным материалом для алюминиевых конструкций является деформируемый алюминий марок и состояний, указанных в табл. 1, а состояния алюминия (виды обработки) даны в табл. 2.

ТАБЛИЦА 1

МАРКИ и состояния АЛЮМИНИЯ_

2.3.    В зависимости от назначения и условий эксплуатации все конструкции разбиваются на четыре группы. Группы и примерный перечень конструкций, а также данные для выбора марок алюминия приведены в приложении 1.

2.4.    Физические характеристики алюминия (плотность, коэффициент линейного расширения, модуль упругости, модуль сдвига и коэффициент Пуассона) приведены в приложении 3

2.5.    Виды алюминиевых полуфабрикатов, применяемых для строительных конструкций, даны в приложении 4. Допускаются отступления от данных, приведенных в приложении 4, при условии согласования с заводами-постав-щиками.

2.6.    Отливки из алюминиевых литейных сплавов надлежит проектировать из алюминия марки АЛ8, удовлетворяющего требованиям ГОСТ 2685-63*. В алюминиевых конструкциях допускается применять стальные отливки из материалов, указанных в главе СНиП по проектированию стальных конструкций.

2.7.    В качестве электродного и присадочного металла при дуговых способах сварки надлежит применять сварочную проволоку из алюминия СвА1, СвАМгЗ, 1557, выпускаемую по ГОСТ 7871-63, а также по специальным техническим условиям. Указания по применению сварочной проволоки даны в табл. 7 и 8.

В качестве защитного инертного газа надлежит применять аргон марки А, выпускаемый по ГОСТ 10157-62.

При соответствующем технико-экономическом обосновании для сварки конструкций допускается применять новые прогрессивные сварочные материалы (проволоки, защитные газы). При этом расчетные сопротивления металла сварных соединений должны быть не ниже приведенных в табл. 7 и 8.

2.8.    Марки алюминия для заклепок, поставленных в холодном состоянии, и для болтов приведены в табл. 3. Марки стали для стальных болтов приведены в главе СНиП по проектированию стальных конструкций.

Примечайие. В целях предотвращения коррозии применяемые в алюминиевых конструкциях стальные болты должны быть кадмированы или оцинкованы.

2.9.    В алюминиевых конструкциях надлежит применять:

а)    болты повышенной точности из алюминия (табл. 3) и стали по ГОСТ 1759-70*;

б)    болты нормальной точности из алюминия (табл. 3) и стали по ГОСТ 1759-70*;

в)    болты с обжимными кольцами (лок-болты);

г)    высокопрочные стальные болты по ТУ 14-4-87-72.

3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ

3.1. Расчетные сопротивления деформируемого алюминия, отливок, сварных, заклепочных и болтовых соединений для расчетных температур наружного воздуха в интервале от плюс 50 до минус 65°С должны приниматься по табл. 4—12.

В необходимых случаях величины расчетных сопротивлений должны умножаться на коэффициенты, учитывающие влияние изменения температуры, и на коэффициенты условий

работы элементов алюминиевых конструкций, приведенные соответственно в табл. 13 и 14.

Для особо ответственных конструкций, значения расчетных сопротивлений должны? понижаться с коэффициентом надежности Ан, устанавливаемым специальными техническими условиями на проектирование конструкций.

Примечания: 1. За расчетную температуру наружного воздуха принимается средняя температура наиболее холодной пятидневки согласно указаниям глав СНиП по строительной климатологии и геофизике.

2. Для соединений на заклепках и болтах (табл. 10—12) расчетные сопротивления растяжению и срезу принимаются по материалу заклепок или болтов; расчетные сопротивления смятию—по марке алюминия соединяемых элементов конструкций.

3.2. Расчетные сопротивления растяжению алюминия для конструкций, эксплуатация которых возможна и после достижения алюминием предела текучести, должны приниматься по табл. 5.

ТАБЛИЦА 5

РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ R РАСТЯЖЕНИЮ

ТАБЛИЦА 6

РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ R АЛЮМИНИЯ В ОКОЛОШОВНОЙ ЗОНЕ ПРИ АРГОНОДУГОВОИ СВАРКЕ

ТАБЛИЦА 7

3.7.    Расчетные сопротивления на срез сварных соединений внахлестку, выполнен-

^Г    о    *>    О    / Г>СВ ч

ных контактной роликовой сваркой (к_Рол J» для алюминия марок АД1М, АМцМ, АМг2М принимаются равными расчетным сопротивлениям R (табл. 4 и 5).

Для алюминия марки АМг2П значения Я£л зависят от толщин свариваемых элементов:    =KR.

Для толщин элементов в диапазоне от 1 до 3 мм понижающий коэффициент К определяется по формуле

К = 0,9 —0,16,

где б — толщина более тонкого из свариваемых элементов, мм.

3.8.    Расчетные сопротивления на срез

R?_cр^КЛ    и на смятие Rсм**    для заклепок,

поставленных в холодном состоянии в сверленые или рассверленные отверстия, даны соответственно в табл. 10 и 11.

ТАБЛИЦА 11

Расчетные сопротивления на растяжение (отрыв головки) Rlrp¹ заклепок определяются прочностью на скалывание (срез) заклепочных головок по поверхности, определенной диаметром стержня и высотой скалываемой части головки заклепки (см. п. 8.6).

3.9. Расчетные сопротивления на растяжение i?p и на срез R% для болтов, поставленных (В сверленые или рассверленные отверстия, даны в табл. 12.

ЗЛО. Расчетные сопротивления на смятие /?см для болтов, поставленных з сверленые или рассверленные отверстия, надлежит принимать по табл. 11.

3.11. Расчетные сопротивления алюминия, отливок, сварных соединений, заклепок, болтов, приведенные в табл. 4—12, для конструкций, эксплуатируемых при расчетных температурах наружного воздуха выше плюс 50°С, необходимо умножать на коэффициент /Ст, указанный в табл. 13.

П р в м е ч а н и я: И. Приведенные значения коэффициентов К_т не зависят от состояния алюминия (например, М, Т

и Т1).

2.    При установлении коэффициентов К_т должна дополнительно учитываться непрерывная продолжительность выдержки (действия) нагрузки. При непрерывном действии нормативной нагрузки не менее одного года и совпадении этой нагрузки.с расчетной температурой наружного воздуха в пределах от 51 до 100°С приведенные значения коэффициентов К_т должны быть снижены на 10%.

3.    При действии нормативной нагрузки, составляющей не менее 0,9 расчетной, непрерывно действующей не менее двух лет, приведенные значения коэффициентов К _т должны быть снижены на 10%.

2 Зак. 324

Примечания: 1. Коэффициенты условий работы, рс*

танов ленные в ггп. 3 и 5, одновременно не учитываются.

2.    Коэффициенты условий работы, установленные в do, 3 и 4, не распространяются на крепления соответствующих элементов в узлах.

3.    Для сжатых раскосов пространственных решетчатый конструкций из одиночных уголков при треугольной решетке с распорками (см. далее рис. 7,а) коэффициент условий работы (п. 4) не учитывается.

3.12. При расчете элементов и соединений алюминиевых конструкций приведенные в табл. 4—12 расчетные сопротивления должны