СТРОИТЕЛЬНЫЕ

нормы и ПРАВИЛА

Часть И, раздел В

Г лава 5

АЛЮМИНИЕВЫЕ КОНСТРУКЦИИ

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП Н-В.5-64

cHlucCjce# СИ и. Л    .

е 1 /Г- /3 ЭЛ->, сиг ;

6С7УЮ'    е. 30.

М о с

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА СССР (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел В

Глава 5

АЛЮМИНИЕВЫЕ КОНСТРУКЦИИ

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП 1ГВ.5-64

Утверждены Государственным комитетом по делам строительства СССР 30 сентября 1964 г.

ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ Москва —1965

3.2.    Расчетные сопротивления материалов и соединений, приведенные в табл. 6, 7, 8, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17 и 18, понижаются умножением на соответствующие коэффициенты условий работы (табл. 20). В необходимых случаях для специальных сооружений расчетные сопротивления понижаются или повышаются умножением на коэффициенты условий работы конструкций, устанавливаемые специальными инструкциями. 3.3.    При применении листовых полуфабрикатов с плакировкой, суммарная толщина которой превышает 4% общей толщины листа, приведенное расчетное сопротивление листового полуфабриката определяется по формуле Япр===/?п^п+ (1 -Рп) Яср>    (1) где /?пр — приведенное расчетное сопротивление листового полуфабриката; Рп —общая толщина плакирующих слоев (в долях от общей толщины плакированного листа); R ср — расчетное сопротивление средней (основной) части плакированного листа, принимаемое по данным таблиц 6 и 7; Рп —расчетное сопротивление металла плакирующих слоев (см. табл. 6" и 7).

3.4. Расчетные сопротивления растяжению для листовых конструкций, эксплуатация которых возможна и после достижения металлом условного предела текучести для алюминия, следует принимать по табл. 8. Таблица 8 Расчетные сопротивления растяжению в кг/см2 алюминия (для элементов конструкций), установленные из условия достижения металлом временного сопротивления Продолжение табл. 7 в с: 2 Вид полуфабриката Размеры в мм Значения R для марок и состояний толщина диаметр АД31-Т 1-- АД31-Т1 АДЗЗ-Т АДЗЗ-Т1 АД35-Т АД35-Т1 * Й со < AB-T AB-T1 I В92-Т н 3 ^ Д16-Т 1 В95-Т2 2 Плиты 10,1—25 26—40 — 700 1200 950 1600 1000 1700 700 1000 900 1700 1600 1900 1900 1800** 2400** 2900** 3 Прутки — Любой 700 1200 950 1600 1000 1900 700 1000 1700 2600 1850 2300 3000 4 Профили <10 10,1—20 20,1—40 — 700 1200 950 1600 1000 1900 700 1000 1700 2400 1850 2500 3000 2500 1950 2600 3200 2600 2100 2700 3400 5 Трубы — <120 700 1200 950 1600 1000 1900 700 1150 1750 2400 1700 2200 3000 >120 1850 2300 6 Поковки и штамповки — — 700 1 1200 1 950 1600 1000 1700 700 1000 1600 — 1600 — 3000 * Без термической обработки. ** Листы и плиты плакированные (см. п. 3.3). разрыву № п/п Наименование металла Расчетное сопротивление в кг/см1 (по табл. 6 и 7) Расчетные сопротивления разрыву в кг/см-, устанавливаемые из условия достижения металлом временного сопротивления 1 АД1-М 250 380 2 АМц-М 400 500 3 АМг-М 700 850 4 АМгЗ-М 800 1000 5 АМг5-М 1000—1300 1350—1450 6 АМгб-М 1400 1600 7 АМг61-М 1600—1800 1800 8 АД31-Т 700 850 9 В92-Т 1900—2600 2000—2600

---

Таблица 9

Продолжение табл. 9

Коэффициент перехода для отливок Вид напряженного для дефор- из сплава состояния АЛ8 и кова- С мируемого ных деталей В алюминия из сплава % А Кб 4 Смятие местное при плотном касании . . . 0,75 0,75 5 Диаметральное сжатие катков при свобод- 0,03 0,03 ном касании ..... * Значения R принимаются по табл. 6 и 7. ** Основное расчетное сопротивление для отли- вок из сплава АЛ8 принимается равным 1400 кг/см2. Основное расчетное сопротивление для кованых деталей из сплава АК6 принимается равным 2000 кг/см2.

Коэффициенты перехода от основных расчетных сопротивлений R к производным расчетным сопротивлениям алюминиевых сплавов в элементах конструкций

Коэффициент перехода II/U ДО Вид напряженного состояния для дефор -мируемого алюминия для отливок из сплава АЛ8 и кованых деталей из сплава АК6 1 Растяжение, сжатие и изгиб ........ 1* 2 Срез....... 0,6 0,6 3 Смятие торцовой поверхности (при наличии пригонки) ...... 1,5 1,5

3.5. Расчетные сопротивления сварных соединений определяются в зависимости от:

а)    прочностных показателей металла в зоне термического влияния;

б)    прочностных показателей сварных швов;

в)    деформативности сварных соединений.

При расчете на прочность основного элемента без етыка из алюминия, к которому при

крепляются с помощью сварки поперечные элементы, должно учитываться местное ослабление основного элемента, определяемое наличием зоны термического влияния (табл. 11 и 12).

3.6. Величина зоны термического влияния для сварных стыковых соединений приведена в табл. 10.

Таблица 10

Величины зон термического влияния для сварных стыковых соединений из алюминиевых деформируемых сплавов

а с < Система алюминия Марка металла Состояние металла Способ аргоно-дуговой сварки Ширина зоны термического влияния в толщинах свариваемых материалов (в каждую сторону от оси шва) 1 Технический алюминий АД1 М Любой Не учитывается 2 То же АД1 п » 3,5 6 3 Алюминий— марганец АМц м I Не учитывается 4 То же АМц п г 3,5 б 5 Алюминий- магний АМг АМг5 АМгб АМг61 м » Не учитывается 6 То же То же п » 3,5 6 7 Алюминий— магний—кремний АД31 АДЗЗ АД35 АВ Т и Т1 Вольфрамовым электродом 7 б*

3—2161

Продолжение табл. 10

№ п/п Система алюминия Марка металла Состояние металла Способ аргоно-дуговой сварки Ширина зоны термического влияния в толщинах свариваемых материалов (в каждую сторону от оси шва) 8 Алюминий— магний—кремний АВ Т и Т1 Плавящимся элек-* тродом 3,5 5* 9 Алюминий— цинк—магний В92 Т Вольфрамовым электродом При толщине не выше 4 мм—не учитывается; при толщине более 4 мм—95** 10 Алюминий-цинк—магний В92 Т Плавящимся электродом Не учитывается ^Максимальное разупрочнение металла имеет место на расстоянии от оси шва 1,55—2 о (толщины листа); ** То же, 35—3,55.

Таблица 11 Расчетные сопротивления RCB в кг/см2 металла сварных соединений и швов, выполненных аргоно-дуговой сваркой (алюминий, не упрочняемый термической обработкой)

СВ Расчетные сопротивления R в кг/смt9 в элементах из алюминия марок АД1 АМц АМг АМгЗ АМг5 | АМгб | AMr-61 Вид сварных швов Вид напряженного состояния Условное обозначе- при сварке с применением электродной или присадочной проволоки марки ние *■4 «51 < а % < а . (j 05 и S < а и U» < а о Ю СО U Um <<* <&< KJ _ r-~-c- <5 Соединения в стык Сжатие, растяжение, изгиб г>св г>св ^с 9 ^р 9 К* 250 400 700 700 1100 1400 1600 Швы в стык Срез DCB *Чр 150 250 450 450 650 850 1000 Угловые швы * RyB 200 300 500 500 600 700 800

Таблица 12

Расчетные сопротивления Rсв в кг/см2 металла сварных соединений и швов, выполненных аргоно-дуговой сваркой (алюминий, упрочняемый термической обработкой)

СВ Расчетные сопротивления R в кг/см9 в элементах из алюминия марок н н hV АДЗЗ-Т1, АД35-Т1, АВ-Т1 В92-Т Вид свар- Вид напряженного состоя- Условное обозначе ние те и те СЙ АДЗЗ- АД35- АВ-Т при толщине металла в мм ных швов ния < < <3 4-10 11—25 <4 5-12 <4 5-12 при сварке с применением электродной или присадочной проволоки марки свАКЗ свАКЮ, свАКб свАК12 свАК5, свАКЮ, свАК12 свВ92 свАКб Соединения в стык Сжатие, растяжение, изгиб: а) при сварке плавящимся электродом (автоматическая и полуавтоматическая) Г>св Г>св «с > 9 Кв 700 800 1000 1100 900 —. 1700 — 1500

Продолжение табл. 12

Расчетные сопротивления RCB в к#/см* в элементах из алюминия марок г- hh АДЗЗ-Т1, АД35-Т1, АВ-Т1 В92-Т Вид сварных швов Вид напряженного состояния Условное обозна- СО со при толщине металла в мм чение < < «< <з | 4-10 11-25 <4 5—12 <4 | 6-12J при сварке с применением электродной или присадочной проволоки марки свАКЗ, свАК10, свАК5, свАК12 св А Кб, евАКЮ, CBAK12 свВ92 свАКб Соединения в стык Сжатие, растяжение, изгиб: б) при сварке вольфрамовым электродом (ручная и механизированная) ЯсВ,ЯрВ RC„B 700 800 1000 1100 900 1700- 1900* 1500— 1900** 1600 1500 Швы в стык Срез осе ''ср 400 500 600 650 600 550 1000 1000 900 900^ Угловые швы я RcyB 400 450 500 550 550 550 900 900 700 700

3.7. Расчетные сопротивления RCB сварных соединений, выполненных аргоно-дуговой сваркой, приведены в табл. 11 и 12. Примечание. Величины расчетных сопротивлений относятся к сварным соединениям, качество которых, помимо наружного осмотра и измерения швов, контролируется физическими методами (рентгено- или гамма-графированием, ультразвуковой дефектоскопией и др.).

3.8. Расчетные сопротивления основного металла при расчете на прочность элементов, присоединенных внахлестку к фасонкам с помощью угловых фланговых швов, должны приниматься по значению расчетных сопротивлений, приведенных в табл. 6 и 7, умноженному на коэффициент ослабления Я0по табл. 13. Таблица 13 Коэффициенты К о> учитывающие влияния прикрепления угловыми швами на расчетные сопротивления основного металла прикрепленного элемента и значения Ко& (только в местах прикрепления) № п/п Марка и состояние алюминия Вид полуфабриката Минимальное зн ачение в кг/см* (по табл. 6 и 7) Способ аргоно-дуговой сварки Значение ковффициен-та К0 Значение K0R в кг/см* 1 АМг61 Лист 1600 Любой 1 1600 Прессованный профиль 1800 > 0,9 1* 1600 1800 3*

---

3.9. Расчетные сопротивления металла алюминиевых элементов, соединяемых по длине швом, параллельным действующей продольной силе, должны приниматься по значениям расчетных сопротивлений для стыковых соединений (табл. 11 и 12). ЗЛО. Расчетные сопротивления на срез соединения, выполненного контактной точечной сваркой, о»ределяются прочностными показателями одной точки и расположением точек в соединении. Расчетное сопротивление одной сварной точки Яточки зависит от толщины, марки и состояния алюминия соединяемых элементов, качества подготовки поверхности соединяемых элементов под сварку, диаметра ядра сварной точки, типа контактной точечной машины и режима сварки (величины сварочного тока, длительности его протекания, величины сварочного и ковочного усилий электродов и их радиуса сферы контактной поверхности). Данные по расчетным сопротивлениям на срез одной точки, выполненной на машинах с импульсом постоянного тока, представлены в табл. 14. ЗЛ1. Расчетные сопротивления на отрыв одной точки, выполненной контактной точечной сваркой, также зависят от перечисленных в п. ЗЛО факторов. Значения расчетного сопро

тивления на отрыв одной точки и данные по расчетным сопротивлениям клеесварных соединений приведены в табл. 15. Продолжение таблл 13 № п/п Марка и состояние алюминия Вид полуфабриката Минимальное значение в кг/сМ (по табл. 6 и 7) Способ аргоно-дуговой сварки Значение коэффициента К0 Значение K0R в кг/см2 Вольфрамовым элек- 0,5 800 тродом** 0,7* 1150 2 АДЗЗ-Т1, Лист Плавящимся электро- 0,7 1150 АД35-Т1, АВ-Т1 дом*** 0,8* 1300 Прессованный про- 1600 Вольфрамовым элек- 0,5 800 филь тродом** 0,6* 1000 Плавящимся элек- 0,7 1150 . тродом*** 0,8* 1300 Вольфрамовым элек- 0.8 1500 тродом 0,95* 1800 3 В92-Т Лист 1900 Плавящимся элек- 0,9 1700 тродом * При применении дополнительных усиливающих элементов (см. п. 10.15). ** Рекомендуется применять только для сварки тонкостенных (б<4 мм) элементов, когда способ сварки плавящимся электродом неприменим. *** Для элементов с соотношением ширины к толщине менее 10 /Со принимается равным 0,55. Таблица 14 Расчетные сопротивления 7?точки сварных точек на срез в соединениях элементов, выполненных контактной точечной сваркой на машинах с импульсом постоянного тока Толщина наиболее тонкого из двух свариваемых элементов в мм Значение #точки в кг/точку для алюминия марок АД1-М, АМц-М, АД31-Т и АВ-М АМг-М. АМгЗ-М, АДЗЗ-Т, АД35-Т, АВ-Т АМг5-М, АМгб-М, АД31-Т1, АДЗЗ-Т1, АД35-Т1, АВ-Т1 АМг61-М, В92-Т, Д1-Т, Д16-Т, В95-Т1 0,8 70 80 90 100 1 90 100 120 140 1,2 110 130 160 190 1,5 140 170 210 250 2 190 240 290 350 2,5 250 320 390 460 3 310 400 500 600 4 490 700 900 1100 Примечание. Допускается экспериментальное определение расчетных сопротивлений Лточки. ПрИ этом расчетное сопротивление сварной точки принимается равным 50% от определенного экспериментально минимального предела прочности точки.

---

Таблица 15 Расчетные сопротивления сварных и клеесварных точечных соединений элементов из алюминия, выполненных на машине типа МТПТ с импульсом постоянного тока

Марки свариваемых сплавов Толщина свариваемого элемента в мм Тип соединения Минимальный диаметр сварочной точки в мм о i* С. С ев о Я и -X >\ 2 * * 3 У 5* я о о н н с о QJ.5 :г о к у «я си я а Отношение расчетного сопротивления на срез без клея и расчетного сопротивления клеесварного соединения в % Расчетные сопротивления на отрыв в кг/точку1 Отношение расчетного сопротивления на отрыв соединения без клея и расчетного сопротивления клеесварного соединения в % АМгб-М+АМг-М 2+1 Сварные 5 135 67 50 91 АМгб-М + АМг-М 2+1 Клеесварные (по жидкому клею ЭПЦ) 5 200 55 АМгб-М+АМг-П 2+1 Сварные 5 140 68 57 92 АМгб-М+АМг-П 2+1 Клеесварные (по жидкому клею ЭПЦ) 5 205 62 АМгб-М+АМг-П 2+1,5 Сварные 6 245 63 110 91 АМгб-М+АМг-П 2+1,5 Клеесварные (по жидкому клею ЭПЦ) 6 385 120 1 Ширина нахлестки в одноточечных клеесварных образцах 25x25 мм.

Таблица 16 Расчетные сопротивления R 33рЛ в кг/см2 ддя заклепок, поставленных в холодном состоянии (в сверленые отверстия)

№ п/п Материал заклепок Состояние заклепки Значения г>закл * ср для заклепок 1 АД1 Нагартованное ...... 350 2 АМц То же.......... 400 3 АМг » .......... 700 4 АМг5п Отожженное....... 1000 5 АДЗЗ Т1—закаленное и искусственно состаренное. . . 1000 6 АВ Т1—закаленное и искусственно состаренное . . . . 1000

Продолжение табл. 16

п/п Материал заклепок Состояние заклепки Значения пзакл R ср для заклепок 7 Д18п В состоянии поставки («сырые заклепки»-) .... 1000 8 Д18п Т—закаленное и естественно состарены,ое .... 1100 9 В65 То же.......... 1450 10 В94 Т1—закаленное и искусственно состаренное .... 1700 Примечания: 1. Постановка заклепок в про- ; давленные отверстия не допускается. 2. При заклепках с потайными или полупотайны-ми головками расчетные сопротивления заклепочных соединений снижаются на 20%. Работа указанных заклепок на растяжение не учитывается.

3.12. Расчетные сопротивления для соединений на заклепках, поставленных в холодном

гчзакл

состоянии, при расчете на срез К_ср    представ

лены в табл. 16 и при расчете на смятие R в табл. 18. Расчетные сопротивления заклепок на растяжение (отрыв головки) /?о?р^л определяются прочностью на скалывание (срез) за

клепочных головок по поверхности, определенной диаметром стержня заклепки и высотой скалываемой части головки заклепки (см. п. 8.5).

3.13. Расчетные сопротивления болтовых соединений растяжению и срезу приведены в табл. 17.

Расчетные сопротивления R ® и R в кг/см2 на растяжение и срез болтов

Условное обозна чение Расчетные сопротивления № п/п Вид болтовых соединений Вид напряженного состояния АМг5п АДЗЗ-Т1, АВ-Т1 Д18п-Т В65-Т Д16-Т В94-Т1 1 Болты чистые и по-лучистые (повышенной Растяжение рб кр 1250 1600 1450 2000 2000 2500 точности) Срез Rep 900 950 950 1300 1300 1500 2 Болты черные (нормальной точности) Растяжение rp 1250 1600 1450 2000 2000 2500 Срез Rep 800 850 850 1150 1150 1350

Примечания: 1. Расчетное сопротивление на растяжение болтов с обжимными кольцами принимается равным 0,9 от расчетного сопротивления на срез.

2. Расчетное сопротивление на срез болтов с обжимными кольцами принимается равным расчетным сопротивлениям заклепок из соответствующего материала.

3.14. Расчетные сопротивления Rсм^КЛ смятию (выкалыванию) на заклепках и Rtu на болтах следует принимать по табл. 18.

Продолжение табл₄ 18

№

п/п

Основной материал

г,закл ^см в кг/см³

'см

кг/см?

Таблица 18 Расчетные сопротивления Rи R*M

№ п/п Основной материал озакл см в кг/см* *ебм в кг!см1 1 АД1-М 400 350 2 АМц-М 600 550 3 АМц-П 1600 1450 4 АМг-М и АМгЗ-М 1100 1050 5 АМг-П и АМгЗ-П 1900 1750 6 АМг5-М 1900 1750 7 АМгб-М 2200 2000 8 АМг61-М 2500 2300 9 АД31-Т 1100 1000 10 АД31-Т1 1900 1750 11 АДЗЗ-Т 1400 1250 12 АДЗЗ-Т1 2500 2300 13 АД35-Т 1400 1300 14 АД35-Т1 2700 2550 15 АВ-М 1100 1000 16 АВ-Т 1600 1450 17 АВ-Т1 2700 2550

18

19

20 21

В92-Т

Д1-Т

Д16-Т

В95-Т1

3000

2600

3800

4600

2800

2300

3500

4200

Примечания: 1. Приведенные в табл. 18 данные относятся к соединениям, в которых заклепки поставлены в сверленые отверстия. Постановка заклепок в продавленные отверстия не допускается.

2.    Приведенные в таблице данные по болтам даны для болтов, поставленных на расстоянии 2d от оси болта до края элемента. При сокращении этого расстояния до 1,5d приведенные расчетные сопротивления должны понижаться на 40%.

3.    Расчетные сопротивления для высокопрочных болтов приведены в пп. 8, 9.

3.15. При работе конструкций и соединений из алюминия при температурах металла ниже —40° С или свыше 50° С расчетные сопротивления, приведенные в табл. 6, 7, 8, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17 и 18, должны быть умножены на коэффициент /(_т, приведенный в табл. 19.

Коэффициенты Кт , учитывающие влияние изменения температуры на расчетные сопротивления

3.17.    Расчетные значения физических величин для алюминия всех марок приведены в табл. 21.

3.18.    Удельные веса алюминия приведены в табл. 22.

Таблица 19

п Марка металла Значения коэффициента Кт при температуре металла в конструкции в °С п/п -70 от—40 до+50 +100 1 АД1 и АМц 1 1 0,8 2 АМг, АМгбВ, АМгб, АМг61 1,05 1 0,85 3 АД31, АДЗЗ, АД35 и АВ и 1 0,85 4 В92 и В95 1,05 1 0,9 5 Д1 и Д16 1,05 1 0,95

Примечания:    1.    При температуре свыше

100° С должны учитываться другие значения /С_т, меньшие приведенных для/=100° С, или применяться теплопрочные сплавы, например ВД17, Д19, М40, Д20, Д21 и др.

2.    Приведенные значения коэффициентов К_т не зависят от состояния сплава (например, М, Т и Т1).

3.    Коэффициенты Кт* отличные от единицы, учитываются лишь при совпадении (по времени действия) максимальной нормативной нагрузки с соответствующими температурами, указанными в табл. 20. При отсутствии такого совпадения значения К_т принимаются равными единице.

4.    При установлении коэффициентов /Ст должна дополнительно учитываться ожидаемая непрерывная продолжительность выдержки (действия) нагрузки. При непрерывном действии нормативной нагрузки в течение не менее 10 тыс. ч и совпадении этой нагрузки с температурой металла в пределах от 50 до 100° С приведенные значения коэффициентов Кг должны быть умножены на 0,9, т. е. снижены на 10%.

5.    При действии нормативной нагрузки, составляющей не менее 0,9 расчетной, непрерывно действующей в течение не менее двух лет, приведенные значения коэффициентов Кт должны быть снижены на 10%.

6.    При промежуточных значениях температуры данные должны приниматься по интерполяции.

3.16. При расчете элементов и соединений алюминиевых конструкций приведенные в табл. 6—8, 11, 12, 13, 14—18 расчетные сопротивления должны умножаться на коэффициенты условий работы m_t принимаемые по табл. 20.

Таблица 20 Коэффициенты m условий работы элементов алюминиевых конструкций

№ п/п Наименование элементов конструкций m 1 Корпуса и днища резервуаров 0,8 2 Колонны гражданских зданий и опор водонапорных башен .... 0,9 3 Сжатые элементы решетки плоских ферм при гибкости X < 50 . . 0,9 То же, при X > 50....... 0,75 4 Сжатые раскосы пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков, прикрепляемых к поясам одной полкой: а) при помощи сварных швов или двух и более заклепок, поставленных вдоль уголка 0,75 б) при помощи одного болта или одной заклепки .... 0,6 5 Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для иеравнобоких уголков только узкой полкой), за исключением элементов конструкций, указанных в п. 4 настоящей таблицы, и плоских ферм из одиночных уголков........... 0,6 Примечания: 1. Коэффициенты условий работы, установленные в пп. 3 и 5 табл. 20, одновременно не учитываются. 2.    Коэффициенты условий работы, установленные в пп. 3 и 4 табл. 20, не распространяются на крепления соответствующих конструкций в узлах. 3.    Для сжатых раскосов пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков при треугольной решетке с распорками (см. далее рис. 7, а) коэффициент условий работы не учитывается. 4.    При больших эксцентрицитетах сжатые элементы из одиночных уголков должны рассчитываться как элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом.

СНиП 11-В.5-64

Таблица 21 Физические характеристики алюминия

N п/п Физическая величина Условные обозначе ния Единицы измерения Числовые значения 1 Модуль продольной упругости в кг/см8, действительный при температуре: от— 40 до +50°С — 70°С . . . . Е кг/см2 710 000 750000 + 100°С . . . . 650000 2 Модуль сдвига в кг/слс2,.'действитель-ный при температуре: от—40 до + 50°С 1 270 000 — 70°С .... 1 0 щ 280 000 + 100°С .... ) 260 000 3 Коэффициент Пуассона..... — 0,3 4 Коэффициент линейного расширения, действительный при температуре металла от —70 до + 100°С . . а 0,000023 5 Среднее значение удельного веса y г/см3 2,7 Примечание. При промежуточных значениях температуры данные по величинам Е и G должны приниматься по интерполяции.

4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ОСЕВЫЕ СИЛЫ И ИЗГИБ

ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНОРАСТЯНУТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.1. Прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой N, проверяется по формуле

где R — расчетное сопротивление алюминия растяжению и сжатию;

F_HT — площадь сечения элементов нетто. 4.2. Устойчивость центрально-сжатых элементов проверяется по формуле

где <р —коэффициент продольного изгиба, принимаемый по приложению 4 в функции от наибольшей гибкости X;

F—'площадь сечения элемента брутто.

4.3. Стержни из одиночных уголков рассчитываются на центральное растяжение по п. 4.1 и на центральное сжатие по п. 4.2.

При определении гибкости этих стержней радиус инерции сечения уголка г принимается:

а)    если стержни прикреплены только по концам — минимальный;

б)    при наличии промежуточного закрепления (распорки, шпренгели, связи и т. п.), предопределяющего направление выпучивания уголка в плоскости, параллельной одной из полок относительно оси, параллельной второй полке уголка.

Таблица 22 Удельный вес алюминия в г/см3

Марка АД1 АМц АМг АМгЗ АМг5 АМгб АМг61 АД31 АДЗЗ АД35 Удельный вес .... 2,71 2,73 2,68 2,67 2,65 2,64 2,65 2,71 2,71 2,72

Продолжение табл. 22

Марка АВ В92 Д1 Д16 В95 АМг5п Д18п В65 В94 АЛ8 AK6 Удельный вес .... 2,7 2,72 2,8 2,78 2,85 2,65 2,76 2,8 2,85 2,55 2,75

Тип сечения стержня

I У

в-

IУ

4 т V,

—4 —!—1---

И-='

\

Формулы для вычисления приведенной гибкости

Соединительные элементы

Планки

Решетки

Планки

Решетки

Планки

Решетки

Таблица 23

Значения приведенной гибкости Х_Цр

/

Я* +

(4)

(5)

где

/ W + X\+K\	(6)
л/	(7)
г \Гр1 F р2/
	(8)
jA+f£	О)
оси у—у;
—7 и 2—2 на участках между	прива-

к_у — гибкость всего стержня относительно свободной оси у—у; к — наибольшая гибкость всего стержня;

А-х, к% — гибкости отдельных ветвей относите

ренными планками (в свету) или между центрами крайних заклепок;

F — площадь сечения всего стержня;

Fpi, f_p2 — площадь сечения раскосов решеток (в пределах одной панели), лежащих в плоскостях, соответственно перпендикулярных осям /—/ и 2—2;

F_p — площадь сечения раскосов (в пределах одной панели), расположенных в одной из плоскостей трехгранного стержня; кг — коэффициенты, принимаемые в зависимости от величины угла «х и Иг между раскосом решетки и ветвью (рис. 2) соответственно в плоскостях, параллельных осям 1—1 иди 2—2, равными при

кх,

Q II Со О о	о О	45-60°
ю II 04	31	27

Примечания: 1. Формулы (4), (6) и (8) справедливы при отношении погонных жесткостей планки и ветви — ^3. При — <3 должно быть учтено влияние податливости планки на величину привела    i_B

денной гибкости (по данным, приведенным в главе СНиП П-И.9-62 —.Линии электропередачи напряжением выше 1 кв).

2.    Формулы (8) и (9) имеют силу при равностороннем сечении стойки.

3.    Гибкость отдельных ветвей Ях и Я₃ на участке между планками должна быть не более 30.

4.    При наличии в одной из плоскостей вместо планок сплошного листа (см. на рис. 1) гибкость ветви вычисляется по радиусу инерции полусечения относительно его оси, перпендикулярной плоско сти планок. В составных стержнях с решетками гибкость отдельных ветвей на участках между узлами не должна превышать приведенную гибкость Я_Пр стержня в целом.

4-2161

УДК 624.014.7.001.12(08374)

Глава СНиП Н-В. 5-64 «Алюминиевые конструкции. Нормы проектирования» разработана в развитие главы СНиП II-A.10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

С введением в действие настоящей главы СНиП теряют силу «Технические условия проектирования конструкций из алюминиевых сплавов» (СН 113—60).

Настоящие нормы разработаны Центральным научно-исследовательским институтом строительных конструкций имени В. А. Кучеренко Госстроя СССР и Государственным институтом по проектированию, исследованию и испытанию стальных конструкций и мостов «Проектстальконструкция» Госстроя СССР с использованием материалов организаций Государственного комитета по авиационной технике СССР, Уральского Промстройниипроекта Госстроя СССР, НИИМон-тажспецстроя и института Промстальконструкция Госмонтаж-спецстроя СССР, НИИ мостов и МИИТа Министерства путей сообщения и других организаций.

Редакторы: инж. В. Г. КРИВОШЕЯ (Госстрой СССР), д-р техн. наук проф. С. В. ТАРЛНОВСКИИ (ЦНИИСК имени КУЧЕРЕНКО), инж. Г. Д. ПОПОВ (Проектстальконструкция)

4.4. Центрально - сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения, не усиленные и усиленные отбортов- Рис. 1. Типы сжатых элементов открытых П-образных сечений со сплошной стенкой а — с наружной отбортовкой; б — с внутренней от* бортовкой d ] Рис. 2. Схема панелй решетчатой конструкции для определения угла а ТГ.-Ц Рис. 3. Элемент на соединительных планках ками или утолщениями (бульбами) при КХ<С <ЗЯу , где Хх и Ку —гибкости элемента относительно осей х и у (рис. 1), рекомендуется укреплять планками или решеткой; при этом должны быть соблюдены указания пп. 4.5 и 4.7. I — расстояние между центрами планок; с —расстояние между осями ветвей При отсутствии планок или решетки такие стержни, помимо проверки по формуле (2), следует проверять на устойчивость при изгибно-крутильной форме потери устойчивости согласно приложению 5. 4.5. Для составных центрально-сжатых стержней, ветви которых соединены планками или решетками (при треугольной системе решеток с распорками или без распорок), коэффициент продольного изгиба <р должен определяться по приведенной гибкости Кпр, вычисляемой по формулам табл. 23. 4.6. Составные элементы из уголков, швеллеров и т. п., соединенных вплотную или через прокладки, рассчитываются как сплошностен-чатые при условии, что наибольшие расстояния между их соединениями (прокладками, шайбами и т. п.) не превышают 30 г — для сжатых элементов, 80 г — для растянутых элементов, где г—радиус инерции уголка или швеллера относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок.

При этом в пределах длины сжатого эле* мента следует ставить не менее двух прокладок. За длину сжатого элемента пояса ферм принимается его расчетная длина из плоскости фермы. 4.7. Соединительные элементы (планки или решетки) центрально - сжатых составных стержней должны рассчитываться на условную поперечную силу <Зусл (в кг), принимаемую постоянной по всей длине стержня и определяемую I    |    по    табл. 24. 1 Л ■ ^ 1    Если соединительные элементы расположены в нескольких параллельных плоскостях, то поперечная сила <2усл распределяется: а)    при наличии только соединительных планок или решеток — поровну между всеми системами планок (решеток); б)    при наличии наряду с соединительными планками или решетками сплошного листа — пополам между сплошным листом и всеми системами планок (решеток). 4.8. Соединительные планки (рис. 3) должны рассчитываться как элементы безраскосных ферм на: Таблица 24 Значения условной поперечной силы Qyc* № п/п Для конструкций нэ алюминия марок Значение условной поперечной силы и кг 1 АД1-М, АМц-М, АМг-М, АМг-П, АМг5-М, АМгб-М, АД31-Т, АД31-Т1, АВ-М..... 20F 2 АМгбЬМ, АДЗЗ-Т1, АД35-Т1, АВ-Т, АВ-Т1, Д1-Т...... 30F 3 Д16-Т, B92-T, В95-Т1...... 40F где F — площадь брутто всего сечения стержня в см2. Примечание. В случае недонапряжения стержня величина Q уСл может быть уменьшена умножением на N/Fy R, но не более чем на 50%.

---

Государственный комитет по делам строительства СССР (Госстрой СССР) Строительные нормы н правила СНиП II-B.5-64 Алюминиевые конструкции. Нормы проектирования Взамен СН ИЗ—60 1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ 1.1.    Настоящие нормы распространяются на проектирование алюминиевых1 конструкций промышленных, гражданских и сельскохозяйственных зданий и сооружений. Нормы распространяются также на проектирование алюминиевых элементов смешанных по материалу конструкций (например, алюминий — сталь). Примечание. Настоящие нормы проектирования не распространяются на алюминиевые конструкции железнодорожных, автодорожных и городских мостов. 1.2.    При проектировании алюминиевых конструкций надлежит выполнять требования настоящей главы и главы СНиП Н-А. 10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования». Примечание. При проектировании алюминиевых конструкций, находящихся в особых условиях эксплуатации (например, конструкций зданий и сооружений, подвергающихся интенсивным температурным или агрессивным воздействиям; конструкций гидротехнических сооружений; мачт и башен), а также специальных видов конструкций (например, конструкций, к которым предъявляются специальные эстетические требования; трехслойных конструкций панелей из алюминия и пластмасс с клеевыми соединениями; предварительно напряженных; из гнутых профилей и т. п.) должны дополнительно учитываться требования, отражающие особенности условий работы этих конструкций, согласно указаниям соответствующих глав СНиП, издаваемых в развитие настоящих норм специальных инструкций и других нормативных материалов. 1.3.    Применение алюминия в конструкциях и деталях зданий и сооружений может предусматриваться в случаях, когда технически и экономически целесообразно: а) уменьшить вес конструкций и деталей по сравнению с конструкциями из других строи-

тельных материалов; сократить объем транспортных и строительно-монтажных работ (особенно при строительстве в отдаленных и труднодоступных районах и соответственно сократить сроки строительства; облегчить монтаж и демонтаж сборно-разборных конст-' рукций; повысить грузоподъемность подъемнотранспортного оборудования или уменьшить мощности его механизмов; б)    уменьшить эксплуатационные расходы за счет повышенной коррозийной стойкости алюминия, особенно в условиях, в которых алюминий является более устойчивым против образования и развития коррозии, чем сталь, железобетон и другие материалы; в)    повысить долговечность конструкций зданий и сооружений при их эксплуатации в районах высокой сейсмичности; г)    улучшить заданные архитектурные качества зданий и сооружений; д)    обеспечить заданные условия эксплуатации помещений; е)    улучшить условия эксплуатации зданий в районах с жарким климатом с использованием высокой отражательной способности алюминия; ж)    повысить надежность эксплуатации конструкций при низких температурах в связи с сохранением в этих условиях постоянных основных механических характеристик алюминия; з)    повысить надежность эксплуатации в особо огнеопасных и взрывоопасных местах вследствие отсутствия искрообразования у алюминия; и)    обеспечить надежность эксплуатации в условиях, требующих исключения магнитных свойств строительных конструкций; 1 В дальнейшем в тексте норм проектирования алюминиевые сплавы, в том числе и технический алюминий, условно объединены термином «алюминий». Внесены Утверждены Срок введения 1 апреля 1965 г. ЦНИИСК имени Кучеренко Государственным комитетом по делам строительства СССР Госстроя СССР 30 сентября 1964 г. I—2161

---

к) обеспечить надежность эксплуатации в условиях, требующих защиты от тепловых излучений. Примечание. Огнестойкость строительных алюминиевых конструкций характеризуется пониженной (по сравнению со сталью) температурой плавления алюминия. 1.4.    При проектировании алюминиевых конструкций зданий и сооружений в районах, подверженных землетрясениям, в районах распространения грунтов многолетней мерзлоты или в районах с просадочными грунтами, а также для строительства на подрабатываемых территориях надлежит учитывать специальные требования к проектированию и строительству зданий и сооружений в этих районах или на подрабатываемых территориях. 1.5.    Алюминиевые конструкции следует проектировать с учетом требований экономии металла, снижения трудоемкости изготовления и монтажа и уменьшения их стоимости. При этом необходимо применять рациональное сочетание алюминия с другими строительными материалами (сталь, железобетон, пластмассы, стекло и т. д.) с задачей обеспечения рационального технико-экономического решения здания и сооружения в целом. 1.6.    При проектировании алюминиевых конструкций должны предусматриваться мероприятия по обеспечению их высокой коррозийной стойкости, достигаемой путем выбора марки и состояния алюминия, в наибольшей степени отвечающей условиям эксплуатации; обеспечения соответствующей конструктивной формы; применения при изготовлении технологических способов повышения коррозийной стойкости (плакирование, анодирование). 1.7.    Прочность и устойчивость алюминиевых конструкций должны быть обеспечены как в процессе эксплуатации, так и при транспортировке и монтаже. 1.8.    При проектировании алюминиевых конструкций должны предусматриваться конструктивные формы, обеспечивающие эффективное использование транспортных средств. 1.9.    Применение алюминия предусматривается в конструкциях: а)    ограждающих; б)    совмещающих несущие и ограждающие функции; в)    несущих. 1.10.    Примерами применения алюминия в ограждающих конструкциях служат ненагру-женные или малонагруженные конструкции

кровель, стен, подвесных потолков, оконных переплетов, дверей и др., выполняемых с широким использованием тонкостенных конструкций. 1.11.    Примерами алюминиевых конструкций, совмещающих несущие и ограждающие функции, являются: а)    пространственные конструкции покрытий; б)    крупноразмерные кровельные и стеновые панели; в)    крупноразмерные витражи; г)    листовые конструкции различного назначения; д)    конструкции, предназначенные для условий, перечисленных в п. 1.3. «а» — «к». 1.12.    Рекомендуемой областью применения алюминия в несущих конструкциях являются: а)    большепролетные конструкции зданий и сооружений, особенно при значительном влиянии собственного веса; б)    подвижные при эксплуатации конструкции; в)    сборно-разборные конструкции; г)    конструкции, возводимые в условиях, перечисленных в п. 1.3, «а», «в», «ж», «з», «и», «к». 2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ И СОЕДИНЕНИЙ 2.1. Выбор марки и состояния алюминия для конструкций должен производиться исходя из перечисленных ниже условий: а)    характера и интенсивности нагрузки и напряженного состояния элементов конструкций и необходимых механических характеристик материала; б)    требуемой степени коррозийной стойкости; в)    технологичности при изготовлении полуфабрикатов; г)    технологичности при изготовлении строительных конструкций из получаемых полуфабрикатов; д)    возможности выполнения сварных соединений без существенного снижения прочностных показателей по сравнению с показателями основного металла конструкций; е)    возможности удовлетворения заданным эстетическим требованиям. Перечисленные характеристики в различной степени удовлетворяются различными сплавами. Наиболее высокие прочностные по-

---

казатели в ряде случаев соответствуют сплавам, характеризуемым невысокой коррозийной стойкостью. Поэтому при выборе материала надлежит исходить из наиболее важных показателей для конструкций определенного назначения. В зависимости от назначения конструкции и деталей для алюминиевых конструкций должны применяться материалы, обладающие в первую очередь высокими показателями по перечисленным пунктам: для ограждающих конструкций — высокой коррозийной стойкостью и соответствием заданным эстетическим требованиям; для конструкций, совмещающих при экс

плуатации несущие и ограждающие функции, — высокой коррозийной стойкостью, относительно высокими прочностными характеристиками и удовлетворением заданным эстетическим требованиям; для несущих конструкций — высокими прочностными характеристиками и относительно высокой коррозийной стойкостью. 2.2. Основными материалами для алюминиевых конструкций являются деформируемые алюминиевые сплавы; помимо этого, могут применяться и литейные алюминиевые сплавы. Перечень основных систем деформируемых алюминиевых сплавов и их общие характеристики представлены в табл. 1. Таблица 1 Общая характеристика групп (систем) деформируемого алюминия м п/п Система алюминия Показа тели прочности Корро зийная стойкость Технологичность изготовления полуфабриката Технологичность изготовления конструкций и изделий Возможность получения прочных сварных соединений4 Возможность обеспечения эстетических требований 1 AI технический.......... н1 в В В в В 2 А1—Мп.............. II в в в в и 3 А1—Mg (магналии)........ и—с2 с—в с—в с—в в С—в2 4 AI—Mg—Si............ с с—в3 в в с в 5 А1—Zn—Mg ........... в с с с с—в н —са 6 AI—Си—Mg (дуралюмины) .... в н с с и н 7 AI—Zn—Mg—Cu......... в и с с II в 3 В зависимости от количества меди в сплаве. 1    н — невысокие показатели; с — средние показатели; в — высокие показатели. 2    В зависимости от легирования и состояния сплава. 4 Подразумеваются сварные соединения, прочностные показатели которых приближаются к соответствующим показателям основного металла (без термической обработки после сварки). 2.3. Профили, листы и др. (полуфабрикаты) деформируемого алюминия при поставке могут применяться в различных состояниях (видах обработки). Система обозначения алюминия приведена в табл. 2 и приложении 1. Таблица 2 Продолжение табл. 2 в 'в 2 Обозначение состояния Наименование состояния в % Обозначение состояния Наименование состояния 5 Т Закаленное и 6 Т1 Закаленное и естественно искусственно состаренное состаренное Примечания: 1. Полунагартовка и наГартов-ка применяются преимущественно для термически не-упрочняемых сплавов. 2.    Закалка и старение применяются для термически упрочняемых сплавов. 3.    Буквенные обозначения состояния сплава пишутся после марки сплава через дефис (черточку). Примеры обозначения марок сплавов готового проката при различных состояниях сплавов приведены в приложении 1. Состояние алюминия (виды термической обработки и нагартовки) > с В* % Обозначение состояния Наименование состояния в в 2 Обозначение состояния Наименование состояния 1 М Отожженное (мягкое) 3 Н Нагартован- ное 2 п Полунагарто- ванное 4 г/к Горячекатаные листы и плиты 2*

---

2.4.    Рекомендуемые марки деформируемого алюминия для выполнения строительных конструкций и их элементов представлены в табл. 3. 2.5.    Область применения деформируемого алюминия представлена в табл. 4. 2.6.    Виды профилей, листов и т. д. (полуфабрикатов) из деформируемого алюминия (катаных, прессованных и др.), условно объединяемых термином «прокат» (профильный и листовой), представлены в приложении 3. Отступления от данных, приведенных в приложении 3, должны быть согласованы с металлургическими заводами.

2.7.    Основным материалом для отливок из алюминиевых литейных сплавов является сплав АЛ8. Помимо алюминиевых сплавов могут применяться стальные отливки из материалов, указанных в СНиП II-B.3-62. Основным материалом для кованых деталей (например, бобышек) является ковочный сплав средней прочности АК6. 2.8.    Сварные соединения в алюминиевых конструкциях могут выполняться различными видами сварки, основными из которых являются: Таблица 3 Алюминиевые деформируемые сплавы для строительных конструкций № п/п Группа (система) Наименование Условное обозначение Примечание I 2 3 4 5 1 А1 (с примесями ДО 1 %) Технический алюминий АД1 Приведенные в настоящих нормах данные могут быть распространены и на технический алюминий АД 2 А1 —Мп Алюминиевомарганцевый сплав АМц — 3 Al —Mg Алюминиевомагниевый сплав (магналий с 2,5% Mg) АМг Приведенные в настоящих нормах данные, за исключением оговоренных, могут быть распространены и на сплав АМгЗ (магналий с 3,5 % Mg), который может заменять АМг 4 Al—Mg Алюминиевомагниевый сплав (магналий с 5% Mg) AM г 5 Приведенные в настоящих нормах данные могут быть распространены и на сплав АМг5В, который может заменять АМгб 5 Al— Mg Алюминиевомагниевый сплав (магналий с 6% Mg) АМгб 6 Al—Mg То же АМг61 7 Al—Mg—Si Сплав повышенной пластичности и коррозийной стойкости АД31 8 Al—Mg—Si То же АДЗЗ 9 Al—Mg—Si » АД35 10 Al—Mg—Si Авиаль (сплав с повышенной пластичностью и коррозийной стойкостью) АВ 11 Al—Zn—Mg Самозакаливающийся свариваемый сплав В92 12 Al—Cu—Mg Дуралюмин средней прочности Д1 13 Al—Cu—Mg Дуралюмии .конструкционный повышенной прочности, теплопрочный Д16

---

Продолжение табл. 3 н п/п Группа (система) Наименование Условное обозначение Примечание 1 2 3 4 5 14 А!—Zn—Mg—Си Высокопрочный сплав В95 Требуется повышенное внимание к конструктивной форме, снижению влияния концентрации напряжений и тщательной отработке всего процесса изготовления конструкций Примечания: 1. Сплав АВ при его применении в конструкциях, требующих повышенной коррозийной стойкости, не должен содержать свободного кремния (помимо находящегося в соединении Mg*Si). Помимо этого, рекомендуется ограничить содержание меди в пределах до 0,1%. В целях повышения коррозийной стойкости рекомендуется применять сплав АВ в состоянии АВ-Т, либо заменять АВ-Т1 на АДЗЗ-Т1 или АД35-Т1. 2.    Перечень действующих ГОСТов и технических условий на алюминий приведен в приложении 2. 3.    Применение вторичного алюминия допускается лишь в нерабочих элементах. Таблица 4 а)    механизированная (автоматическая или полуавтоматическая) или ручная электродуго-вая сварка в защитной среде инертных газов с применением неплавящегося вольфрамового электрода и подачей присадочной проволоки; б)    механизированная электродуговая свар

ка в защитной среде инертных газов с применением плавящегося электрода; в)    электрическая контактная сварка; г)    автоматическая сварка по слою флюса (полуоткрытой дугой); д)    газовая сварка. Рекомендуемые материалы (основной металл) для алюминиевых конструкций различного назначения м п/п Назначение конструкции Необходимые характеристики Рекомендуемые алюминиевые материалы при заводских соединениях прочностные коррозийной стойкости сварных заклепочных и болтовых 1 Ограждающие Невысокие Высокие АД1-М, АМц-М, АМг-М, АД31-Т 2 > » АМц-М, АМг-М, АД31-Т и АВ-М 3 Совмещающие несу- Средние » АМц-П, АМг-П, АД31-Т, АД31-Т1, АДЗЗ-Т, щие и ограждающие функции АД35-Т, АВ-Т 4 Высокие » АМг5-М, АДЗЗ-Т!, АД35-Т 5 Несущие Невысокие — Д1-Т 6 » Средние Средние АМг5-М, АМг6-М( АМг5-М, АМгб-М, и высокие АДЗЗ-Т1, АВ-Т1 АДЗЗ-Т1, АВ-Т1 7 » Невысокие — Д16-Т, В95-Т1 8 » Высокие Средние и АМг61-М, В92-Т АД35-Т1, В92-Т высокие Примечания: 1. Марки и состояния наиболее перспективные для применения строительных кон- струкции, подчеркнуты. 2. Дополнительные данные по коррозийной стойкости приведены в приложении ш.

---

При выполнении сварных соединений по пп. «а» и «б» в качестве электродного и присадочного материала следует применять: в конструкциях из технического алюминия— проволоку из того же материала; в конструкциях из сплава АМц —проволоку из того же сплава; в конструкциях из сплавов магналия — АМг, АМгЗ, АМг5, АМгб, АМг61 — проволоку из сплава основного металла или из магналия с более высоким содержанием магния (по срав-яению с основным металлом); в конструкциях из сплавов системы алюми

ний — магний — кремний — проволоку из сплава свАКЗ, свАК5, свАКЮ и свАК12; в конструкциях из сплава В92 — проволоку из того же сплава свВ92 или из сплава свАК5. Указания по маркам электродов и присадочному материалу приведены в табл. 11 и 12. 2.9.    Для заклепок, поставленных в холодном состоянии, следует применять материалы, указанные в табл. 5. 2.10.    В алюминиевых конструкциях применяют: а) болты повышенной точности, выполняемые из алюминия (табл. 5) и стали; Таблица 5 Алюминий (алюминиевые деформируемые сплавы) для заклепок и болтов п и/п Группа (система) Наименование Условное обозначение Примечание А. Для заклепок 1 А1 (с примесями до 1 %) Технический алюминий АД1 Нагартованные заклепки АД1-Н 2 А1—Мп Алюминиевомарганцевый сплав АМц Термически неупрочняеыые заклепки 3 А1—Mg Алюминиевомагниевый сплав (магналий с 5 % Mg) АМг5п Отожженные заклепки АМг5п-М 4 А1—Mg Алюминиевомагниевый сплав (магналий с 2,5% Mg) АМг Термически иеупрочняемые заклепки 5 А1—Mg—Si Сплав повышенной пластичности и коррозийной стойкости АДЗЗ Закаленные и искусственно состаренные заклепки (АДЗЗ-Т1) 6 Al— Mg—Si То же АВ То же (АВ-Т1) 7 Al—Cu—Mg Дуралюминиевый заклепочный сплав повышенной пластичности Д18п В состоянии поставки (без термической обработки) для «сырых» заклепок (Д18п) и закаленные и естественно состаренные для заклепок с термической обработкой (Д18-Т) 8 Al—Cu— Mg Дуралюминиевый заклепочный сплав повышенной прочности В65 Закаленные и естественно состаренные заклепки (В65-Т) 9 10 Al— Zn—Mg—Cu Высокопрочный заклепочный сплав В. Для болто АМг5п, АДЗЗ-Т1, АВ-Т1, Д18-Т, В65-Т, Д16-Т и В94-Т1 В94 в Закаленные и искусственно состаренные заклепки (В94-Т1) Г римечание. В условиях возможного образования коррозии в целях повышения коррозийной стойкости не следует допускать значительное расхождение в содержании меди в основном металле и металле заклепок. Г ---- - ■ -------- - -- 1 - -- -------

---

б)    болты нормальной точности стальные и алюминиевые; в)    болты с обжимными кольцами (лок-бол-ты); материалом для закладного стержня с головкой служат алюминиевые сплавы средней и высокой прочности и стали; для замыкающей части (обжимного кольца) — алюминиевые сплавы повышенной пластичности; г)    высокопрочные стальные болты. Данные по маркам алюминия для болтов приведены в табл. 5; для стальных болтов — в СНиП П-В.3-62. Примечание. В целях предотвращения гальванической коррозии применяемые в алюминиевых конструкциях стальные болты должны быть тщательно кадмированы или оцинкованы. 2.11. Наряду с перечисленными в настоящем параграфе материалами для элементов алюминиевых строительных конструкций и их соединений могут применяться при соответствующем обосновании и другие марки и состояния алюминия.

3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИИ 3.1. Расчетные сопротивления деформируемого алюминия, отливок, сварных, заклепочных и болтовых соединений при температурах металла в интервале от —40 до +50° С следует принимать по табл. 6—8 и 11—18. В необходимых случаях табличные расчетные сопротивления уточняются умножением на коэффициенты условий работы конструкций и их элементов по данным п. 3.16 и на коэффициенты, учитывающие влияние изменения температуры по указаниям п. 3.15. Примечания: 1. Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 6 и 7, получены как произведение (с округлением) установленных в главе СНиП II-A.I0-62 нормативных сопротивлений и коэффициентов однородности. 2. Для заклепочных и болтовых соединений (табл. 16—18) расчетные сопротивления растяжению и срезу принимаются по материалу заклепок или болтов; расчетные сопротивления смятию — по марке алюминия соединяемых элементов конструкций. Таблица 6 Основные расчетные сопротивления R (растяжение, сжатие, изгиб) в кг/см2 для деформируемых алюминиевых сплавов, не упрочняемых термической обработкой Значение R для марок и состояний алюминиевых сплавов с в 2 Вид полуфабриката Т олщина в мм £ 1 Н < АМц-М АМц-П АМг*М АМгЗ-М АМг-П АМгЗ-П £ (А U £ < £ со ь. £ < £ со «_ £ < 1 Листы............. 10,5-4 250 400 1000 700 800 1400 1300 1400 1600 \ 5—10 250 400 1000 700 800 1400 1100 1400 1600 2 Плиты .............. — 250 400 1000 700 700 1200 1000 1400 1600 3 Прутки.............. — 250 400 1000 700 700 1200 1000 1400 1800 4 Профили ............. — 250 400 1000 700 700 1200 1000 1400 1800 5 Трубы .............. — 250 400 1000 700 700 1200 1300 1400 1800 6 Поковки и штамповки ...... — 250 400 1000 600 600 1100 1000 1400 1600 д Примечание. Приведенные знач э+50°С. ения R соответствуют температуре мета лла в интервале от—40 Таблица 7 Основные расчетные сопротивления R (растяжение, сжатие и изгиб) в кг/см2 для деформируемых алюминиевых сплавов, упрочняемых термической обработкой в в Вид полуфабриката Размеры в мм Значения R для марок и состояний толщина диаметр АД31-Т АД31-Т1 АДЗЗ-Т АДЗЗ-Т1 АД35-Т | АД35-Т1 * £ со < fr- СО < АВ-Т1 В92-Т | Д1-Т <£> В96-Т1 1 Листы 0,5—4 — 700 1200 950 1600 1000 1700 700 1100 1700 1900 1600** 2400** 2900 5—10 — 700 1200 950 1*600 1000 1700 700 1000 1700 1900 1600** 2400** 3000**

---