СНиП

СТРОИТЕЛЬНЫЕ

II-A. 12-69*

НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

Глава 12

Строительство _SeT v<f/ /_$'_п^ в сейсмических районах V // 191С к <•_ И-и

Утверждены

постановлением Государственного комитета Совета Министров СССР по делам строительства от 2 октября 1969 г. № 117

fjUttim* ttiij *• tfV.'iet'*.

" <•> ^ У, iSlfpr & "ft Л0 - bCf ej ($gQe. с, /g~/S

Ё0

МОСКВА, СТРОЙИЗДАТ, 1977

Для заполнения швов следует применять раствор марки не ниже 25.

В зданиях с расчетной сейсмичностью 9 баллов должно быть предусмотрено усиление углов и пересечений стен путем закладки в го-ризонтальные швы арматурных сеток.

3.14.    При плотных глинистых, суглинистых, песчаных и супесчаных грунтах по верху сбор-ных фундаментов следует укладывать слой раствора марки 50 толщиной не менее 4 см с непрерывным армированием четырьмя продольными стержнями диаметром 8 мм при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов и диаметром 10 мм при расчетной сейсмичности 9 баллов.

3.15.    При скальных и сцементированных грунтах дополнительных конструктивных мероприятий по увеличению сейсмостойкости сборных ленточных фундаментов и стен подвалов зданий с расчетной сейсмичностью 7 и 8 баллов не требуется, за исключением случаев, когда эти мероприятия необходимы по расчету.

3.16*. При просадочных и набухающих грунтах должны предусматриваться мероприятия по укреплению оснований в соответствии с нормами проектирования оснований и фундаментов на просадочных и набухающих грунтах и конструктивные мероприятия, обеспечивающие совместную работу фундаментных блоков и коробки здания.

3.17.    Гидроизоляционные слои в стенах зданий следует выполнять из цементного раствора.

Каркасные здания

3.18.    В каркасных зданиях и сооружениях конструкцией, воспринимающей горизонтальную сейсмическую нагрузку, могут служить: каркас, каркас с заполнением, каркас с вертикальными связями или диафрагмами жесткости.

3.19.    В несущих элементах железобетонного каркаса следует применять арматуру из сталей, обладающих более высокими пластическими свойствами.

3.20.    Узлы железобетонных каркасов следует усилить путем установки арматурных сеток или замкнутой поперечной арматурой.

3.21.    Диафрагмы и связи, воспринимающие горизонтальную нагрузку, следует устраивать на всю высоту здания, располагая их симметрично и равномерно.

3.22.    Для ограждающих стеновых конст

рукций каркасных зданий рекомендуется применять легкие навесные панели.

3.23.    Для кладки заполнения каркаса должен применяться раствор марки не ниже 25.

Заполнение должно быть связано со стойками каркаса арматурными выпусками длиной не менее 70 см, располагаемыми по высоте через 50 см. Следует предусматривать мероприятия, обеспечивающие плотное примыкание заполнения к верхнему ригелю.

При расчетной сейсмичности 9 баллов кроме выпусков из колонн следует укладывать стержни арматуры 0 6 мм по всей длине заполнения и связывать его выпусками арматуры с верхними и нижними ригелями.

3.24.    Кладка самонесущих стен в каркасных зданиях должна быть не ниже 2-й категории и иметь гибкие связи с каркасом. Высота самонесущих стен в районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов не должна превышать соответственно 18,16 и 9 м.

Крупнопанельные здания

3.25.    Крупнопанельные здания следует проектировать преимущественно с продольными и поперечными стенами, воспринимающими сейсмические нагрузки. Их конструктивное решение должно обеспечивать совместную пространственную работу всех стен и перекрытий. С этой целью рекомендуется:

панели стен и перекрытий проектировать по возможности более крупными, применять панели перекрытий размером на комнату;

предусматривать соединение панелей стен и перекрытий путем устройства уширенных армированных швов, замоноличиваемых бетоном с пониженной усадкой и другими способами;

•предусматривать одинаковую по возможности жесткость стен, воспринимающих сейсмическую нагрузку;

здания проектировать с наружными стенами, воспринимающими горизонтальную нагрузку.

Расстояние между поперечными стенами должно быть не более 6,5 м.

3.26.    Стеновые панели должны быть армированы двойной арматурой, которая должна выполняться в виде пространственных каркасов или сварных арматурных сеток. При расчетной сейсмичности 7 баллов в зданиях высотой не более 5 этажей допускается применение панелей стен с одинарной арматурой при соблюдении соответствующих требований

«Указаний по проектированию конструкций крупнопанельных жилых домов, строящихся в сейсмических районах» (СН 328-65). В случае применения трехслойных панелей толщину внутреннего несущего бетонного слоя следует делать не меньше 8 см. Бетон внутренних и наружных панелей должен быть близким по деформативности.

Перемычки панелей необходимо проектировать как элементы, воспринимающие усилия сдвига и изгиба.

Панели сборных перекрытий по граням за-моноличивания должны иметь рифленую поверхность.

3.27.    Соединение панелей рекомендуется выполнять путем сварки выпусков из рабочей арматуры или специально заделанных анкерных стержней с последующим нанесением слоя антикоррозионной защиты и замоноличивани-ем всех стыков бетоном.

3.28.    Необходимое сечение металлических связей в швах между панелями определяется расчетом, но не должно быть меньше 1 см² на 1 м шва.

Здания со стенами из каменной кладки и деревянные здания

3.29 *. В зданиях с несущими стенами из каменной кладки в пределах отсека конструкция стен, а также материал стен должны приниматься одинаковыми; простенки, а также проемы должны предусматриваться одинаковой ширины.

Допускается применение простенков и проемов разной ширины в случаях, вызванных архитектурно-планировочными требованиями.

Кирпичные и каменные стены должны возводиться из кирпичных или каменных панелей и блоков, изготавливаемых с применением вибрации, а также из панелей, кирпича и камня на растворах со специальными добавками, повышающими прочность их сцепления с кирпичом и камнем.

3.30. Расчет каменных конструкций производится на одновременное действие горизонтально и вертикально направленных сейсмических сил. При этом величину вертикальной сейсмической нагрузки в случае расчетной сейсмичности 7—8 баллов допускается принимать равной 15%, а при сейсмичности 9 баллов — равной 30% соответствующей вертикальной статической нагрузки. Направление действия

вертикальной сейсмической нагрузки (вверх или вниз) принимается более невыгодным для напряженного состояния рассматриваемого элемента.

3.31. Кладки в зависимости от их сопротивляемости сейсмическим воздействиям подразделяются на категории согласно табл. 6 и 7.

Категория каменной кладки, кроме характеристик, указанных в табл. 6, определяется нормативным сопротивлением осевому растяжению по неперевязанным швам (нормаль-

ное сцепление), величина которого должна быть в пределах, кгс/см²:

для кладки 1-й ка-    /??>1,8

тегории

для кладки 2-й ка- 1,8^/?£>Т,2 тегории    ^р

для кладки 3-й ка- 1,2>Яр>0,6 тегории    ^v

Требуемую величину R* необходимо указывать в проекте. При проектировании величину i?p следует определять в соответствии с результатами испытаний, проводимых в данном районе строительства, согласно «Указаниям по определению прочности сцепления в каменной кладке» (СН 434-71).

В случае отсутствия опытных данных, подтверждающих возможность получения величины /?р^н, соответствующей кладке 1-й или 2-й категории, при проектировании следует принимать кладку 3-й категории.

Величины расчетных сопротивлений кладки Ягл и R_Cp следует определять по главе СНиП на проектирование каменных и армо-каменных конструкций, принимая величину Яр=0,45Я*.

3.32,    Категория крупноблочной кладки из бетонных блоков (п. 1, табл. 6) без усиления швов путем сварки закладных деталей, бетонными шпонками и т. п. понижается на одну ступень.

3.33.    Категория кладок из природных камней, не указанных в табл. 6, устанавливается в зависимости от марки камня и раствора, а также от прочности сцепления раствора с камнем на основании специальных исследований.

Область применения кладок различных категорий определяется табл. 8.

3.34.    В проектах следует указывать, что для кирпичной кладки 1-й и 2-й категории должен применяться кирпич марки не ниже 75. Применение многорядной системы перевязки в кирпичной кладке возможно только при устройстве тычковых рядов не реже чем через три ложковых. Кладка в пустошовку не допускается.

3.35.    Применение в сейсмических районах для кладки стен цементных растворов без пластификаторов не допускается.

Марка раствора для зимней кладки назначается в соответствии с указанием главы СНиП по проектированию каменных и армо-каменных конструкций. В зданиях с расчетной сейсмичностью 9 баллов кладка способом замораживания не допускается.

3.36.    Высота этажа зданий с несущими каменными стенами не должна превышать в районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов соответственно 6, 5 и 4 м. При этом отношение высоты этажа к толщине стены должно быть не больше 12.

3.37.    Расстояния между осями стен или заменяющих их рам проверяются расчетом и должны быть не более приведенных в табл. 9.

3.38. Размеры элементов стен каменных зданий назначаются по расчету н должны отвечать требованиям табл. 10.

Таблица 10

3.39, В уровне перекрытий должны устраиваться антисейсмические пояса по всем продольным н поперечным стенам. Как правило, их следует выполнять в монолитном железобетоне с непрерывным армированием. Анти-3—769

сейсмический пояс верхнего этажа должен быть связан с нижележащей кладкой вертикальными выпусками арматуры.

При заделанных по контуру в стены моно* литных железобетонных перекрытиях антисейсмические пояса в уровне этих перекрытий не устраиваются.

3.40.    Антисейсмический пояс (с опорным участком перекрытия) должен устраиваться, как правило, на всю ширину стены; в наружных стенах толщиной 50 см и более ширина пояса может быть меньше на 10—15 см. Высота пояса должна быть не менее 15 см, марка бетона — не ниже 150.

Антисейсмические пояса должны иметь продольную арматуру 4 010 при расчетной сейсмичности 7—8 баллов и 4 0 12 при 9 баллах.

3.41.    В сопряжениях стен независимо от расчета в кладку должны укладываться арматурные сетки длиной 1,5—2 м через 70 см по высоте при расчетной сейсмичности 7—8 баллов и через 50 см при 9 баллах.

Участки стен и столбы над чердачным перекрытием, имеющие высоту более 40 см, должны быть армированы или усилены монолитными железобетонными включениями, заанке-ренными в антисейсмический пояс.

3.42.    Кирпичные столбы, кладка которых должна выполняться на растворе марки не ниже 50, допускаются только при расчетной сейсмичности 7 баллов и высотой до 4 м. В двух направлениях столбы следует связывать за-анкеренными в стены балками.

3.43.    Сейсмостойкость каменных стен зданий следует повышать включениями в кладку монолитных железобетонных элементов, созданием комплексной конструкции.

Вертикальные железобетонные элементы (сердечники) должны соединяться с антисейсмическими поясами или обвязками.

Железобетонные включения в кладку следует устраивать открытыми не менее чем с одной стороны.

3.44.    В каменных зданиях высотой три этажа и более при расчетной сейсмичности 9 баллов выходы из лестничных клеток следует устраивать на обе стороны здания.

Лоджии допускается устраивать при расчетной сейсмичности 7—8 баллов. Их боковые стенки должны являться поперечными стенами здания. Проем лоджий должен иметь железобетонное обрамление.

Устройство проездов в зданиях с несущими стенами не рекомендуется, а для зданий

с расчетной сейсмичностью 9 баллов не допускается.

Первые этажи зданий с несущими стенами, используемые под магазины и другие помещения, требующие большой свободной площади, рекомендуется выполнять в железобетонных конструкциях.

3.45.    В крупноблочных зданиях с расчетной сейсмичностью 8—9 баллов следует предусматривать надежное соединение блоков с помощью армированных стыков или сваркой закладных деталей.

Горизонтальные швы между блоками должны выполняться на растворе, а вертикальные— на бетоне марки не ниже М 100. Конструкция блоков должна обеспечивать возможность плотного заполнения швов.

При многорядной разрезке стен кладку следует выполнять с перевязкой вертикальных швов в каждом ряду на глубину не менее 30 см. В Иересечениях стен рекомендуется применять угловые армированные блоки.

В качестве антисейсмических поясов в крупноблочных зданиях рекомендуется использовать армированные блоки-перемычки, укладываемые по всем стенам и соединяемые путем сварки верхней и нижней арматуры с последующим замоноличиванкем.

3.46.    В городах и поселках городского типа строительство жилых домов со стенамц из сырцового кирпича, самана и грунтоблоков запрещается. В сельской местности строительство из этих материалов допускается при условии усиления стен деревянным каркасом с диагональными связями.

При расчетной сейсмичности 7 баллов в одноэтажных каменных постройках антисейсмическим поясом может служить зааккерен-ный в кладку мауэрлат, усиленный по углам элементами жесткости.

В постройках со стенами из грунто-материалов деревянный антисейсмический пояс следует укладывать под балками перекрытия.

Устройство парапетов из сырцовых и грун-томатериалов не допускается.

3.47.    В каркасных деревянных домах жесткость стен должна обеспечиваться раскосами или косой обшивкой, необходимо предусматривать надежную связь между этажами. Брусчатые и бревенчатые стены следует собирать на нагелях. Высота деревянных щитовых домов ограничивается одним этажом.

Перекрытия и покрытия

3.48.    При проектировании покрытий зданий следует предусматривать максимальное снижение их веса.

В покрытиях производственных и общественных зданий с расчетной сейсмичностью 8 и 9 баллов при пролетах 18 м и более рекомендуется применять, как правило, металлические фермы и алюминиевые панели или профилированный стальной настил. В покрытиях производственных зданий могут также применяться асбестоцементные волнистые листы усиленного профиля. В качестве утеплителя следует применять пенополистирол и другие эффективные материалы.

3.49.    Перекрытия и покрытия зданий должны быть жесткими в горизонтальной плоскости и связаны с вертикальными несущими конструкциями.

3.50.    Сборные железобетонные перекрытия и покрытия необходимо замоноличивать одним из следующих способов:

устройством железобетонных антисейсмических поясов с заанкериванием в них панелей перекрытий и заливкой швов между панелями цементным раствором;

устройством монолитных обвязок с заанкериванием панелей перекрытия в обвязке и применением связей между панелями, воспринимающих сдвигающие усилия;

без устройства антисейсмических поясов с применением между панелями, а также между панелями и элементами каркаса связей, воспринимающих усилия растяжения и сдвига, возникающие в швах. Связи могут осуществляться путем устройства армированных бетонных    шпонок,    выпусков    петель,

установки    закладных    частей,    анкеров

и т. п.

Боковые грани панелей перекрытий должны иметь шпоночную или рифленую поверхность. Для заанхеривания в антисейсмическом поясе в панелях следует предусматривать выпуски арматуры.

Глубина опирания панелей перекрытий на несущие стены каменных зданий должна быть не менее 12 см при обязательной связи с антисейсмическим поясом.

Балки деревянных перекрытий следует за-анкеривать в антисейсмическом поясе и устраивать по ним диагональный настил (черный пол).

Предварительно-напряженные

конструкции

3.51.    При применении в зданиях и сооружениях предварительно-напряженных железобетонных конструкций предельное усилие, отвечающее расчетным характеристикам материалов, должно быть больше усилия, вызывающего образование трещин не менее чем на 25%.

В предварительно-напряженных конструкциях не допускается применять арматуру, для которой браковочный минимум величины относительного удлинения при разрыве ниже 4%.

Круглую гладкую высокопрочную проволоку без свивки в канаты (тросы) разрешается применять только при устройстве специальных анкеров на концах.

При расчетной сейсмичности 9 баллов без специальных анкеров на концах не допускается применять проволочные пряди, двухпряде-вые канаты и стержневую арматуру периодического профиля диаметром более 25 мм.

Применение указанных видов арматуры без анкеров допускается лишь при специальном обосновании.

Предварительно-напряженные конструкции, в которых арматура не имеет сцепления с бетоном, применять не допускается.

Перемычки, лестницы, перегородки, балконы, печи, отделка зданий

3.52.    Перемычки должны устраиваться, как правило, на всю толщину стены и заделываться в кладку на глубину не менее 35 см. При ширине проема до 1,5 м заделка перемычек допускается на 25 см.

В качестве перемычек рекомендуется использование монолитных железобетонных поясов.

3.53.    Рекомендуется применение сборных железобетонных лестниц из укрупненных элементов. Балки лестничных площадок следует заделывать в кладку на глубину не менее 25 см и заанкеривать. Необходимо предусматривать крепление ступеней, косоуров, сборных маршей, связь лестничных площадок с перекрытиями. Устройство консольных ступеней, заделанных в кладку, не допускается. Дверные и оконные проемы в каменных стенах лестничных клеток при расчетной сейсмичности 8— 9 баллов должны иметь, как правило, железобетонное обрамление.

Лестничные клетки каркасных зданий мо

гут устраиваться как встроенные конструкции с поэтажной разрезкой, не влияющей на жесткость каркаса или как жесткое ядро, воспринимающее сейсмическую нагрузку; для зданий высотой до 5 этажей допускается устраивать лестницы в виде самостоятельных конструкций, отделенных от каркаса здания.

3.54.    Перегородки следует, как правило, применять крупнопанельные или каркасной конструкции. Они должны быть связаны со стенами и колоннами, а при длине более 3 м — и'с перекрытиями.

Перегородки из кладки следует, кроме того, армировать на всю Длину не реже чем через 70 см по высоте стержнями общим сечением не менее 0,2 см² в каждом шве.

3.55.    Балконы должны являться консольным элементом перекрытий или надежно соединяться с ними.

Вынос балконов в зданиях с каменными стенами при расчетной сейсмичности 7 баллов не должен превышать 1,5 м, а при расчетной сейсмичности 8 и 9 баллов— 1,25 м.

3.56.    Печи следует применять легкие и низкие. Кладка печей и дымовых труб должна быть укреплена металлическим каркасом или заключаться в кожух из кровельного железа. Между дымовой трубой и несущими конструкциями крыши следует оставлять зазор не менее 10 см.

В деревянных зданиях печи могут быть двухъярусными, при этом они должны устраиваться с металлическим каркасом как самостоятельная конструкция.

3.57.    Отделку помещений, предназначенных для пребывания в них людей, рекомендуется производить легким листовым материалом типа сухой штукатурки, фанеры, древесноволокнистых плит и т. п. Штукатурка потолков может производиться только по драни или металлической сетке.

Применение для облицовки стен естественных и искусственных камней и плит допускается при условии крепления облицовки к кладке стен перевязкой или стальными анкерами.

4. ДОРОЖНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

4.1. Указания настоящего раздела распространяются на проектирование железных и автомобильных дорог общей сети I, II, III и IV категории, железных и автомобильных дорог промышленных предприятий I и II категории, скоростных городских дорог и магистральных улиц общегородского и районного.

значения, пролегающих в районах с сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов, а также дорожных искусственных сооружений с расчетной сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов.

Примечание. Станционные здания, здания локомотивного и вагонного хозяйства и другие вспомогательные здания и сооружения железны:: и автомобильных дорог проектируются согласно указаниям разделов 2 и 3 настоящей главы.

4.2.    Расчетная сейсмичность дорожных ис* кусственных сооружений назначается согласно табл. 11.

4.3.    При трассировании дорог рекомендуется обходить особо неблагоприятные в сейсмическом отношении участки (в частности, например, трассу дороги следует удалять от обрывов и районов обвалов, осыпей, заболоченных мест и т. д.).

4.4.    По нескалькым косогорам при крутизне откоса более 1: 1,5 трассирование дорог в районах с сейсмичностью 8 и 9 баллов допускается только на основании спепиальных инженерно-геологических изысканий. Трассирование железных дорог по нескальньш косогорам крутизной 1:1 и более не допускается.

Земляное полотно и верхнее строение пути

4.5.    В районах с сейсмичностью 9 баллов крутизну откосов земляного полотна из нескальных грунтов для дорог I и II категории при высоте насыпей и глубине выемок более 4 м следует принимать на 1:0,25 положе крутизны откосов земляного полотна в несейсмических районах.

Окосы крутизной 1:2,25 и менее уположи-вать не требуется.

4.6.    При устройстве насыпей под железную дорогу или под автомобильную дорогу I категории на мокрых водонасыщенных грунтах в районах с сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов основание насыпи следует, как правило, осушать.

4.7.    В случае прохождения железнодорожного земляного полотна по осыпному (скальнообвальному) косогору рекомендуется предусматривать мероприятия для предотвращения попадания на путь осыпного грунта и отдельных обломков как с косогора, так и с верхового откоса (в выемках и полувыем-ках). В качестве защитных мероприятий, назначаемых на основании технико-экономических расчетов, рекомендуется устройство между верховым откосом (склоном) и основной площадкой уширенной н заглубленной улавливающей полки (траншеи), сооружение улавливающих стен и др.

4.8.    В случае применения для устройства насыпи разных грунтов отсыпку следует производить с постепенным переходом от тяжелых грунтов в основании к грунтам более легким вверху.

4.9.    В районах с сейсмичностью 8—9 баллов на косогорах круче 1:2 железнодорожные насыпи следует укреплять подпорными стенками или сборными железобетонными ряжами с заполнением камнем или заменять насыпи эстакадами.

4.10.    При устройстве земляного полотна железных и автомобильных дорог на косогорах основную площадку его, как правило, следует размещать или полностью на полке, врезанной в склон (в полувыемках), или же полностью на насыпи (полунасьши).

4.11.    В районах с сейсмичностью 8 и 9 баллов железнодорожный путь рекомендуется укладывать на щебеночном (гравелистом) балласте.

Сейсмические нагрузки

4.12.    При расчете дорожных искусственных сооружений с расчетной сейсмичностью 7 баллов и выше следует учитывать указания, приведенные в п. 2.1 настоящей главы.

4.13.    При расчете на сейсмическое воздействие искусственных сооружений в делом или отдельных их частей (опоры, пролетные строения и их элементы) сейсмические силы, как правило, принимаются действующими горизонтально.

При расчете жестких соединений, связывающих между собой отдельные части сооружения (анкерные болты, крепления опорных частей и т. п.), принимается невыгодное направление сейсмических сил, вызывающее растяжение или срез этих соединений.

4.14*. Расчетные сейсмические нагрузки, действующие на дорожные искусственные сооружения, следует определять согласно пп. 2.4—2.7 настоящей главы и включать их в особые сочетания нагрузок.

При этом в качестве нагрузок Qh следует принимать вертикальные постоянные нагрузки (без учета гидростатического давления), а также вертикальные временные подвижные нагрузки без динамического коэффициента, но с коэффициентами перегрузки и с дополнительным коэффициентом 0,7.

Сейсмические нагрузки учитываются совместно со всеми постоянными нагрузками и воздействиями (нормативные величины), а

также с временными подвижными вертикальными нагрузками и горизонтальным давлением от них (с указанными выше коэффициентами). Величина горизонтального давления грунта определяется так же, как и при расчете подпорных стен гидротехнических сооружений.

Примечания 1. Расчеты с учетом сейсмических воздействий производятся как при наличии, так и без подвижной временной вертикальной нагрузки на сооружения. Для сооружений на дорогах промышленных предприятий расчета с учетом временных подвижных нагрузок не требуется.

2. При расчете креплений опорных частей согласно п. 212 настоящей главы временная подвижная нагрузка не учитывается.

4.15.    Расчет дорожных искусственных сооружений с учетом сейсмических воздействий следует производить на прочность и устойчивость формы и положения.

При расчетах на прочность с учетом сейсмических воздействий вводится дополнительный коэффициент условий работы пг_кр согласно п. 2.13 настоящей главы.

При расчетах на устойчивость положения против опрокидывания и скольжения коэффициент условий работы принимается т_Кр = 1-

4.16.    Положение равнодействующей активных сил при учете сейсмических воздействий для бетонных и каменных конструкций и оснований фундаментов дорожных искусственных сооружений ограничивается следующими пределами:

в сечениях каменных и бетонных конструкций е_о^0,9 у,

в сечениях по подошве фундаментов опор мостов в₀^1,5р;

в сечениях по подошве фундаментов подпорных стен

е₀ 2р,

где е₀ — эксцентрицитет нормального усилия относительно центра тяжести сечения;

у — расстояние от центра тяжести сечения до наиболее напряженной его грани, измеряемое по перпендикуляру к последней; р—радиус ядра сечения со стороны более нагруженной грани.

Мосты

4.17.    При выборе места мостового перехода следует избегать участков, не благоприятных в сейсмическом отношении (обрывистые берега; овраги, ущелья и др).

4.18. При проектировании сопряжения моста с насыпью откосы конусов следует делать более пологими по сравнению с нормированными для несейсмических районов согласно табл. 12.

Таблица 12

4.19.    При выборе конструктивной схемы мостов следует отдавать предпочтение конструкциям, однородным как вдоль, так и поперек оси моста, а также по высоте опор.

4.20.    Сборные железобетонные, мосты могут применяться наравне с монолитными при обеспечении надлежащей прочности стыков на восприятие сейсмических сил.

4.21.    При проектировании балочных мостов предпочтение следует отдавать разрезным и неразрезным пролетным строениям. Применение шарнирно-консольных пролетных строений при расчетной сейсмичности 9 баллов не допускается.

4.22.    В случае устройства железобетонных мостов рекомендуется применение рамных систем.

4.23.    Деревянные, металлические и железобетонные балочные пролетные строения должны быть предохранены от возможности соскакивания с опорных частей при землетрясениях.

При балочной системе опорные части должны быть надежно закреплены на подферменной плите опор при помощи специальных анкеров или иных связей, устраняющих возможность их сдвига или срыва как в продольном, так и в поперечном направлении.

4.24.    Применение арочных мостов допускается только при наличии надежного основания под опорами. Пяты сводов и арок следует опирать на массивные опоры и располагать на возможно более низком уровне. Предпочтение следует отдавать арочным системам со сквозным надарочным строением.

4.25.    Сплошные своды арочных мостов следует предпочитать раздельным. Горизонтальная жесткость железобетонных арочных мостов с раздельными сводами или отдельными арками должна быть обеспечена постановкой армированных распорок согласно расчету.

4.26.    При устройстве в железобетонных арочных мостах деформационных швов, разделяющих надарочные строения на отдельные участки, необходимо надлежащими конструктивными мероприятиями обеспечить горизонтальную устойчивость и жесткость каждого участка в обоих направлениях.

4.27.    В каменных арочных мостах заполне-ние надсводных пазух засыпкой, дающей рас-пор на щековые стены, при расчетной сейсмичности 8 и 9 баллов не допускается. При расчетной сейсмичности 7 баллов возможно применение засыпки с обязательной проверкой прочности и устойчивости щековых стен на воздействие сейсмических сил.

4.28.    При расчетной сейсмичности 9 баллов рекомендуется связывать щековые стены каменных арочных мостов с кладкой заполнения при помощи горизонтальной арматуры, расположенной у верха стены и в середине высоты.

4.29.    Крупноблочные цельноперевозимые двухсекционные балочные железобетонные пролетные строения при соблюдении требований п. 4.23 могут применяться в сейсмических районах без осуществления дополнительных мероприятий.

4.30.    Конструкция стыков элементов сборных железобетонных балочных пролетных строений, состоящих из отдельных блоков с поперечным сечением Т-образной формы, должна обеспечить сопротивления пролетного строения растяжению поперек моста, а также сдвигу как в горизонтальном, так и в вертикальном направлении.

Разрешается осуществлять соединения путем сварки металлических закладных частей, устанавливаемых в диафраг-мах, с последующим замоноличиванием бетоном. При этом в каждой диафрагме с обеих сторон ее следует устраивать два стыка по высоте, воспринимающих растяжение поперек моста и сдвиг в вертикальной плоскости. Кроме того, по верху диафрагмы следует устраивать стыки, работающие на сдвиг в горизонтальной плоскости. Закладные части стыков следует закреплять в теле диафрагмы поперечными к оси моста и косыми анкерами.

4.31.    Сборные железобетонные мосты малых пролетов свайно-эстакадногО типа могут применяться при расчетной сейсмичности 7 баллов без ограничений. При расчетной сейсмичности 8 и 9 баллов высота свайно-эстакадного моста от грунта до насадки должна быть не более 4 м.

4.32.    Соединения конструктивных элементов сборных арочных или рамных железобетонных строений необходимо устраивать жесткими как в плоскости, так и из плоскости арки.

4.33.    Железобетонную проезжую часть металлических мостов для уменьшения веса допускается делать с применением легких бетонов. Сборные конструкции проезжей части должны быть замоноличены для создания жесткой горизонтальной диафрагмы, воспринимающей сейсмические силы.

4.34.    Высота деревянных мостов (на деревянных опорах) от поверхности грунта до низа проезжей части должна быть не более 12 м для районов с сейсмичностью 8 баллов и не более 10 м для районов с сейсмичностью 9 баллов. На автомобильных дорогах в отдельных обоснованных случаях высота деревянных мостов может быть повышена.

При расчетной сейсмичности 8 и 9 баллов применение щебеночного или грунтового покрытия проезжей части на деревянных мостах не допускается.

Опоры мостов

4.35.    Основанием для мостов, как правило, должны служить коренные породы. Мощность слоя грунта основания должна удовлетворять требованиям, установленным для несейсмических районов. Естественные основания следует предпочитать свайным.

Подошва фундаментов мостовых опор должна быть, как правило, горизонтальной. Уступчатые фундаменты допускаются только при скальных грунтах.

4.36.    Устройство высоких свайных ростверков под опоры средних и больших мостов разрешается только с применением наклонных свай как вдоль, так и поперек моста.

4.37.    Мостовые устои должны проектироваться, как правило, наиболее простых форм. Применение каменных устоев с проемами, обратными стенками и подрезанной задней гранью при расчетной сейсмичности 9 баллов не допускается, а при 7 и 8 баллах не рекомендуется.

4.38.    Применение бетонных и каменных опор в виде отдельно стоящих столбов при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов не рекомендуется, а при 9 баллах не допускается.

Стойки опорных поперечных рам железобетонных мостов на нескальных основаниях должны иметь общий фундамент.

4.39.    Допускается применение промежуточных опор с облегченной надводной частью в виде железобетонной рамной надстройки или отдельных столбов, связанных распоркой, и т. п.

4.40.    Для промежуточных бетонных опор мостов рекомендуется применение армирования в виде облицовочной сетки, повышающей сейсмостойкость опор. Вертикальные стержни сетки следует заделывать в тело фундамента и в подферменник (оголовник) опоры.

4.41.    При проектировании опор следует указывать мероприятия, обеспечивающие надлежащую прочность шва бетонирования в пределах высоты тела опоры. При расчетной сейсмичности 9 баллов рекомендуется усиливать проектные швы бетонирования, а также места резкого изменения сечения опоры (обрезы, перелом граней и т. п.) постановкой по периметру сечений вертикальных и косых коротышей, работающих на растяжение и сдвиг.

4.42.    При проектировании подферменников (оголовников) опор следует учитывать усилия, передаваемые анкерами, устанавливаемыми для закрепления опорных частей.

4.43.    Сборные опоры из крупных блоков при крупноразмерных железобетонных элементах допускаются к применению при надлежащем замоноличиванин, обеспечивающем восприятие растягивающих и сдвигающих усилий.

4.44.    Деревянные опоры мостов, находящиеся в русле рек, при значительной глубине воды рекомендуется укреплять подводными связями, установленными между сваями или каркасами.

Трубы под насыпями

4.45.    При выборе конструкций труб следует отдавать предпочтение железобетонным трубам замкнутого контура, а при устройстве бетонных труб — прямоугольным с плитным железобетонным перекрытием.

4.46.    Оголовки труб должны устраиваться на сплошном фундаменте. При сейсмичности 8 и 9 баллов оголовки должны быть железобетонными.

4.47.    Косогорные трубы со ступенчатыми перепадами, быстротоками и колодцами при сейсмичности 8 и 9 баллов устраиваются на железных дорогах железобетонными, а на автомобильных дорогах — железобетонными, бетонными или каменными.

4.48.    Разделение труб по длине на звенья производится с учетом размещения подошвы каждого звена на однородных грунтах.

Подпорные стены

4.49.    Подпорные стены могут выполняться из железобетона, бетона, бутобетона и каменной кладки на растворе.

Применение каменной кладки насухо допускается для стен протяжением не более 50 м (за исключением подпорных стен на железных дорогах при сейсмичности 8 и 9 баллов и на автомобильных дорогах при сейсмичности 9 баллов, где кладка насухо не допускается).

В подпорных стенах высотой 5 м и более, выполняемых из камней неправильной формы, рекомендуется через каждые 2 м по высоте устраивать прокладные ряды из камней правильной формы.

4.50.    Высота подпорных стен, считая от подошвы фундаментов, должна быть, не более:

а)    для стен из бетона:

при сейсмичности 8 баллов — 12 м;

то же, 9 баллов — 10 м;

б)    для стен из бутобетона и каменной кладки на растворе:

при сейсмичности 8 баллов —12 м;

то же, 9 баллов:

на железных дорогах — 8 м;

на автомобильных дорогах— 10 м;

в)    для стен из кладки насухо — 3 м.

4.51.    Подпорные стены следует разделять по длине сквозными вертикальными швами на секции с учетом размещения подошвы каждой секции на однородных грунтах. Длина секции должна быть не более 15 м.

4.52.    При расположении оснований смежных секций подпорной стены в разных уровнях переход от одной отметки основания к другой должен производиться уступами с отношением высоты к длине уступа 1:2.

4.53.    Применение подпорных стен в виде обратных сводов не допускается.

Тоннели

4.54.    Величина сейсмического горного давления на обделку тоннеля в случае нескальных пород устанавливается по формулам, приведенным в разделе «Гидротехнические сооружения».

4.55.    В районах с сейсмичностью 9 баллов тоннели, заложенные на глубине до 50 м, в случае возможных смещений и обвалов грунта

надлежит устраивать с железобетонной обделкой.

В районах с сейсмичностью 8 и 9 баллов припортальные обделки железнодорожных тоннелей в пределах длины, где налегающая толща меньше 15 м, должны выполняться из железобетона.

Для тоннелей автомобильных дорог припортальные обделки в районах с сейсмичностью 9 баллов должны выполняться из железобетона. Допускается применение крупных блоков, но с обязательным их замоноличива-нием.

4.56.    Конструкция порталов железнодорожных тоннелей должна выполняться из железобетона.

4.57.    Для предотвращения завалов входов в тоннели склоны над тоннельными порталами и откосы притоннельных выемок должны быть предохранены от насыщения водой и надлежащим образом укреплены.

5. ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ

5.1.    Указания настоящего раздела распространяются на проектирование гидротехнических сооружений гидроэлектрических станций, водного (речного и морского) транспорта, мелиоративных систем и тому подобных сооружений.

Примечание. Надводные части гидротехнических сооружений следует проектировать с учетом требований соответствующих разделов настоящей главы СНиП.

5.2.    Основной задачей обеспечения сейсмостойкости гидротехнических сооружений является предупреждение возможности их разрушений или таких повреждений при землетрясениях, которые могут вызвать катастрофические последствия, заключающиеся в затоплении населенных пунктов, промышленных и других объектов, или привести к затруднению аварийно-восстановительных работ по ликвидации последствий землетрясений.

5.3.    При проектировании подпорных гидротехнических сооружений III и IV классов, разрушение которых не приводит к катастрофическим последствиям, и безнапорных сооружений всех классов, оценка сейсмичности площадок строительства производится по приложениям 1 и 2 к настоящей главе СНиП с учетом инженерно-геологических данных согласно табл. 13 (по согласованию с утверждающей проект инстанцией).

1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Нормы устанавливают специальные требования к проектированию зданий и сооружений, возводимых на участках сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов (см. пп. 1.4 и 1.5).

Примечание. Настоящие нормы предусматривают обеспечение сохранности конструкций, выход из строя которых угрожает обрушением здания или его частей. При этом возможны повреждения элементов конструкции, не угрожающие безопасности людей или сохранности ценного оборудования.

1.2.    Сейсмостойкость здания и сооружения обеспечив ается:

выбором благоприятной в сейсмическом отношении площадки строительства, конструктивно-планировочной схемы и материалов;

применением специальных конструктивных мероприятий;

соответствующим расчетом конструкций;

качественностью выполнения строительно-монтажных работ.

1.3.    Проектирование зданий и сооружений для сейсмических районов должно производиться с соблюдением следующих принципов:

а)    снижение сейсмических нагрузок путем применения рациональных конструктивных схем, а также облегченных несущих и ограждающих конструкций, обеспечивающих максимальное снижение веса проектируемых зданий и сооружений;

б)    объемно-планировочное и конструктивное решение зданий и сооружений должно удовлетворять условиям симметрии и равномерного распределения масс и жесткостей;

в)    основные несущие конструкции должны быть по возможности монолитными и однородными, в сборных железобетонных конструкциях следует стремиться к укрупнению размеров элементов, обращая внимание на надежность и простоту стыков; при выборе места расположения стыков следует отдавать предпочтение решениям с расположением стыков вне зоны максимальных усилий;

^Переиздание с изменениями, принятыми на июль 1974 г.

г) при проектировании металлических и железобетонных конструкций следует предусматривать мероприятия, облегчающие (или обеспечивающие) возможность развития в узлах и элементах конструкций пластических деформаций, значительно повышающих сопротивление их действию кратковременных сил. При этом должна быть обеспечена общая устойчивость сооружения.

1.4. Сила землетрясения в районе или пункте строительства оценивается по картам сейсмического районирования территории СССР (см. приложение 1) или по списку основных населенных пунктов СССР, расположенных в сейсмических районах (см. приложение 2). Указанная на картах сейсмичность относится к участкам со средними геологическими условиями, характеризуемыми песчано-глинистыми грунтами и низким (на глубине 6 м и более от поверхности земли) уровнем грунтовых^всд.

1.5*. Уточнение сейсмичности площадки строительства в зависимости от геологических условий производится на основании карт сейсмического микрорайокирования, осуществляемого согласно специальной инструкции.

Для столиц союзных республик и крупных городов, а также при строительстве особо ответственных объектов иля при строительстве в районах распространения вечномерзлых грунтов сейсмическое микрорайонирование должно проводиться с помощью инструментальных наблюдений.

Допускается уточнять сейсмичность площадки строительства на оснований общих инженерно-геологических и гидрогеологических изысканий согласно табл. 1 (по согласованию с утверждающей проект инстанцией).

1.6*. Следует учитывать, что сильная выветренность и нарушенность пород физико-геологическими процессами, высокая просадсч-ность грунтов, районы осыпей, отвалов, плЫвунов, горных выработок являются неблагоприятными условиями в сейсмическом отношении. При необходимости строительства зданий и сооружений е этих условиях следуе^ прини-

первому предельному состоянию (по несущей способности).

2.2*. Конструкции зданий н сооружений, проектируемых для строительства в сейсмических районах, должны удовлетворять расчетам:

на основное сочетание нагрузок в соответствии с требованиями главы СНиП на нагрузки и воздействия;

на особое сочетание нагрузок с учетом сейсмического воздействия.

В особое сочетание входят расчетные величины постоянных, временных длительных и кратковременных нагрузок и сейсмических нагрузок. В случаях, когда предусматривается оттаивание вечномерзлых грунтов основания в процессе эксплуатации сооружений (т. е. строительство по принципу II), в особое сочетание должны включаться также расчетные величины воздействия от неравномерных осадок (просадок) основания при оттаивании.

Классификация нагрузок и значения коэффициентов перегрузки принимаются в соответствии с главой СНиП на нагрузки и воздействия. При расчете с учетом сейсмических воздействий к величинам расчетных нагрузок вводятся коэффициенты сочетания:

для постоянных нагрузок — 0,9;

для временных длительных нагрузок — 0,8;

для кратковременных нагрузок на перекрытия и снеговых нагрузок — 0,5.

Примечания: 1. При расчете на сейсмические воздействия снижение нагрузок на перекрытия, предусмотренное пп. 3.8, 3 9 главы СНиП II-6-74, не учитывается.

2. Кратковременными нагрузками, которые необходимо учитывать в особом сочетании, являются нагрузки на перекрытия (по п 18 «а» и «д» главы СНиП П-6-74), снеговые нагрузки, нагрузки от веса мостовых и подвесных кранов.

При расчете конструкций на сейсмическое воздействие нагрузки от ветра, динамическое воздействие от оборудования, горизонтальные инерционные силы от масс на гибких подвесках, тормозные и боковые усилия от движения кранов и температурные климатические воздействия не учитываются. Грузоподъемность крана и вес тележки учитываются только при определении вертикальной сейсмической силы. При этом грузоподъемность учитывается с коэффициентом 0,3.

2.3. При проектировании конструкций следует учитывать, что сейсмические силы могут иметь любое направление в пространстве.

Сейсмические силы при расчете зданий, сооружений и их отдельных конструкций прини-2—769

мают, как правило, действующими горизонтально в направлениях продольной и поперечной осей (за исключением конструкций, упомянутых впп. 2.10 и 3.30)» Действие сейсмической нагрузки в обоих направлениях учитывается раздельно.

2.4. Расчетное значение сейсмической нагрузки Sik, соответствующее f-му тону собственных колебаний сооружения, определяется по формуле

Si k — QfcKcP(T|ife>    (1)

где Q_h—нагрузка, вызывающая инерционную силу, принятая сосредоточенной в точке k, определяется по п. 2.2;

К_с— коэффициент сейсмичности, значение которого принимается по табл. 2;

P_f—коэффициент динамичности, соответствующий г-той форме собственных колебаний рассчитываемого сооружения; т)«— коэффициент, зависящий от формы деформации сооружения при его собственных колебаниях по i-той форме и от места расположения нагрузки (рис. 1).

Значения р,- определяются по графику на рис. 2 или по формуле

& = “» (2)

в которой Ti—численное значение периода собственных колебаний сооружения.

Величина р_г принимается не менее 0,8 и не более 3.

Значение грь определяется по формуле

Ki(x_k) £ QjXi(x,)

4ik = —- ,    (3)

S Q,^(V

где Xi(Xh) и Ki(Xj)—смещения сооружения при собственных колебаниях в рассматриваемой точке k и во всех точках /, где в соответствии с расчетной схемой принята сосредоточенной его масса.

Примечание. При проектировании особо от-, ветственных сооружений и высоких зданий допускается проведение динамического расчета с использованием акселерограмм.

2.5.    При расчете высоких сооружений с небольшими размерами в плане (башни, мачты, дымовые трубы и тому подобные сооружения) коэффициент р_г- вследствие сравнительно малого затухания колебаний увеличивается в 1,5 раза.

При расчете каркасов зданий, в которых стеновое заполнение не оказывает существенного влияния на деформативность сооружения, и при отношении высоты стоек к их поперечному размеру, равном или более 25, коэффициент р, увеличивается в 1,5 раза. Если отношение высоты стоек к поперечному размеру равно или менее 15, коэффициент не увеличивается. При промежуточных значениях отношения высоты стоек к их поперечному размеру увеличение коэффициента Pi принимается по интерполяции.

Примечание. Величину, на которую увеличивается коэффициент Pi, допускается уточнять на основании результатов экспериментальных исследований.

2.6.    Для зданий с числом этажей га >5 сейсмическая нагрузка умножается на коэффициент, равный 14-0,1 (я—5), но не более 1,4,

а для крупнопанельных зданий и зданий со стенами из монолитного железобетона умножается на коэффициент, равный 1+0,06(п— —5), но не более 1,3.

Из коэффициентов, введенных в настоящем пункте и в п. 2.5, при расчете следует принимать один —■ больший.

2.7.    Расчетная сейсмическая нагрузка для каркасных одноэтажных производственных зданий, высота которых до низа балок или ферм не более 8 м и с пролетами не более 18 м, определяется с дополнительным коэффициентом 0,8.

2.8.    Здания и сооружения, имеющие период первого (основного) тона собственных колебаний больше 0,5 с, следует рассчитывать с учетом высших форм колебаний, как правило, не более трех.

Расчет зданий и сооружений с периодом колебаний основного тона менее 0,5 с, у которых жесткость и масса незначительно изменяются по высоте, допускается производить с учетом только первой формы колебаний.

При расчете таких зданий со сложной конструктивной схемой высотой до 5 этажей включительно допускается принимать коэффициент р_г=3, а трд=1 вычислять по упрощенной формуле

П

x_k 2 Q,xf

m---—-,    М>

S <г,*5

7—1

где Xk и Xj — расстояния между k-й и /-той

точками, в которых приняты сосредоточенными массы сооружения, и верхним обрезом фундаментов.

Для зданий с несущими стенами высотой до 5 этажей включительно допускается использование величин произведений Рцй, приведенных в табл. 3.

При наличии в зданиях подвалов горизонтальную сейсмическую силу в уровне перекрытия подвала допускается определять, принимая произведение рц&=1.

2.9. Расчетные усилия N_p (поперечная или нормальная сила, изгибающий момент) в рассматриваемом сечении конструкции от действия сейсмической нагрузки при учете высших форм колебаний определяются по формуле

^P==l/ <акс + °.5 £    (5)

^r    i=l

где N_p — расчетное значение усилий (поперечной силы, изгибающего момента или других усилий) в рассматриваемом сечении от действия сейсмической нагрузки;

Nuatsc — наибольшее значение данного вида усилия в рассматриваемом сечении, определяемое из сопоставления эпюр усилий, вызываемых сейсмическими силами, отвечающими отдельным формам колебаний сооружения;

Ni — значения усилия в том же сечении по другим эпюрам (кроме значения Л/щщс), суммирование производится по всем эпюрам данного усилия, кроме эпюры, которой отвечает максимальное значение усилия N_Maкс-

Усилия в конструкциях Ni (ЛГцакс), соответствующие учитываемым формам собственных колебаний, определяются при условии статического действия на сооружение сейсмических сил Si, вычисленных по формуле (1).

2*

2.10.    Консольные конструкции с незначительными массами по сравнению со зданием (балконы, козырьки и т. и.) должны быть рассчитаны на вертикальную сейсмическую нагрузку при значении рця=5.

Определение вертикальной сейсмической нагрузки производится по формуле (1) в зависимости от частоты и формы собственных вертикальных колебаний конструкции.

Расчет конструкций, возвышающихся над зданием и имеющих по сравнению с ним незначительные сечение и массу (парапеты, фронтоны и т. п.), а также жестких конструкций небольших размеров (памятники, тяжелое оборудование и т. п.) следует производить с учетом сейсмической нагрузки, вычисленной при Ртр1=5.

2.11.    Расчет стен, панелей и их креплений к каркасу на местную сейсмическую нагрузку производится при значении произведения ртр, соответствующем рассматриваемому уровню сооружений, но не меньшем 2.

2.12.    Анкерные и другие соединения, связывающие между собой отдельные конструкции и части сооружений, рассчитываются на усилия, возникающие в них от действия расчетной сейсмической нагрузки. Силы трения при этом не учитываются.

2.13*. При расчете на прочность стальных и деревянных конструкций помимо коэффициентов условий работы, принимаемых в соответствии с другими главами СНиП, ввиду кратковременности действия сейсмической нагрузки, учитывается дополнительный коэффициент условий работы т_кр= 1,4.

Для бетонных и железобетонных (обычных и преднапряженных) конструкций, а также для каменных конструкций (при расчете на внецентренное сжатие) указанный дополнительный коэффициент принимается равным

Шкр= 1,2.

При расчете на сдвиг и растяжение каменных конструкций, а также при расчете сварных соединений принимается коэффициент щ_кр»=1. При расчете на устойчивость сжатых и сжато-изогнутых элементов гибкостью более 100 принимается коэффициент т_кр=1, а для элементов гибкостью от 20 до 100— по интерполяции между т_кр=1,25 и m_vv— 1. При расчете стальных и железобетонных несущих конструкций, находящихся в неотапливаемых помещениях или на открытом воздухе при расчетной температуре ниже минус 40^ЭС, принимается коэффициент т_кр~ 1.

В одноэтажных зданиях при расчетной сейсмичности 7 баллов антисейсмические швы допускается не устраивать.

3.3.    Размеры зданий (отсеков) не должны превышать указанных в табл. 5.

3.4.    Антисейсмические швы должны разделять смежные отсеки по всей высоте зданий и сооружений. Допускается не устраивать шов в фундаменте, за исключением случаев, когда антисейсмический шов совпадает с осадочным.

Температурные и осадочные швы следует выполнять как антисейсмические швы.

3.5.    Антисейсмические швы выполняются путем постановки парных стен, рам или их сочетанием.

Ширина антисейсмического шва определяется расчетом или назначается в зависимости от высоты сооружения. При высоте зданий до 5 м ширина шва должна быть не менее 3 см. Для зданий большей высоты минимальную ширину нгва следует увеличивать на 2 см на каждые 5 м высоты.

Основания, фундаменты и стены подвалов

3.6 *. Расчет оснований и фундаментов зданий и сооружений с учетом сейсмических воздействий должен производиться по несущей способности. Коэффициенты условий работы принимаются равными:

т—\у2 — для скальных и твердомерзлых (при строительстве по принципу I) оснований, а также сложенных маловлажными крупнообломочными, плотными песчаными и глинистыми грунтами с показателем консистенции 1ь~0,5 и менее;

т=0,7 — для рыхлых водонасыщенных песков и глинистых грунтов с показателем консистенции /ь>0,75, а также для вечномерзлых грунтов при строительстве по принципу II с оттаиванием в процессе эксплуатации;

т= 1 —Для всех остальных грунтов, в том числе и для пластично-мерзлых при строительстве по принципу I.

3.7.    При расчете фундаментов с учетом сейсмических воздействий в необходимых случаях следует производить дополнительную проверку здания на опрокидывание и сдвиг по подошве фундамента. В последнем случае учитывается трение подошвы фундамента о грунт.

3.8.    Глубина заложения фундаментов принимается такой же, как и в несейсмических районах.

При неблагоприятных грунтах рекомендуется применять специальные меры по устройству надежного основания, в том числе водо-понижение и искусственное упрочнение грунтов (уплотнение, химическое закрепление и пр.).

3.9. Фундаменты здания или его отсека, как правило, должны закладываться на одном уровне.

В случае заложения фундаментов смежных отсеков на разных отметках переход от более углубленной части к менее углубленной делается уступами. Уступы должны быть не круче 1:2, а высота уступа — не более 60 см.

ЗЛО. В зданиях повышенной этажности глубину заложения фундаментов рекомендуется увеличивать путем устройства подвальных этажей.

Подвалы следует располагать, как правило, под всем отсеком.

3.11*. При проектировании свайных фундаментов должно предусматриваться опира-ние нижних концов свай на скальные и крупнообломочные грунты с песчаным заполнением, плотные маловлажные песчаные, твердые и полутвердые глинистые грунты.

Ростверк рекомендуется заглублять в грунт. В пределах отсека его следует выполнять непрерывным и в одном уровне. Верхние концы свай должны быть жестко заделаны в ростверк на величину, определяемую расчетом, учитывающим сейсмические нагрузки.

При строительстве в районах распространения вечномерзлых грунтов должны предусматриваться свайные фундаменты.

Допускается предусматривать другие типы фундаментов при соответствующем техникоэкономическом обосновании.

При расчете и конструировании цокольной части здания необходимо дополнительно учитывать температурные воздействия.

3.12.    В случае если отдельные фундаменты колонн каркасных зданий не могут воспринимать сдвигающие усилия от сейсмической нагрузки, их необходимо соединять с соседними фундаментами.

Для зданий повышенной этажности фундаменты рекомендуется устраивать в виде перекрестных лент или сплошной плиты.

3.13.    В фундаментах и стенах подвалов из крупных блоков должна быть обеспечена перевязка кладки на глубину не менее Уз высоты блока. Фундаментные блоки следует укладывать в виде непрерывной ленты.