УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ОСНОВАНИЙ ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ В г.АРХАНГЕЛЬСКЕ

„    СН    000-71

в -Г-»/

ГVQ    _t

j±!oiV/bb<u **>    Ж/Ээаиигл>и*с*т>

ijAЛ c&/o

f6 _ $4/иллис/9¥€?. ^

&ии*Л' кимс £tu<£4efuuк*** J

МОСКВА 1971

Государственный комитет но гражданскому строительству I архитектуре пре Госстрое СССР

УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ОСНОВАНИЙ ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ В г. АРХАНГЕЛЬСКЕ

СН 000-71

Утверждены Государственным комитетом по гражданскому строительству и архитектуре при Госстрое СССР

•_•    имя    1971    г.

Центр научно-технической информации по гражданскому строительству и архитектуре при Госстрое СССР

Москва-1971

УДК 624.15.001.2: [728.1+725](083.75)(470.И)

Указания по проектирование основание хилых и общественных здание, возводимых в г. Архангельске (СН 000-71), разработаны НИИ оснований и подземных сооружение Госстроя СССР

Редакторы: инженер Л.В, М и т к и н (ЦНТИ по гражданскому строительству и архитектуре), кандидаты технических наук А.С. Строганов, Б.В. Бахолдин, инженер В.И. Остров (НИИ оснований и подземных сооружений Госстроя СССР)

РАЗДЕЛ I

ОСОБЕННОСТИ НРОНСТИРОВАНИЯ ВСТВСТВШНЫХ ОСНОВАНИЙ

хилых и сецвстнвнных зданий

1.1.    Естественные основания хилых и общественных зданий в г. Архангельске надлежит проектировать согласно указаниям главы СНиП П-БЛ-62¹ "Основания аданий и сооружений. Нормы проектирования" с учетом особенностей, связанных с наличием в основаниях грунтов, обладащнх медленной (G>0,85; C^I.IO⁷ см^/год) уплотняемостью.

Примечание. Здесь принято обозначение коэффициента консолидации С у вместо 8    ,    как наиболее

распространенное в технической литературе.

1.2.    Несущая способность (устойчивость) оснований, содержащих в своем сложении глинистые грунты, в дополнение к требованиям п. 5.1 главы СНиП П-Б.1-62 (расчет по первому предельному состоянию) должна определяться при любом характере нагрузки с учетом нестабилхзжрованного состояния грунта во всех случаях, когда степень влажности этих грунтов G>0,85 и коэффициент консолидации C_v ^ I.I0⁷ gm^/год согласно

п. 16.2 главы СНиП П-И.4-62 "Плотины земляные насыпные. Нормы

Внесены НИИ    УТВЕР1ДВШ    Срок    введе-

основаннй и Государственным комитетом по грах- ния I июля подземных далекому строительству и архитектуре 1971 г. сооружений    при    Госстрое    СССР

проектирования" ж п.п. 3.9 ■ 4.6 главы СНлП П-Б.3-63 "Основания гидротехнических сооружений. Норш проектирования" и в соответствии с п. 5.33 СНжП П-Б.1-62¹.

1.3.    Нестабилжзжрованное состожжме, вознккащее в глинис-тых водонасыщенвых грунтах ( G > 0,85) в результате действия нагрузки от сооружения или его фундамента, характеризуется возникновением в порово! воде избыточного давления, вызванного уплотнением грунта, которое должно учитываться в развитии

п. 5.33 главы СНиП П-Б.1-62¹ и п.ц. 3.9 и 4.6 главы СНиП П-Б.3-62, формулой:

‘r=(a-U)tg<p+c,    (i.i)

где Т - касательное напряжение на площадке скольжения;

O’ - нормальное напряжение на той же площадке;

U - избыточное давление в поровой воде;

<р - расчетный угод внутреннего трения грунта;

С - расчетное удельное сцепление глинистого грунта.

1.4.    Расчетные значения характеристик прочности глинистого грунта ( ср,С ) необходимо определять на основании лабораторных испытаний грунта на срез в полностью стабилизированном состоянии в соответствии о ГОСТ 12248-66 "Грунты. Метод лабораторного определения сопротивления срезу песчаных и глинистых грунтов на срезных приборах в условиях завероенной консолидации" и требований п.5.4 главы СНиП П-Б.1-62¹.

1.5.    При определении расчетных значений характеристик прочности (п. 1.4) глинистых грунтов следует вводить как для

С, так и для tg<|> в соответствии с п.5.4 главы СНиП П-Б.1-62^х коэффициент условий работы для суглинков    ГП_t = 0,90; для

глин m_t = 0,75, и учитывающий понижение характеристик прочности грунта во времени по сравнению со стандартными величинами (п.1»4) при постоянно действутаих нагрузках от здания или сооружения, т.е. при основном сочетании нагрузок. При до-4

полнительном ш особом сочетают нагрузок (см. примечание к п. 5.3. главы СНжП П-Б.1-62*) коэффициент условий работы принимается равным m_t = I ввиду кратковременности действия нагрузок.

1.6.    Для определения характеристик прочности ( ^ и С) допускается пользоваться табл. 13 приложений главы СНяП П-Б.1-62³ только при предварительных расчетах с учетом коэффициента условий работы ГП_г , вводимого при определении как С, так и tgtf> ,

в соответствии с указаниями п. 1.5.

1.7.    Определение коэффициента консолидации C_v должно производиться опытным путем на основании обработки подучаемых при компрессионных испытаниях грунта экспериментальных зависимостей вертикальной деформации от времени в соответствии с указаниями раздела 3 "Методы расчета осадок, сроков консолидации и толщины песчаного слоя при огрузке торфяной залежи".

1.8.    Несущую способность однородных и неоднородных глинистых оснований, состоящих из слоя, залегающего непосредственно под подсжвой фундамента, обладающего медленной уплотня-емостью (п.1.2), и подстилающих водонасыщенных глинистых слоев ( G > 0,85) при отсутствии дренирующих слоев (песок, гравий) и устройств следует определять по методу "нулевого трения", по которому в силу полностью нестабилизнрованного состояния грунта ( U = СГ ), связанного с практическим полным отсутствием дренирования поровой воды, формула (I.I) принимает

Т-С,    (1.2)

т.е. силы трения от внешних нагрузок не реализуются, равны нулю.

Примечание. Предполагается, что грунты выле подошвы фундамента ж обратной засыпки пазух не являются дренирующими (глинистые грунты).

1.9.    Несущая способность однородного основания, удовлетворявшего требованиям п.1.8, и простирающегося ниже подошвы фундамента на глубину не менее 3/4 ширины фундамента при отсутствии более слабого подстилающего слоя (с более низким значением С для глинистых грунтов), определяется в общем случае наклонного действия сил на уровне подошвы ленточного фундамента по формуле:

С|-р-С(ТС-28-И + cos 28),    (1.3)

где q - нормальное давление под подошвой фундамента;

р - пригрузка, эквивалентная наименьшему заглублению фундамента со стороны подвала или технического подполья с учетом собственного веса пола;

С - расчетная величина удельного сцепления грунта;

8 - угол (в радианах) наклона к вертикали силы, действующей на уровне подошвы фундамента, горизонтальная составляющая которой направлена в сторону наименьшего заглубления фундамента.

Наклонное давление C^g под подошвой фундамента определяется через нормальное давление    по    формуле

При вертикальном действии нагрузки (    8 = 0) формула

(1.3) принимает вид

q-p-C(Tt-2) .    (1.5)

Приведенные формулы действительны при условии f >36 , где С - длина ленточного фундамента, а 6 - его ширина.

1.10.    При эксцентричном действии силы на уровне подошвы ленточного фундамента (п.1.9) рабочей шириной ленточного фундамента 6 следует считать удвоенное наименьшее расстояние точки приложения силы от грани фундамента.

I*XI• Несущую способность однородного основания, удовлетворяющего требованиям п.1.9, для круглых и квадратных фун-6

даментов ( 6 = d ) при вертикальной центральной нагрузке следует определять по формуле:

<^ = р-5,70с,    (1.6)

где - среднее давление под подошвой фундамента;

р - мтшмальная пригрузка, эквивалентная заглублению фундамента с учетом собственного веса пола.

При эксцентричном действии силы на уровне подошвы круглого фундамента его рабочий диаметр d следует принимать равным удвоенному минимальному расстоянию точки приложения силы от грани фундамента.

При эксцентричном действии силы на уровне подошвы квадратного фундамента его размеры принимаются равными удвоенным минимальным расстояниям точки приложения силы от соответствующих граней фундамента и его несущая способность в общем случае, когда рабочая ширина (' и длина С не будут равны, определяется в соответствии с п.1.12.

I.I2. Несущая способность однородного основания для прямоугольных фундаментов при центральной вертикальной нагрузке определяется по формуле

С| = р*|5,70-0,28(4-и-⁷* где р - минимальная пригрузка фундамента, эквивалентная заглублению с учетом собственного веса пола.

Формула (1.7) действительна в пределах

При эксцентричном действии силы на уровне подошвы Прямоугольного фундамента следует пользоваться приемом, изложенным в п.1.11.

Примечания: I. При наклонном действии силы на основания квадратных, круглых и прямоугольных фундаментов несущую способность следует определять приближенный способом (п.1.15), пренебрегая собственным весом и внутрен-

7

ним трением (U = сг ), поскольку в рассматриваемых случаях (п.п.1.8-1.12) основания находятся в полностью нестаби-лизированном состоянии.

2.    В случае фундаментов больших размеров типа

сплошных железобетонных плит рекомендуется учитывать собственный вес грунтов оснований и расчет вести приближенным способом (п.1.15), полагая, что основания находятся в полностью нестабилизированном состоянии ( U =    ),    т.е. трение от внешних

нагрузок не реализуется, а от собственного веса грунтов полностью сохраняется.

3.    Для предварительных расчетов размеров фундаментов, основанием которых служат глинистые водонасыщенные грунты ( G > 0,85) содержащие слои с медленной уплотняемостью (п.1.2) на глубине, не превышающей 3/4 ширины фундамента, рекомендуется пользоваться указаниями п.л.I.8-1.12 при средневзвешенных значениях сцепления.

I.13. При наличии в однородном и неоднородном основаниях дренирующего слоя, а также дренирующей подушки под подошвой фундамента следует учитывать нестабилизировакное состояние основания, содержащего слои, обладающие медленной уплотняемостью (п.1.2), а также другие глинистые слои ( G^0,85) путем определения избыточного давления в поровой воде, пользуясь, как правило, одномерной задачей теории консолидации грунта с учетом сроков возведения сооружения и с учетом фильтрации поровой воды в сторону дренирующего подстилающего слоя, а при наличии песчаной подушки под фундаментом - также в сторону подошвы этой подушки.

Примечание. Учет дренирующего действия слоя допускается только в том случае, если этот слой не представляет собой замкнутую линзу. Учет дренирующего действия подушки под подошвой фундамента допускается, если обратная засыпка па-

8

зух произведена дренирующим грунтом или грунт выше подошвы песчаной подушки является дренирующим.

I.I4. Расчет избыточного давления в поровой воде однородного основания при наличии песчаной подушки под фундаментом и дренирующего слоя должен производиться по формулам, предусматривающим возрастание вертикальной составляющей нагрузки на основание по линейному закону

(1.8)

до некоторого заданного из условий производства работ времени t , после которого нагрузка на основание сохраняет постоянное значение

q=at.    (1.9)

Указанные формулы для относительного избыточного давле-

пия 44 имеют вид:

at

при Т 4 T_v

(1.10)

Н_ J_ 1 Z.I,__Z')_ 16 "v- 1 __sin (Z)_х

at Т,\Н\ 2Н) W.olibli)⁵ 2    \Н/

(T,-t_v)]-exp[-<2n^2lT.]J

где 2H - толщина слоя от подошвы песчаной подушки

кровли дренирующего слоя;

C_v - коэффициент консолидации при вертикальном дре

нировании;