Купить СНиП II-Б.5-67 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее
Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"
Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.
Нормы распространяются на проектирование свайных фундаментов зданий и сооружений
1. Общие положения
2. Типы свай и область их применения
3. Требования к изысканиям
4. Основные указания по расчету
5. Расчет свай и свай-оболочек по первому предельному состоянию
6. Определение несущей способности свай и свай-оболочек по результатам полевых исследований
7. Расчет свай, свайных фундаментов и их оснований по второму предельному состоянию (по деформациям)
8. Расчет забивных железобетонных свай и свай-оболочек по третьему предельному состоянию
9. Проектирование свайных фундаментов
Дата введения | 01.04.1968 |
---|---|
Добавлен в базу | 01.09.2013 |
Завершение срока действия | 01.01.1979 |
Актуализация | 01.01.2021 |
29.07.1967 | Утвержден | Госстрой СССР (Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства) | 144 |
---|---|---|---|
Разработан | ГПИ Фундаментпроект Минмонтажспецстроя СССР | ||
Разработан | ЦНИИС Министерства транспортного строительства СССР | ||
Разработан | НИИ оснований и подземных сооружений | ||
Издан | Издательство литературы по строительству | 1968 г. |
Чтобы бесплатно скачать этот документ в формате PDF, поддержите наш сайт и нажмите кнопку:
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)
Часть II, раздел Б
Глава 5
НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
3(х~осиеи сн«лй ~
С ill- 1919г. ем-
5с- г /У-Л, 1999о.
Москва — 1968
Издание официальное
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)
Часть II, раздел Б
Глава 5
СНиП И-Б.5-67
~ е /549
V /£ Утверждены
1 г 1У ту-, б /yJ/yfy дарственным комитетом Совета Министров СССР
Л'/^/ /ШГ'С
¥ /Э^Г7 с /Ч~!Г
#W*.o.£T-^C
по делам строительства 29 июля 1967 г.
ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ Москва — 1968
5.6, Несущая способность сваи и сваи-оболочки в г, работающих на выдергивание, определяется по формуле Pu = kmu2f*t (6) где k, ц, fH£ и U — значения те же, что и в формуле (5); m — коэффициент условий работы, принимаемый для свай, забиваемых в грунт на глубину менее 4 м, т=0,6, то же, на глубину 4 м и более гм=0,8 м\ Примечание. Растяжение в сваях и сваях-оболочках фундаментов опор мостов и гидротехнических сооружений допускается учитывать только для случаев действия дополнительных и особых сочетаний нагрузок. Набивные сваи и сваи-оболочки, погружаемые с выемкой грунта5.7. Несущая способность Р в т набивной сваи с уширенной пятой и без уширения, а также сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта, работающих на осевую сжимающую нагрузку, определяется по формуле P = km (RHF+ u2mffl Q , (7) где k и m — обозначения те же, что и в формуле (5), причем & = 0,7 и m= 1; R* — нормативное сопротивление грунта под нижним концом сваи-оболочки и набивной сваи в т/м2, принимаемое по указаниям пп. 5.8 и 5.9 настоящих Норм, а для набивной частотрамбованной — по табл. 1 настоящих Норм; F — площадь опирания сваи или сваи-оболочки в м2, принимаемая равной: для набивных свай без уширения — площади поперечного сечения сваи; для набивных свай с уширением — площади поперечного сечения уширения в месте наибольшего его диаметра; для свай-оболочек, заполненных бетоном, — площади поперечного сечения оболочки брутто; для свай-оболочек с грунтовым ядром без заполнения полости бетоном — площади поперечного сечения нетто; и — периметр в м, принимаемый по диаметру скважины, обсадной трубы или сваи-оболочки; mf —коэффициент условий работы сваи и сваи-оболочки, зависящий от способа образования скважины и ствола сваи, принимаемый по табл 4 или по опытным данным; —нормативное сопротивление грунта |
— 11
на боковой поверхности ствола в т/ж2, принимаемое по табл. 2. Сопротивление грунта по боковой поверхности сваи с уширенной пятой учитывается только на участке от верха сваи до места пересечения ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве образующей линию, касающуюся границы уширения под углом ф/4 к оси сваи, гдеф — среднеарифметическое значение угла внутреннего трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса; I1 — толщина £-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью ствола, в ж. |
5.8. Нормативное сопротивление RH в т/м* грунта под нижним концом набивной сваи с уширенной пятой и без уширения и сваи-оболочки, погруженной с выемкой грунта из полости с последующим заполнением полости бетоном принимается: а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнением и песчаных грунтов в случае набивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, по формуле (8), а в случае сваи-оболочкщ погруженной с сохранением ненарушенного ядра из указанных грунтов на высоту не менее 2 ж, по формуле (9) Я" = 0,65(3 {ydAl+ay.hBl); (8) R"=P(\dAl а\\ h В'к ), (9) где а, р, Л°,и ££ — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 5 в зависи-мости от значения нормативного угла внутреннего трения фн грунта основания; у — объемный вес грунта в г/ж3 в основании набивной сваи или сваи-оболочки с учетом взвешивания в воде; Yi — приведенный объемный вес грунтов в г/ж3, расположенных выше нижнего конца набивной сваи или сваи-оболоч-ки; Таблица 5
|
d — диаметр в м набивной сваи, ушире-ния (для сваи с уширенной пятой) или сваи-оболочки; h — глубина заложения в м нижнего конца набивной сваи или уширенной пяты и сваи-оболочки, отсчитываемая от природного рельефа или планировочной отметки (при планировке срезкой), а для опор мостов — от дна водоема с учетом размыва; б) для глинистых грунтов в случае набивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой с частичным или полным удалением грунтового ядра в фундаментах зданий и сооружений (кроме мостов) —по табл. 6, а для мостов — по формуле (12) главы СНиП Н-Б.1-62, принимая характеристики грунтов по данным изысканий. Таблица б Нормативное сопротивление глинистых грунтов «под нижним концом набивных свай и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполнением полости бетоном Рн в т/м2 |
Винтовые сваи5.10. Несущая способность Р в т винтовой сваи диаметром лопасти D< 1,2 м и длиной L < 10 работающей на осевую сжимающую или выдергивающую нагрузку, определяется по формуле (10), а при размерах лопасти D> >1,2 м или длины сваиL> 10 м — поданным испытаний винтовой сваи статической нагрузкой. Р = km [(Лсн + Byh) F + Г и (L — D)]. (10) где k — коэффициент однородности грунта, равный 0,6; пг — коэффициент условий работы, зависящий от вида нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий, определяемый по табл. 7; А и В — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 8 в зависимости от нормативного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне <рн (где под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти слой грунта толщиной, равной D); сц —нормативное удельное сцепление глинистого или параметр линейности песчаного грунта в рабочей зоне в т/м2\
5.9. Нормативное сопротивление i?1 в т/м2 грунтов под концом не заполняемых бетоном свай-оболочек с грунтовым ядром, оставляемым на последнем этапе погружения без подмыва на высоту не менее двух диаметров (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имеющего те же характеристики, что и грунт, принятый за основание концов сваи-оболочки), принимается по табл. 1 с коэффициентом условий работы, учитывающим способ погружения, в соответствии с п. 3 табл. 3, причем сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто. |
Y— приведенный объемный вес грунтов (с учетом взвешивания водой), залегающих выше отметки лопасти сваи в г/л*3;
,(П) Л —глубина залегания лопасти сваи от природного рельефа, а при планировке территории срезкой — от планировочной отметки в м; F — проекция площади лопасти, считая по наружному диаметру в м2 при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку, и проекция рабочей площади лопасти, т. е. за вычетом площади сечения ствола в л*2, при работе винтовой сваи на выдергивающую нагрузку; fн — нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности винтовой сваи, принимаемое по табл. 2 (приведенное значение для всех слоев в пределах погружения сваи); и — периметр ствола сваи в м; L — длина ствола сваи, погруженной в грунт, в м; D — диаметр лопасти сваи в м. |
6.2. Несущая способность забивных свай в т по данным их забивки определяется по формуле Q + 0,2<?Q+я где k, т — обозначения и их величины те же, что и в формуле (5); F — площадь поперечного сечения сваи нетто в м2; п — коэффициент, зависящий от материалов сваи и способа забивки; для железобетонных свай квадратного сечения сплошных и с круглой полостью, а также для свай полых круглого сечения с наконечником, при забивке их с наголовником, этот коэффициент принимается равным /г = 150 т/м2; для деревянных свай, забиваемых без наголовника, п= 100 т/м2; Q — вес ударной части молота в г; q — вес сваи и наголовника в г без учета коэффициента перегрузки (для молотов дизельных и двойного действия добавляется и вес стационарной части молота); е — отказ, погружение сваи от одного удара в см; Н — расчетная высота падения ударной части молота в см, определяемая по табл. 9.
6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СВАЙ И СВАЙ-ОБОЛОЧЕК ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ПОЛЕВЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ 6.1*. Несущая способность забивной сваи в г после определения ее по результатам испытаний динамической или статической нагрузкой, а также по данным зондирования (см. п. 6.4) должна быть проверена расчетом по условию сопротивления материала сваи в соответствии с нормами проектирования бетонных, железобетонных (глава СНиП П-В. 1-62) и деревянных (глава СНиП II-B.4-62) конструкций. |
Динамические испытания необходимо проводить: для свай, забитых в песчаные грунты,— по истечении не менее 3 суток, а для свай, забитых в глинистые грунты, — по истечении не менее 6 суток с момента окончания их забивки. 6.3. Несущая способность сваи или сваи-оболочки по результатам испытаний сжимающей статической нагрузкой определяется по формуле Р — kmPu, (12) где k и т — обозначения те же, что и в формуле (5), причем & = 0,8, m=l; Р' — нормативное сопротивление сваи или сваи-оболочки в г, которое определяют по графикам зависимости осадки сваи или сваи-оболочки от нагрузки. Для зданий и сооружений (кроме мостов) за нормативное сопротивление сваи или сваи-оболочки Ря в формуле (12) следует принимать нагрузку, под воздействием которой испытываемая свая или свая-оболочка получит осадку А, равную А = £Snp,cp, (13) здесь Snp.Cp — предельная величина средней осадки фундамента проектируемого здания или сооружения, учитываемая в проекте или принимаемая по табл. 11 главы СНиП П-Б.1-62 «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования»; £ — коэффициент перехода от предельной величины средней осадки фундамента здания или сооружения Snp.cp, учитываемой в проекте от длительной нагрузки, к осадке сваи, полученной при статических испытаниях свай или свай-оболочек с условным затуханием осадки. Для случая испытаний, выполненных с условным затуханием осадки, равным 0,1 мм за 2 ч, величина коэффициента £ принимается равной £=0,1. Величину коэффициента £ допускается уточнять по данным долговременных испытаний и по результатам наблюдений за осадками зданий, построенных на свайных фундаментах в аналогичных условиях. Статическое испытание свай и свай-оболочек должно быть доведено до нагрузки, при которой осадка достигнет 20 мм и более — для свайных фундаментов зданий, перечисленных в пп. 1—4 и 6 табл. 11 главы СНиП П-Б.1-62, и не менее 40 мм — для сооружений, перечисленных в п. 5 той же табл. 11. |
Если сваи или сваи-оболочки опираются на крупнообломочные грунты или на крупные и средней крупности плотные пески, а также на глинистые грунты твердой консистенции, то статические испытания могут быть прекращены при осадках менее 20 мм при условии, что максимальная нагрузка Рмакс при испытании будет не менее 1,5 Р [где Р — несущая способность сваи или сваи-оболочки, подсчитанная по формулам (3), (5), (6), (7) и (10) настоящих Норм]. Если при максимальной нагрузке, равной или больше 1,5 Р осадка сваи или сваи-оболочки А окажется менее величины, определяемой по формуле (13), то в этом случае за нормативное сопротивление сваи или сваи-оболочки Рн в формуле (12) принимается полученная при испытании максимальная нагрузка. Для мостов за нормативное сопротивление сваи или сваи-оболочки Рн в формуле (12) принимается: а) нагрузка на одну ступень меньше соответствующей нагрузки, при которой приращение осадки за одну ступень загружения (при общей величине осадки более 40 мм) превышает в 5 раз и более приращение осадки, полученное за предшествующую ступень загружения; б) нагрузка, вызывающая осадку, не затухающую в течение одних суток и более при общей величине более 40 мм. Ступень загружения назначается равной в пределах 7ю -н -5- Vis величины предполагаемого нормативного сопротивления сваи или сваи-оболочки Рч. Примечание. Указания, изложенные в п. 6.3, не относятся к сваям-оболочкам диаметром более 1,5 м и набивным сваям с уширенной пятой диаметром также более 1,5 №.. Несущая способность таких свай-оболочек и набивных свай по результатам испытания их сжимающей статической нагрузкой определяется по индивидуальной методике. 6.4. Для вычислений несущей способности свай Р в т по формуле (5) с использованием результатов полевых исследований грунтов путем статического зондирования нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности сваи /н в т/м2 принимается равным сопротивлению грунта на боковой поверхности зонда, полученному из опыта, а нормативное сопротивление грунта под сваей Rн в т/м2 определяется по формуле (14) R* = 0,5^, (14) где q — среднее значение сопротивления грунта в т/м2 прониканию наконечника зонда. |
полученное из опыта на участке, расположенном в пределах одного d выше и 4d ниже отметки острия проектируемой сваи (где d — диаметр круглого или сторона квадратного, или большая сторона прямоугольного сечения сваи в м)\ при q> >2000 т/м2 следует принимать #н — = 1000 т/м2. Примечание. Статическое зондирование заключается в погружении зонда в грунт с постоянной скоростью MjMtm при одновременной фиксации сопро тивлении грунта на боковой поверхности зонда и под его наконечником, имеющим диаметр ^ = 3,6 см и угол при вершине 60°. 6.5. Несущая способность Р в т винтовой сваи по результатам зондирования определяется по формуле P=km.\RnF+fHu(L-D)], (15) где k — коэффициент однородности грунта, равный 0,7; m — коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 7; RH—нормативное сопротивление грунта в т/м2 над или под лопастью сваи в зависимости от характера работы сваи (вдавливания или выдергивания), равное |
fи — нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола сваи (приведенное значение для всех слоев в пределах погружения сваи) в т/м2, принимаемое в соответствии с п. 5.4; w, L, D — значения те же, что и в формуле (10). 6.6. Несущая способность Р в т сваи или сваи-оболочки по данным их погружения при помощи вибропогружателя со скоростью 2— 10 см)мин может быть приближенно определена по формуле Р — Xkm С 'f ^ +Q), \ «О ^об / где к— коэффициент, учитывающий влияние вибропогружения на свойства грунта и определяемый по данным статических испытаний; при отсутствии таких данных для ориентировочной оценки несущей способности допускается принимать значения к по табл. 11. Таблица 11 (17)
ян = РЧ (16)(У — коэффициент, принимаемый по табл. 10; q — среднее значение сопротивления прониканию наконечника в рабочей зоне, принимаемой равной диаметру лопасти; F — рабочая площадь лопасти винтовой сваи в м2;
кит — обозначения и их величины те же, что и в формуле (5); ЛГв.п — мощность, расходуемая электродвигателем на колебания сваи и ее погружение, в КвТ\ Aq — фактическая амплитуда колебаний свай в см, принимаемая равной половине полного размаха колебаний на последней минуте погружения, измеренная при погружении свай; поб —число оборотов эксцентриков вибратора в 1 мин\ Q — суммарный вес сваи, наголовника и вибропогружателя в г. |
7. РАСЧЕТ СВАИ, СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ И ИХ ОСНОВАНИИ ПО ВТОРОМУ ПРЕДЕЛЬНОМУ СОСТОЯНИЮ (ПО ДЕФОРМАЦИЯМ) 7.1. Расчет свайного фундамента из висячих свай и его основания по второму предельному состоянию (по деформациям, т. е. осадкам) производится как для условного фундамента на естественном основании в соответствии с требованиями главы СНиП П-Б.1-62 «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования». Границы условного фундамента (рис. 1) определяются следующим образом: снизу — плокостью АБ, проходящей через концы свай или свай-оболочек;
fl Г В г А Б А В с боков — вертикальными плоскостями АВ и БГ, отстоящими от граней ростверка на рас- фН * стоянии I tgI|P , а при наличии наклонных свай — проходящими через нижние концы этих свай; сверху — поверхностью планировки грунта ВГ, где ф"р — средневзвешенное нормативное значение угла внутреннего трения грунта, определяемое по формуле
Н ср Ф фГ h + Фг h -----1п I <р^; ф” — нормативное значение углов внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоев грунта толщиной соответственно /ь 1ц,..., 1п; I — глубина погружения свай в грунт, считая от подошвы ростверка, равная 1= = h + k + — + В собственный вес условного фундамента при определении его осадки включается вес |
свай и ростверка, а также вес грунта в объеме условного фундамента. Полученные по расчету величины деформаций (осадок) свайного фундамента и его основания не должны превышать предельно допустимых значений согласно формуле (2) настоящих Норм. 7.2. Расчет свайных фундаментов из свай и свай-оболочек, работающих как стойки, по осадкам не производится. Величина возможной осадки такого фундамента принимается равной осадке свай или свай-оболочек при испытании их статической нагрузкой. Необходимость таких испытаний определяется проектной организацией. 7.3. Расчет винтовой сваи, работающей на осевую выдергивающую или вдавливающую нагрузку по второму предельному состоянию (по деформациям), сводится к ограничению нормативной величины выдергивающей нагрузки JV" в т, действующей на сваю от сооружения, определяемой по формуле NH<rmPf', (19) где г — коэффициент, зависящий от отношения S/D и определяемый по графику рис. 2; S — допустимое осевое перемещение сваи в м\ D — диаметр лопасти винтовой сваи в ж; m — коэффициент условий работы винтовой сваи, принимаемый по табл. 7; Р" — нормативное сопротивление винтовой сваи в т осевой выдергивающей или |
вдавливающей нагрузке, определяемое по формуле Рн=4-, (20)km где Р, k, т — значения и величины те же, что и в формуле (10). 7.4. Расчет сваи, заделанной в ростверк и работающей на горизонтальную нагрузку, по второму предельному состоянию (по деформациям-перемещениям) сводится к ограничению нормативной величины горизонтальной нагрузки Nн в г, действующей на сваю от сооружения на уровне подошвы свайного ростверка и определяемой по формуле Л/Н<РГН, (21) |
где Р? —нормативное сопротивление верти* кальной забивной сваи горизонтальной нагрузке в г, соответствующее величине горизонтального перемещения головы сваи Дг, устанавливаемой в задании на проектирование. При Дг = 1 см значение Рн, приложенной в уровне поверхности земли для забивных или вибропогру-женных свай (при отсутствии опытных данных), принимается по табл. 12; при Дг <1 см значение Р* определяется интерполяцией между значением PJS соответствующим Дг = 1 см (по табл. 12) и значением Рт =0, соответствующим Дг = = 0; при Дг>1 см значение Р“ определяется по результатам испытаний свай горизонтальной статической нагрузкой. Таблица 12 |
В случае если действующие на сваи горизонтальные силы превышают величину Pf, при вертикальном расположении свай в фундаменте следует увеличить их сечение или количество, а при невозможности предусмотреть погружение свай с наклоном в сторону действующей горизонтальной силы или козловое расположение свай, т. е. предусмотреть погружение их с наклоном в двух противоположных направлениях (см. п. 9.3). |
8. РАСЧЕТ ЗАБИВНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СВАИ И СВАЙ-ОБОЛОЧЕК ПО ТРЕТЬЕМУ ПРЕДЕЛЬНОМУ СОСТОЯНИЮ 8.1. Расчет железобетонных забивных свай и свай-оболочек по третьему предельному состоянию (по трещиностойкости) производится в соответствии с требованиями главы СНиП
|
П-В.1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования»: N п <Р, (22) а) для железобетонных предварительно напряженных свай и свай-оболочек — по образованию трещин. В этом случае появление трещин не допускается; б) для железобетонных свай и свай-оболочек без предварительного напряжения — по раскрытию трещин. При этом допускаемая ширина раскрытия трещин не должна превышать 0,3 мм. 9. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ 9.1. Свайные фундаменты в зависимости от размещения свай и свай-оболочек в плане могут быть в виде: а) одиночных свай — под отдельно стоящие опоры; б) лент — под стены зданий и сооружений при передаче на фундамент распределенных по длине нагрузок с расположением свай в один, два и более рядов; в) кустов — под колонны и столбы с расположением свай в плане на участке квадратной, прямоугольной, трапецеидальной и другой формы; г) свайного поля — под тяжелые сооружения со сравнительно небольшими габаритами в плане и распределенными по всей площади нагрузками с расположением свай под всем зданием или сооружением (дымовые трубы, доменные печи, силосы и др.). 9.2. Размещение свай в кусте внецентренно нагруженного фундамента производится таким образом, чтобы равнодействующая постоянных нагрузок, действующих на свайный фундамент, проходила возможно ближе к центру тяжести плана свай в плоскости их нижних концов. 9.3. В вависимости от величин и направления нагрузок применяются: вертикальные сваи — для восприятия вертикальных нагрузок и моментов, а также горизонтальных нагрузок, не превышающих значений, ограничиваемых формулой (21); наклонные и козловые сваи — то же, при значениях горизонтальных нагрузок, превышающих величины, ограничиваемые формулой (21). 9.4. Расстояние между осями вертикальных или наклонных висячих свай в плоскости их нижних концов должно быть не менее 3 d (где d — значение то же, что и в табл. 12). |
Расстояние в свету между сваями-оболочками должно быть не менее 1 м. 9.5. Нагрузка на сваю Рф для фундаментов с вертикальными сваями определяется по формуле Мху Мух где N, Мх, Му —соответственно расчетная сжимающая сила в т и расчетные моменты в тм относительно главных центральных осей хну плана свай в плоскости подошвы свайного ростверка; п — число свай в свайном фундаменте; х„ у, — расстояния в л от главных осей до оси каждой сваи; х, у— расстояния в л от главных осей до оси каждой сваи, для которой вычисляется нормальная нагрузка; Р — несущая способность сваи в т, определяемая по указаниям пп. 5.2—5.10. Примечание. При кратковременно действующих нагрузках (краны и др.) допускается перегрузка крайних свай фундамента в размере до 20% их несущей способности. 9.6. Горизонтальную нагрузку разрешается принимать равномерно распределенной на все сваи фундамента. 9.7. Проверка устойчивости свайного фундамента и его основания по формуле (1) должна производиться согласно указаниям пп. 5.31—5.33 главы СНиП П-Б.1-62 «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования» с учетом дополнительных горизонтальных реакций от свай, приложенных к сдвигаемой части грунта. 9.8. Выбор длины свай и свай-оболочек производится в зависимости от грунтовых условий строительной площадки. Нижние концы свай и свай-оболочек, как правило, надлежит заглублять в малосжимаемые грунты, прорезая более слабые напластования грунтов; при этом заглубление свай и свай-оболочек в грунты, принятые за основание под их нижние концы, должно быть не менее: в крупнообломочные грунты, гравелистые, крупные и средней крупности песчаные грунты, а также глинистые грунты с консистенцией В <0,1 0,5 м в прочие виды нескальных грунтов 1,0 ж 9.9. Проектом должны быть предусмотрены контрольные динамические испытания забивных свай в соответствии с указаниями главы СНиП Ш-Б.6-62 «Фундаменты и опоры из |
свай и оболочек. Шпунтовые ограждения. Правила производства и приемки работ», а если это необходимо, то по усмотрению проектной организации и контрольные статические испытания свай и свай-оболочек. 9.10. Глубина заложения подошвы ростверка должна назначаться в зависимости от конструктивных решений нулевого цикла и |
проекта планировки (наличия подвала, технического подполья, планировка срезкой или подсыпкой), а также высоты ростверка, определяемой расчетом. При строительстве на пучинистых грунтах необходимо предусмотреть меры, предотвращающие влияние пучения грунта на ростверк. |
Глава СНиП П-Б.5-67 «Свайные фундаменты. Нормы проектирования» разработана на основе и в развитие главы СНиП II-A.10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».
С вводом в действие главы СНиП П-Б.5-67 с 1 апреля 1968 г. утрачивает силу глава СНиП П-Б.5-62 «Свайные фундаменты из забивных свай. Нормы проектирования» и «Временные указания по проектированию и устройству свайных фундаментов из коротких забивных свай» (СН 216-62).
Глава СНиП П-Б.5-67 разработана НИИ оснований и подземных сооружений Госстроя СССР и институтами Фунда-ментпроект Министерства монтажных и специальных строительных работ СССР и ЦНИИС Министерства транспортного строительства.
Редакторы — инж. Л. Е. Темкин (Госстрой СССР)» канд. техн. наук Б. В. Бахолдин ((НИИ оснований и подземных сооружений Госстроя СССР), инж. А. А. Ободовский (ГПИ Фундаментпроект Минмонтажспецстроя СССР), канд. техн. наук А. А. Луга (ЦНИИС Минтрансстроя)
3—2—4
Плав IV кв. 67 г- Jfe Vs
Стр.
1. Общие положения . 3
2. Типы свай и область их применения................ 3
3. Требования к изысканиям . . . . ................ 5
4. Основные указания по расчету .......... 6
5. Расчет свай и свай-оболо к по первому предельному состоянию..... 7
6. Определение несущей способности свай и свай-оболочек по результатам полевых исследований........... 13
7. Расчет свай, свайных фундаментов и их оснований по второму предельному
состоянию (по деформациям) . . . . .............. 16
8. Расчет забивных железобетонных свай и свай-оболочек по третьему предельному состоянию..... 17
9. Проектирование свайных фундаментов........ 18
Госстрой СССР СНиП П-Б.5-67 СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ. НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
♦ * *
Стройиздат Москва, K-3L Кузнецкий мост, д. 9
* * •
Редактор издательства Л. А. Савранская Технический редактор А. А. Михеева Корректор А. Н. Пономарева
Сдано в набор 19/IX 1967 г. Подписано к печати 22/XI1 1967 г. Бумага 84X108!/16—д. л. 0,62$
^ум. л. 2,1 уел. печ. л. (2,11 уч.-изд. л.). Тираж 65ООО экз. Иэд. № XIIЛ168. Зак. № 1410. Цена 11коп.
Владимирская типография Главполиграфпрома Комитета по печати при Совете Министров СССР Гор. Владимир, ул. Победы, д. 18-6
Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР) 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ1.1. Настоящие нормы распространяются на проектирование свайных фундаментов зданий и сооружений. Примечания: 1. Свайные фундаменты специальных сооружений следует проектировать с учетом дополнительных требований, вытекающих из специфических особенностей таких сооружений. 2. Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах, следует проектировать в соответствии с требованиями главы СНиП Н-Б.6-66 «Основания и фундаменты зданий и сооружений на вечномерзлых грунтах. Нормы проектирования». 3. Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых в сейсмических районах, на просадочных и набухающих грунтах, на подрабатываемых территориях, на геологически неустойчивых площадках (на которых имеются или могут возникнуть оползни, карсты) и в других особых условиях, следует проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых к строительству зданий и сооружений в указанных условиях. 4. К забивным относятся сваи, погружаемые в грунт с помощью молотов и вибропогружателей. 5. Настоящие нормы не распространяются на- проектирование свайных фундаментов со сваями, погружаемыми вдавливанием в заранее пробуренные скважины. 1.2. Выбор вида фундамента (свайного или обычного на естественном основании), а также типа свайного фундамента должен производиться по результатам технико-экономического сравнения различных вариантов фундаментов. 1.3. При проектировании свайных фундаментов, кроме норм настоящей главы СНиП, следует руководствоваться требованиями главы СНиП П-А. 11-62 «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования» и «Техническйми правилами по экономному расходованию металла,, леса и цемента и по рациональной области применения сборных железобетонных и металлических конструкций в строительст |
ве» (ТП 101-65), а в необходимых случаях также главами СНиП Н-Б.1-62 «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования», П-В. 1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования», II-B.4-62 «Деревянные конструкции. Нормы проектирования», П-Д.7-62 «Мосты и трубы. Нормы проектирования», П-И. 1 -62 «Г идро-технические сооружения речные. Основные положения проектирования» и П-И.2-62 «Гидротехнические сооружения морские. Основные положения проектирования», а также Государственными стандартами или техническими условиями на конструкции свай. 1.4. Проектирование свайных фундаментов следует вести на основе данных инженерно-геологических и гидрогеологических изысканий и исследований строительной площадки, выполняемых в соответствии с требованиями действующих нормативных документов и раздела 3 настоящих Норм, с учетом местного опыта строительства и особенностей проектируемого здания или сооружения. 2. ТИПЫ СВАЙ И ОБЛАСТЬ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ2.1. В настоящих Нормах рассматриваются следующие типы свай: а) сваи забивные железобетонные и деревянные; б) сваи набивные бетонные и железобетонные; в) сваи-оболочки железобетонные; г) сваи винтовые со стальным или железобетонным стволом. 2.2. Сваи в зависимости от свойств грунтов, залегающих под нижними концами, подразделяются на сваи-стойки и висячие сваи.
Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 29 июля 1967 г. Внесены Научно-исследовательским институтом оснований и подземных сооружений Госстроя СССР Срок введения 1 апреля 1968 г. 2—14J0 |
К сваям-стойкам относятся сваи и сваи-оболочки, которые передают нагрузку нижним концом на практически несжимаемые грунты. Силы трения грунта о боковую поверхность свай-стоек в расчетах их несущей способности не учитываются. К висячим сваям относятся сваи и сваи-оболочки, погруженные в сжимаемые грунты. Висячие сваи передают нагрузку на грунт боковой поверхностью и нижним концом. 2.3. Забивные железобетонные сваи и сваи-оболочки разделяются: а) по способу армирования — с ненапря-гаемой продольной арматурой и предварительно напряженные со стержневой, проволочной или прядевой продольной арматурой; б) по форме поперечного сечения — на сваи квадратные, прямоугольные, квадратные с круглой полостью и полые круглые диаметром до 800 мм и сваи-оболочки диаметром более 800 мм\ в) по длине — на цельные и составные (из отдельных секций); г) по конструкции нижнего конца полых свай — на сваи с закрытым, с открытым нижним концом и с камуфлетной пятой. Примечание. Забивные сваи с камуфлетной пятой .изготавливаются 'путем забивки полых круглых свай, оборудованных в нижней части стальным полым наконечником с закрытым концом, с последующим заполнением полости сваи и наконечника бетоном и устройством с помощью взрыва уширенной пяты (камуфлета) в пределах наконечника. 2.4. Забивные деревянные сваи разделяются на:а) цельные, изготовляемые из одного бревна; б) срощенные по длине; в) пакетные, сплоченные из нескольких цельных или срощенных по длине бревен или брусьев. 2.5. Набивные сваи по способу изготовления разделяются на:а) набивные частотрамбованные, изготовляемые путем предварительной забивки инвентарных труб с башмаком, оставляемым в грунте, с последующим заполнением этих труб бетонной смесью и ее трамбованием; б) буронабивные, изготовляемые с предварительным бурением скважин под глинистым раствором или бурением скважин до 600 мм сухим способом (в необходимых случаях с обсадкой) с последующей установкой в них инвентарных бетоноподающих труб, извлекаемых по мере укладки бетонной смеси в скважину; |
в) буронабивные с уширенной пятой, изготовляемые в соответствии с указаниями подпункта «б» с устройством в нижней части ствола уширения, образуемого путем разбуривания скважины специальным механизмом. 2.6. Область применения свай различных типов: а) забивные железобетонные сваи и сваи-оболочки можно применять в любых грунтах, позволяющих производить забивку и вибропогружение; б) забивные сваи с камуфлетной пятой можно применять в условиях, оговоренных в подпункте «а», при опирании камуфлетного уширения на мало сжимаемые грунты, за исключением скальных и крупнообломочных; в) забивные деревянные сваи для постоянных сооружений допускается применять при условии заложения голов свай ниже наиниз-шего уровня грунтовых вод в период строительства и эксплуатации; г) набивные частотрамбованные сваи можно применять в любых грунтах, допускающих забивку инвентарной трубы с башмаком, оставляемым в грунте, за исключением глинистых текучей консистенции, торфов и илов; д) буронабивные сваи можно применять во всех грунтах, за исключением глинистых текучей консистенции, торфов и илов; кроме того, их рекомендуется применять при наличии вблизи строящихся объектов зданий или сооружений, для которых опасны вибрации и сотрясения, возникающие при производстве свайных работ со сваями других типов; е) буронабивные сваи с уширенной пятой можно применять в условиях, указанных в подпункте «д» с опиранием уширенной части сваи на малосжимаемые грунты; ж) винтовые сваи рекомендуется применять преимущественно для сооружений, фундаменты которых подвержены выдергивающим нагрузкам, при любых грунтах, допускающих завинчивание, за исключением глинистых текучей консистенции, а также илах и заторфованных грунтах. Примечание. При проектировании свайных фундаментов с применением камуфлетных свай следует предусматривать строгое соблюдение требований техники безопасности при производстве взрывных работ, в том числе и требования по соблюдению расстояний от существующих зданий и сооружений до места взрыва. 2.7. Железобетонные и бетонные сван должны изготавливаться из бетона проектной марки по прочности на сжатие не ниже устанавливаемых государственными стандартами |
или техническими условиями на сваи; при этом во всех случаях проектная марка бетона для бетонных свай, а также железобетонных и свай-оболочек без предварительного напряжения должна быть не ниже 200 и для предварительно напряженных железобетонных свай и свай-оболочек — не ниже 300. 2.8. Железобетонные ростверки свайных фундаментов должны изготавливаться из бетона проектной марки по прочности на сжатие не ниже: а) для мостов и гидротехнических сооружений: сборные.......300 монолитные......200 б) для зданий и сооружений, кроме указанных в подпункте «а»: сборные.......200 монолитные..... 150 Бетон для замоноличивания стаканов сборных ростверков под колонны, а также для оголовков свай при сборных ленточных ростверках следует предусматривать в соответствии с требованиями главы СНиП П-В. 1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» к бетону для заделки стыков сборных конструкций, но не ниже проектной марки 150. 2.9. Проектная марка бетона по морозостойкости для изготовления железобетонных свай и свай-оболочек, бетонных свай и ростверков должна назначаться в соответствии с требованиями нормативных документов по проектированию данного вида сооружений, а также требованиями государственных стандартов или технических условий на сваи и свайные ростверки, но не ниже Мрз50. 2.10. При наличии агрессивных грунтовых вод или при возможности попадания в грунт агрессивных производственных вод следует предусматривать мероприятия по антикоррозионной защите железобетонных и бетонных элементов свайных фундаментов (свай, свай-оболочек и ростверков) в соответствии с требованиями: «Инструкции по проектированию. Признаки и нормы агрессивности воды-среды для железобетонных и бетонных конструкций» (СН 249-63), «Указаний по проектированию антикоррозионной защиты строительных конструкций» (СН 262-67) и главы СНиП I-B.27-62 «Защита строительных конструкций от коррозии. Материалы и изделия, стойкие против коррозии», а также главы Ш-В.6-62 «Защита строительных конструкций от кор-2* |
розии. Правила производства и приемки работ». Для деревянных элементов свайных фундаментов необходимо предусматривать защиту их от гниения, разрушения и поражения древоточцами согласно указаниям глав СНиП I-B.28-62 «Материалы для защиты деревянных конструкций от гниения, поражения древоточцами и возгорания», III-B.8-62 «Защита строительных конструкций от гниения и возгорания. Правила производства и приемки работ» и «Инструкции по защите от гниения, поражения дереворазрушающими насекомыми и возгорания деревянных элементов зданий и сооружений» (И 119-56). 3. ТРЕБОВАНИЯ К ИЗЫСКАНИЯМ 3.1. Объем и состав изыскательских работ для каждого объекта определяется программой, разработанной с участием проектной организации в соответствии с требованиями действующих нормативных документов на изыскательские работы и на исследование грунтов оснований зданий и сооружений, а также настоящего раздела Норм. 3.2. В комплекс изысканий для проектирования свайных фундаментов входит: а) на стадии проектного задания: бурение скважин; отрывка шурфов; лабораторные исследования грунтов и грунтовых вод; б) на стадии рабочих чертежей, — дополнительно к указанному в подпункте «а» — зондирование, а при необходимости также динамические испытания свай; статические испытания свай или свай-штампов; испытания грунтов статической нагрузкой штампами. 3.3. Если какой-либо из перечисленных в п. 3.2 элементов изысканий предусмотрен программой, то повторяемость его должна быть для каждого здания или сооружения не менее: буровых скважин — 2; шурфов — 2; зондирований — 5; динамических испытаний свай — 5; статических испытаний свай или свай-штампов — 2; испытаний грунтов статической нагрузкой штампами — 2. Количество и порядок отбора образцов грунтов для производства лабораторных исследований устанавливаются в соответствии с требованиями действующих нормативных документов на исследования грунтов оснований |
зданий и сооружений, в том числе обязателен отбор образцов из грунтов, залегающих непосредственно под нижними концами свай. Примечания: 1. Если грунтовые условия строительной площадки аналогичны условиям близ расположенной территории, для которой уже имеется достаточный опыт устройства свайных фундаментов, то по согласованию с проектной организацией — автором проекта допускается сокращение объема исследований. 2. Разработка рабочих чертежей свайных фундаментов, при отсутствии скважин в пределах контура проектируемого здания или сооружения, либо вблизи (до 5 м) них, не допускается. 3.4. На стадии проектного задания глубина бурения скважин должна быть не менее 10 м. Если в проектном задании предусмотрено применение свай длиной более 6 м, то на стадии разработки рабочих чертежей должны быть пробурены скважины ниже концов свай проектируемого фундамента не менее чем на 5 м\ при нагрузке на свайный фундамент свыше 300 т половина всех скважин должна быть пробурена ниже концов свай не менее чем на 10 м. Пр имечания: 1. Для винтовых свай, работаю щих на выдергивание, глубина буровых скважин и зондирования при изысканиях на стадии разработки рабочих чертежей должна быть ниже лопасти свай не менее чем на 1 м. 2. При необходимости заделки свай и свай-оболочек в скальные грунты глубина скважин ниже концов свай при изысканиях на стадии разработки рабочих чертежей принимается равной 1,5 м. При наличии карстов, грунтовых прослоек нескального грунта и других местных ослаблений скальных грунтов количество скважин и глубина их бурения назначаются по программе инженерно-геологических изысканий, исходя из особенностей исследуемой площадки. 3.5. Плотность песчаных грунтов определяется в условиях естественного залегания по данным зондирования или в случае, когда это возможно, — по образцам грунтов, отобранным из шурфов, в соответствии с требованиями нормативных документов на исследование грунтов оснований зданий и сооружений. 4. ОСНОВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ 4.1. Расчет свайных фундаментов и их оснований производится по предельным состояниям в соответствии с главой СНиП П-А.10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования»: а) по первому предельному состоянию (по несущей способности) по прочности или устойчивости: конструкций свай, свай-оболочек и рост* верков; |
оснований свай и свай-оболочек; оснований свайных фундаментов в целом, если на них передаются горизонтальные нагрузки в основном сочетании (подпорные стенки и др.) или, если основания ограничены откосами; б) по второму предельному состоянию (по деформациям) по осадкам и перемещениям — оснований и конструкций свайных фундаментов; в) по третьему предельному состоянию (по трещиностойкости) по образованию или раскрытию трещин — железобетонных свай, свай-оболочек и ростверков. 4.2. Нагрузки, действующие на свайные фундаменты и их основания, и их сочетания определяются в соответствии с требованиями глав СНиП П-А.10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования» и П-А.11-62 «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования», а также пп. 5.2—5.4 главы СНиП П-Б.1-62 «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования». Примечания: 1. Расчет свайных фундаментов и их оснований по деформациям производится на основное сочетание нормативных нагрузок, а расчет по несущей способности — на основное и дополнительное или особое сочетание расчетных нагрузок. 2. В случаях, когда в расчете учитываются неравно мерные осадки оснований, усилие в свайных фундаментах, вызываемое неравномерной осадкой основания, учитывается в сочетании нагрузок как временная длительная расчетная нагрузка (без коэффициента перегрузки) . 3. Величина осадки опор мостов определяется от постоянных нагрузок, а горизонтальные смещения верха опор в направлениях как вдоль, так и поперек оси моста — от дополнительных сочетаний нагрузок. 4.3. Расчет свай, свай-оболочек, роствер ков, а также свайных фундаментов в целом н их оснований по первому предельному состоянию производится по формуле (1), по второму предельному состоянию — по формуле (2), а по третьему предельному состоянию — в соответствии с требованиями главы СНиП П-В. 1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» N<P; (1)•S Snp, (2) где N — расчетная нагрузка в г на 1 сваю и сваю-оболочку или свайный фундамент в целом, (либо его основание), определяемая при проектировании здания или сооружения; |
СНиП П-Б.5-67
Р — несущая способность в т сваи и сваи-оболочки или свайного фундамента в целом (либо его основания), т. е. нагрузка, допускаемая на сваю, сваю-оболочку или свайный фундамент; S — величина деформации (осадки или перемещения) свайного фундамента, определяемая расчетом по указаниям раздела 7 настоящих Норм; Snp — предельная величина деформаций (осадки или перемещения) свайного фундамента, устанавливаемая в задании на проектирование, а при отсутствии таковых— деформаций, указанных в соответствующих нормативных документах по проектированию естественных оснований зданий и сооружений. 4.4. Расчет согласно указанию п. 4.3 по первому и третьему предельным состояниям производится на расчетные нагрузки от зданий и сооружений и на расчетные характеристики материалов и грунтов оснований, а по второму предельному состоянию — на нормативные нагрузки от зданий и сооружений и на нормативные характеристики материалов и грунтов основания. При этом нормативные сопротивления грунтов, используемые в формулах для определения несущей способности свай и свай-оболочек при расчетах по первому предельному состоянию, принимаются в соответствии с указаниями пп. 5.2—5.9 настоящих Норм, либо по результатам полевых испытаний, а нормативные и расчетные характеристики грунтов при расчете свайных фундаментов в целом и их оснований по первому и второму предельным состояниям принимаются по результатам полевых или лабораторных испытаний грунтов строительной площадки, либо при их отсутствии — по данным, приведенным в главе СНиП П-Б.1-6.2 «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования». Нормативные и расчетные сопротивления материалов свай, свай-оболочек и ростверков принимаются по нормам проектирования бетонных, железобетонных и деревянных конструкций (главы СНиП П-В. 1-62 и II-B.4-62). 4.5. Расчеты конструкций всех видов свай и свай-оболочек производятся на усилия, передаваемые сваям сооружением, а забивных свай и свай-оболочек, кроме того, на усилия, возникающие от собственного веса при изготовлении, складировании и транспортирова |
нии свай, а также при их подъеме на копер за одну точку, удаленную от головы свай на 0,294 L (где L — длина сваи или сваи-оболочки). Усилие в свае и свае-оболочке (как балки) от воздействия собственного веса следуер определять с учетом коэффициента динамичности, равного: при расчете по прочности — 1,5; то же, по трещиностойкости — 1,25. В этих случаях коэффициент перегрузки к собственному весу сваи и сваи-оболочки нс учитывается. 4.6. Расчет сечений железобетонных ростверков свайных фундаментов по предельным состояниям производится в соответствии с. требованиями главы СНиП II-B.1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования», а деревянных ростверков —'в соответствии с требованиями главы СНиП II-B.4-62 «Деревянные конструкции. Нормы проектирования». 5. РАСЧЕТ СВАЙ И СВАИ-ОБОЛОЧЕК ПО ПЕРВОМУ ПРЕДЕЛЬНОМУ СОСТОЯНИЮ 5.1. Несущую способность свай всех типов и свай-оболочек следует определять как наименьшее из значений, полученных при расчетах по следующим двум условиям: а) по условию сопротивления грунта основания сваи в соответствии с указаниями, приводимыми в настоящих Нормах, согласно пп. 5.2—5.10; б) по условию сопротивления материала сваи в соответствии е нормами проектирования бетонных и железобетонных (глава СНиП П-В. 1-62) или деревянных (глава СНиП П-В.4-62) конструкций. Примечания: 1. Учет продольного изгиба свай и свай-оболочек производится только в пределах их свободной длины. 2. При расчете набивных свай по материалу (бетону) помимо коэффициентов условий работы, предусмотренных главой СНиП П-В. 1-62, должен предусматриваться дополнительный коэффициент условия работы, равный 0,6. 3. При наличии результатов полевых испытаний (в соответствии с указаниями пп. 6.1—6.6 настоящих Норм) несущая способность свай и свай-оболочек определяется с учетом результатов, полученных при зондировании, а также при динамических испытаниях свай, либо принимается непосредственно по результатам статических испытаний свай и свай-оболочек. |
Сваи-стойки 5.2. Несущая способность Р в т забивной квадратной, прямоугольной и круглой диаметром до 0,8 ж сваи-стойки, а также сваи-оболочки и набивной сваи, опирающихся на практически несжимаемый грунт, определяется по формуле (3) Р = km RHF, (3) где k н m — соответственно коэффициент однородности грунта и коэффициент условий работы; причем для забивных свай-стоек принимается произведение коэффициентов km = 0,7, а для свай-оболочек и набивных свай — km = 0,5; F — площадь опирания на грунт сваи или сваи-оболочки в м2, для свай сплошного сечения принимаемая равной площади поперечного сечения, а для свай квадратных с круглой полостью, полых круглых и свай-оболочек площади поперечного сечения нетто — при отсутствии заполнения их полости бетоном и площади поперечного сечения брутто — при заполнении этой полости бетоном на высоту не менее трех ее диаметров; Rн —нормативное сопротивление грунта под нижним концом сваи-стойки, набивной сваи и сваи-оболочки в г/ж2, принимаемое: а) для забивных свай, опирающихся нижними концами на скальные и крупнообломочные (щебенистые, галечниковые, дресвяные и гравийные) грунты с песчаным заполнением, а для свай фундаментов опор мостов, кроме того, в случае опирания и на глинистые грунты твердой консистенции RH =2000 т/м2; б) для свай-оболочек и набивных свай, заделанных в скальный грунт не менее чем на 0,5 ж и заполненных бетоном, — по формуле Дн = Ясж(-^-+1,5), (4) W Ясж—среднее арифметическое значение временного сопротивления скального грунта одноосному сжатию в водонасыщенном состоянии в т/ж2; Л3 — расчетная глубина заделки сваи-оболочки или набивной сваи в скальный грунт в ж; d3—наружный диаметр заделанной в скальный грунт части сваи-оболочки или набивной сваи в м; в) для свай-оболочек, равномерно опираемых на поверхность неразрушенного выветри |
ванием скального грунта, прикрытого слоем неразмываемых грунтов толщиной не менее трех диаметров оболочки — Rн =РСж- Примечание. При наличии в основании забивных свай, свай-оболочек и набивных свай сильнотрещиноватых или выветрившихся (рухляк), а также размягченных скальных грунтов либо скальных грунтов с прослойками нескальных грунтов, вопрос об их использовании в качестве оснований и назначении величины нормативного сопротивления грунта должен решаться с выполнением при необходимости статических испытаний грунтов штампами или испытанием свай и свай-оболочек статической нагрузкой. Забивные висячие сваи5.3. Несущая способность Р в т забивной висячей сваи (квадратной, прямоугольной и полой круглой диаметром до 0,8 ж), работающей на осевую сжимающую нагрузку, определяется как сумма расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле P^ktni^F + uZfUi), (5) где k — коэффициент однородности грунта, принимаемый k=0,7; m — коэффициент условий работы, принимаемый m—1; F — площадь опирания на грунт сваи в ж2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уши-рения по его наибольшему диаметру; Rн — нормативное сопротивление грунта под нижним концом сваи в т/ж2, определяемое по указаниям п. 5.4 и п. 5.5; и — периметр поперечного сечения сваи в ж; f; —нормативное сопротивление /-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи в т/ж2, определяемое по указаниям п. 5.4 и п. 5.5; 1г —толщина /-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью, в ж. 5.4. Нормативные сопротивления грунтов R1 и/? при расчетах по формуле (5) несущей способности сплошных и полых с закрытым нижним концом свай, погруженных механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами, принимаются по табл. 1 и 2. Примечание. Несущая способность забивных свай, опирающихся нижними концами на рыхлые песчаные грунты или на глинистые грунты консистенции Л >0,6, определяется по результатам испытания пробных свай, забитых в эти грунты. |
Т аблица 1 Нормативные сопротивления грунта под нижними концами забивных свай RH в т1м2 |
/ ровке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве более 3 м — от условной отметки, расположенной на 3 м выше уровня срезки или на 3 м выше уровня природного оельесЬа в случае подсыпки или намыва. 3. Для промежуточных глубин забивки свай и промежуточных значений консистенции В глинистых грунтов, значения RH и /н определяет интерполяцией соответственно по табл. 1 и 2. 4. Значениями нормативных сопротивлений RH по табл. 1 можно пользоваться при условии, если заглубление сван в неразмываемый и несрезаемый грунт не менее: для мостов и гидротехнических сооружений — 4,0 м, для зданий и прочих сооружений — 3,0 м. н н 5. Для плотных песчаных грунтов значения R и f по табл. 1 и 2 увеличивают на ?0%. 6. При определении нормативных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай пласты грунтов расчленяются на однородные слои толщиной не более 2 м. 7. Если в пределах длины сваи имеются напластования торфа мощностью более 30 см и возможна планировка территории подсыпкой или иная загрузка территории, эквивалентная подсыпке, то сопротивление грунта, расположенного выше подошвы наинизшего (р пределах глубины забивки сваи) слоя торфа, принимается: а) при подсыпках до 2 м — для грунтовой подсыпки и торфа равным нулю, а для минеральных пластов естественного грунта — положительным значениям по табл. 2; б) при подсыпках от 2 до 5 м — для грунтов, включая подсыпку, равным 0,4 от значений, указанных в табл. 2, взятых со знаком минус, а для торфа — минус 0.5 т1м2; в) при подсыпках более 5л - для грунтов, включая подсыпку, равным значениям, указанным в табл. 2, взятым со знаком минус, а для торфа — минус 0,5 т/м2. 5,5. Если предусматриваемые проектом способы погружения свай отличаются от указанных в п. 5.4, нормативные сопротивления грунта RH и для расчетов по формуле (5) определяются путем умножения значений нормативных сопротивлений грунта, полученных по п. 5.4, на поправочные коэффициенты тп, приведенные в табл. 3. Поправочные коэффициенты тп, учитываемые
|