МИНИСТЕРСТВО МОРСКОГО ФЛОТА СССР СОЮЗМОРНИИПРОЕКТ

Бакинский филиал КАСПМОРНИИПРОЕКТ

! ЗАМЕНЕН &.....МММ_Г /к,

I 0/v /X /Л. <Л/ /у

I    его'«’.я,"йсмвр стр., jca'

РУКОВОДЯЩИЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ МАТЕРИАЛ

Руководство по определению горизонтальных нагрузок на причальные сооружения при швартовке к ним паромов РТМ 31.3011-77

г. Баку—1977

СССР

РУКОВОДЯ!-!::* TEXH”4ECKi:ii !IATEPIIАЛ

РУКОВОДСТВО ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ НАГРУЗОК НА ПРИЧАЛЬНЫЕ СООРУЖЕНИЯ ПРИ ШВАРТОВКЕ К НИ!.! ПАРОМОВ

РТМ 31.3011-77

Москва, СМНППП

П'М v.i.iWU

2.13. Коэффициент Y_z зависит от величины эксцентриситет,'. С, приложения силы относительно горизонтали, проходящей параллельно кордону через середину отбойных устройств:

- при в- ох Т_с = /;

-при    о<|<? I    <#•—-:    <¹²>

у.

• “ ’ ^<13)

где Л - высота (или ширина) щита, распределяющего натру?ку Н,_х между соединениями, лл> ;

г- определяется из уравнения: уЧ3 + ■& суч, 4-c6-Of (Р1) в котором: £ =;-/,f-e (/+{?)&; (15) с- де-ХЦ^. С6) п-1 > — Л п(ъ-/) (17) II jT**4 \» , (10)

_40___. + > (ID)

	гтгл гл.:ши •*•//	10
гда ^гтьси*. •	- максимально возможная деформация одного соединена:.
	Для соединений из резиновых элементов прщжгдг.етсг.
	по тиблице 3.
2.17. При условии ^ тях ^ ^ртлк		(26)
горизонтальная нагрузка Hx,mct на причал при швартовке парома
определяется по формулам:
- если	с, ПС	(27)
то	Их = Е-я ;	(ГП)
- если		(г:;)
то	Их ~ fmaa,j	(30)
гле * -*'"*) -		(31)

определяется методом итераций с использованием первоначального значения (23). Вычисления по (31) продолжается до тех пор, пока не будет соблюдено неравенство:

\&4m*A(j+<)-4/Ы°, °0i,    (32)

где J - порядковый номер вычислений.

2.18. При условии

Л > А „    (33)

тасс ^ ⁴⁴ Р/ыхь

PM 31.30//    -77    стр.    14

Q₀- усилие, воспринимаемое таким соединением при маге* *.: возможной степени сжатия, 7~с .

Величины £_в. тск, и 0.₀,тс, приведены в таблгуо 3.

2.21.    При использовании в отбойных устройствах других (отвечающихся от указанных в таблице 3) типов неяинс&юподатливнх сот нений их графическая техническая характеристика должна быть пн;": дсна к виду (3) методом наименьших квадратов.

2.22.    При использовании в отбойных устройствах лгнейнонода'".-" вых соединений они рассчитываются по тем же формулам, что и eve неподатливые, при значении /2*1.

2.23.    Направление действия горизонтальной нагрузки    при

мается нормальным к лицевой грани причала. Распределение натру: по длине и высоте причала производится в зависимости от копстс к отбойных устройств.

2.24.    Отбойные устройства паромных причалов рассчит- чачтеч ” наиболее неблагоприятное сочетание положения привального бгуе- " ма и его кинетической энергии, которое определяется рассго-’р: ."' всех возможных положений привального бруса и соответстцурт ■■ ” ' величин кинетической энергии на подходе н. •

Ы.Волков

Ответствешшй исполнитель

ртм 31.30(/    -77    Стр.    15

Пркло'УН'::: I

Примеры расчетов

Пример I.I. Определить нагрузки, испнтываешс охраг-лой сз--.-?-'; • ного причала в период шартовкк к ног.:;’

Схема конструкции охранной ряш показана на. рис.Г:. Оно; пре- , •

ляет собой распределительный щит из брусьев, оплp?ar:v>::I1 сп nr. • ......_

вые элементы из труб диаметром 59 = 400 мм. ’Ссяниество и г,*-должны быть определены расчетом.

Паромный причал представляет собой заанкеровапнуа топку.* •, из металлического шпунта с ж/б оголовком с поенной зас’-чпо"*

Судно - паром водоизмещением:

2>_с= 6000 т - на ходу в полная грузу; й>_с= 3500 т - на ходу пооо;:шем.

Привальный брус парома находится на отметках: в грузу:    +1,65    +    +4,0    и

порожнем:    +4,15    +    +6,35    м

Отметка центра щита - +4,0 м.

1.1.1. По таблице 22 СНиП П-57-75 для судна с еодонгг.::”.^; : '. -# = 6000 т находим V*= 0,146 м/сек; для судна с водей, н-агг •

3500 т -    0,105    м/сск.

1.1.2.    Но таблице 2 принимаем коэффициент У - 0,3.

\. Т.З. Но формуле (I) определяем кпиотичееку > :чергг\> :.....г..    -.

парома при подходе его к причалу:

3GO    ,    Л-О

\    /со ’ ЛЯ7 J, /СЮ _/ foo ' /OO ' 'ОС '

s^fszsja^

!r f-^! ri<N

г Д-!'' I ,ч°⁴ -]

dytbS^

Рис. № 2

Гсомо конструкции охранной ремы

pm 91-9011    -7Т    стр* 17

Г    . ^ €000 -0, ме*-

Е-М    °>⁹ А 9,*/

JSVO ■ О,

А

I.1.4» Прочность охранной рамы должна быть рассчитала исходя из указанных в условиях примера положений привального бруса " соответствующих им велп'шп энергии Ем , подсчяташпис в цродяяя: пункте. Бели чина не горизонтальной' нагрузки непосредственно на д чал долина определяться по макс^алальному значению энерг:::: гарег.г..

1.1,5, Кинетическая энергия навала в процсе .о гагсл одо"':'’*^-парома с причалом превращается в потенциальную энергию дс';о"""" соединений, создающих жесткость точки контакта корпуса парс: а с от-бойшдш устройствами:

-    icopnyca парома в месте располокения привального бруса с ::ог > фициентом жесткости ;

-    распределительного щита из деревянных брусьев с кооО;'к:г:с::тс жесткости ^ ;

-    резиновых элементов из труб;

-    конструкций самого причала с коэффициентом лссткости •

Методами строительной механики и сопротивления :.::«ер::алов «v -c-

деляем коэффициенты жесткости:

K_f = 6G70 *У„ ; =ЗоооЕУ„; = /СОООО "Иу.

УТВЕЕЙДАЮ

?V\ о\

1977 Г.

Главней инженер Союзморниипроекта

»Л2" УАУОЛЗ

РУКОВОДЯЩИЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ МАТЕРИМ

РУКОВОДСТВО ПО ОПРЕДЕЛИМ) ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ НАГРУЗОК НА ПРИЧАЛЬНЫЕ СООРУЖЕНИЯ ПРИ ШВАРТОВКЕ К НИМ ПАРОМОВ

РТМ 31,-3011    -77

Главный инженер Каспморниипроекта

1977 г.

_ticnt <LC>.

Москва, СМНИИП, 1977 г,

pm Э1.30Г/    -77 стр. le

Поскольку соединения в точке контакта сочетаются гослсло^'тодт,. но, то согласно (4) должны суммироваться величины, обратно прогч .. циональные их коэффициентам жесткости:

= f/<PO ж/п.

66*0    30000    /особо

1.1,6, По таблице 3 дня трубы диаметром ^5 = 400 ш и долго;-; /С- 2000 ын инеем зависимость силы её сжатия от величины да'юрж'.» ции:

^вОЗ'/Д^Ся-ЗОЗЪ n.~3./s).

По той же таблице имеем также величину детонации сжатых до предела резиновых элементов:

и величину коэффициента их жесткости за пределами деформации <5^^: ofc - */65Ъ

1,1.7, Решая вначале задачу метолом подбора в предположении, что разрезка стандартных труб по длине излишня, принимаем, что распределительный щит охранной рамы опирается на 5 сплошных реукновмх труб, расположенных горизонтально, длиной £ - 3,0 м, T.e_vno всо.^:; глине щита в плане.

Указанный в п.2.12 коэффициент примененной длины:

руководя!-:;: : техтг: ; :    ^

'“АЛ

PTii SI .3011-77 Вводится впервые

РУКОВОДСТВО ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ НАГРУЗОК НА ПРИЧАЛЬНЫЕ СООРУНЕНШ ПРИ ШВАРТОВКЕ К НИИ ПАРОМОВ

Приказом Совэыоркпппроскта от \2. • о> 1977 г.

Ifr IЭI введен для опытного применения с I января 1978 г.

Настоящий РТЫ предназначен для расчетов горизонтальных нагрузок на причальные сооружения от морских паромов при швартовке, а также для определения при этом расчетных усилий в элементах отбойных устройств этих сооружений.

Действие РТЫ распространяется на причальные сооружения, оборудованные отбойными устройствами, в конструкцию которых могут входить резиновые элементы как трубчатого, так и трапецеидального сечений.

РТЫ обязателен для применения в Союэыорнияпрогкте и его филиа

лах

PTM 31.3 )1 i -77 Стр.г

I. Обще положения

1.1.    Настоящее руководство регламентирует расчеты горизонтальных нагрузок на причальные сооружения при швартовке к ним морских железнодорожных и автомобильных паромов, именуемых в дальнейшем просто "паромами”.

1.2.    Расчеты горизонтальнее нагрузок на причальные сооружения при швартовке к ним паромов следует осуществлять в соответствии с СНИП П-57-75 "Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)” и рекомендациями настоящего руководства.

1.3.    Горизонтальные нагрузки при швартовке паромов входят в основные сочетания нагрузок.

1.4.    Части корпуса парома и сооружения, участвующие в поглощении кинетической энергии движущегося парома, называются соединениями.

1.5.    Точка контакта корпуса парома с конструкциями причального сооружения в период взаимодействия представляет е долгую комплексную связь соединений.

1.6.    Соединения подразделяются на линейноподатливые и иелн-нейноподатливые.

К линейноподатливым относятся соединения, деформации которых линейно зависят от приложенай к ним силы (закон Гука).

Соединения, деформации которых зависят нелинейно от пр'.'ло::/'-ной силы, называются нелинейноподатливыми.

JT#»*

з

2. Рекомендации по расчетам

2.1.    Горизонтальная нагрузка от навала паромов при швартовке

к причальным сооружениям определяется в зависимости от кикетпчоско:! энергии парома на подходах к причальным сооружениям и жесткости единой комплексной связи соединений.

2.2.    Различаются 2 этапа швартовки парома к причальным сооружениям:

-    подход к кордону под углом;

-    заход в ложе.

2.3.    Кинетическую энергию навала парома    тем    _f    при    под

ходе его к сооружениям причала следует определять по формуле:

/ Jbg >

где й?_с - расчетное водоизмещение парома, ;

- нормальная (к поверхности сооружения) составляющая скорости подхода парома, *7/с , принимаемая:

-    для подхода к кордону под углом - по таблице 22 СНиП П-57-75;

—    для захода в ложе — по таблице I.

Таблица I

Расчетное воцоизмете-jure парома S?c,7&e.7Zr до 2 5 10 20 ЛО 100 СЧ’Л О".' Р':оиостъ V* м/с 0,80 0,65 0,50 0,20 0,15 0,10 i 1 »1 1 1 '

JT..1 31 Mil'll -77    4

У - коэффициент, принимаемый по таблице 2.

Таблица 2

Этап швартовки и конструкция причального сооружения Коэффициент У Подход под углом к кордону: - набережных из обыкновенных или фасонных массивов, массивов-гигантов, оболочек большого диаметра и набережных уголкового типа: больверков, набережных на свайных опорах с передним шпунтом 0,8 - набережных эстакадного или мостового типа, набережных на свайных опорах с задним шпунтом 0,9 - пирсов эстакадного или мостового типа 1,05 Заход в ложе 1,1

2.4.    Жесткость единой комплексной связи зависит от жесткости соединений, их количества и характера сочетаний.

2.5.    Для линейпоподатливнх соединений зависимость между нагрузкой ti>^Tcf ^я деформацией А/, принимается по закону Гука:

(2)

где 6 - номер соединения;

РШ 31.: юн

tCi - коэффициент жесткости ^ -го соедине!шя в горизонтально:! поперечном направлении, ^ТС/М.

2.6. Для нелинейноподатливых (например, резиновых) соединений зависимость между нагрузкой ^хр, тъ, и деформацией &._р> M_t принимается по формуле:

(3)

Ихр — к? Др,

где /С_р и УЬ - функциональные коэффициенты.

Для соединений, состоящих из резиновых элементов, коэффициенты Кр т& J2 принимаются по таблице 3.

2.7.    Сочетания соединений подразделяются на последовательные, параллельные и комоипированные (рис.1).

2.8.    Для последовательного сочетания 2 линсйиоподатливых соединений коэффициент жесткости определяется по формуле:

(4)

2.9. Для параллельного сочетания 2 лииейноподатливых соединений коэффициент жесткости определяется по формуле:

(5)

2.10. Для комбинированных сочетаний линейноподатливых соеднге-j!';ii коэффициент жесткости определяется в зависимости от схемы к

рта si.otui

-77

б

гг;.;    -vv    7

нирования сочетаний в сооружении.

Количество 7 соединений и их сочетания в единой комплексной связи устанавливаются из расчетной схемы сооружения и его отбо^-"': устройств в зависимости от требуемой степени детализации.

2.11.    Зависимость между нагрузкой Нх,т*С, и деформацией Л,% для сочетаний Z линейноподатливых соединений принимается в

f-L_x-tcA,    (6)

а

где Л = 2. А,-    - .для последовательного сочетания; (7)

м

Л = &i/i - для параллельного сочетания;    (о)

4иг - деформация соединения, расположенного в уровне а”.:-:- " комплексной связи.

2.12.    Зависимость между нагрузкой Н_х, и деформацией А, для сочетаний Z нелииейноподатливых соединений принимается )’■ виде:

Н_Х = ГД*    (9)

где    У*=    -    для    последовательного сочетания;    С10)

(рЪ)*

^4/=fibJc_fir_c    -    для    параллельного сочетания;    (II)

а

£    ~    коэффициент    примененной    длины    С    резинового

элемента стандартной дшгн X/ ;

У_с - определяется согласно п.2.13;

Д - определяется по (7) или (0) в зависимости от харнкт

сочетаний