ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ

ВНИИСТ

ПО ОСНОВНЫМ ПРИНЦИПАМ РАСЧЕТА КОНСТРУКЦИЙ ФУНДАМЕНТОВ НА ПОДСЫПКЕ ПОД БЛОЧНЫЕ УСТРОЙСТВА С ДИНАМИЧЕСКИМИ НАГРУЗКАМИ НА РАЗЛИЧНЫХ ГРУНТАХ,

В ТОМ ЧИСЛЕ ПУЧИНИСТЫХ

Р 291-77

Москва 1978

ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ

ВНИИСТ

ПО ОСНОВНЫМ ПРИНЦИПАМ РАСЧЕТА КОНСТРУКЦИЙ ФУНДАМЕНТОВ НА ПОДСЫПКЕ ПОД БЛОЧНЫЕ УСТРОЙСТВА С ДИНАМИЧЕСКИМИ НАГРУЗКАМИ НА РАЗЛИЧНЫХ ГРУНТАХ,

В ТОМ ЧИСЛЕ ПУЧИНИСТЫХ

Р 291-77

Москва 1978

Кроткая конструктивная характеристика оберу -домина, содержащегося в блохах,биов-боиеах я блок-контейнерах

Допустимые величины (не более) Осадки,>Крен при длине фун—! Пропел-мм I дамента, м | лерность Snp | 12 |    6    I Характеристика податливости внеииях ком -муникаций. врисоеди -няеинх к блочному устройству ^

---

250 о (Ру ^ Ю кто/см*, диаметры 500-1000 мм) 50 0,002 50-10    0,002 2,5-1,25 Блоки, блок-боксы в баек» контейнеры с агрегатами типа "двнгатвль-маиина" Г жесткой раме 8) с >30 т/мм, прогвб < 0,001) То ве, но размещаемые на нежесткой рамс ( С< 30 т/нм, прогиб 0,00х) Блоки, блок-боксы и блок-контейнеры со всеми видами оборудования (аппараты, емкости, агрегаты) бея раны

0,002    0,005 0,002    0,00005 Не допускается > 250-(Ру">10 кгс/с >50+25 (диаметры 500-1000 им ? я более, Р >10 кгс/см^)

---

Примечание. &Т!    -    соответственно длина и диаметр свободного участка

трубопровода (от фланца оборудования до места защемления), м; L - длина фундаментной рамы, ы; у - угол, образуемый при повороте торцов фундаментной плиты во взаимопроти-воположном направлении) с - показатель жесткости.

Конструктивно-подъемное устройство блок-контейнера при -нимают в виде стержня-бугеля, закладываемого в ребро фунда -ментной плиты. Монтажный бугель выполняют из стали марки 3 с расчетными сопротивлениями R = 2100 кгс/см^, ^среза " « 1300 кгс/см².

Площадь сечения бугеля определяют по формуле

^п ' N монт К среза

где ti - коэффициент запаса, зависящий от режима работы, но не <5;

N _юнт - монтажная нагрузка на один бугель;

R _среза - расчетное сопротивление срезу.

Для равномерного распределения усилий, передаваемых от бугеля на бетон, производят дополнительное армирование ребер в месте установки бугеля горизонтальными сетками из проволоки диаметром 4 мм класса В-I с размером ячеек 3x3 см и шагом 30 мм, устанавливаемым выше бугеля.

2.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАДЕЖНОСТИ РАБОТЫ ОСНОВАНИЯ ПОД БЛОЧНЫМИ СООРУЖЕНИЯМИ НА ПОДСЫПКЕ

2.3.1.    Наиболее предпочтительный вариант фундамента под блочное сооружение как с динамическими нагрузками, так и без них. может быть определен в результате технико-экономического сравнения вариантов, принятых согласно работе [[2} .

2.3.2.    Высота грунтовой подсыпки в проектируемой системе блочное сооружение - фундамент на подсыпке - естественное се-зонно-промерэаемое основание определяют согласно требованию работы \l] и пп.2.5.4, 2.5.5 настоящего Руководства.

2.3.3.    Надежность работы сиотемы блочное сооружение -фундамент на подсыпке без вибровоздействий оценивают по методике, приведенной в работе [2^ .

2.3.4.    Расчет оснований блочных сооружений на подсыпке по деформациям (по второй группе предельных состояний) производят согласно требованиям СНиП П-15-74 "Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования", исходя из условия

II

Значения поправочного коэффициента U

Пределы отношения т‘- 2Н_Д0ф/# i Коэффициент U

0,^    <;    Ш'    I

1    с    т'    г

2    с    т’    з

3    -с,    ///'    5

Высоту деформируемого слоя от сооружения определяют согласно ОНиП и-15-7Д по формуле

(5)

где Н_а и Ъ* - принимают соответственно равными для глинистых грунтов 9 и 0,15 м, песчаных грунтов 6 и 0,1 м. Вели -чина Нд₆ф, принятая по формуле (5), должна быть увеличена на толщину слоя грунта с модулем деформации J5 < 100 кгс/см^, если этот слой расположен ниже Н _Д0ф и не более 5 и. Если слой более 5 м, применяют метод послойного суммирования,

для определения общей мощности деформируемого слоя с учетом деформаций от массы подсыпки рекомендуется применять график

массы естественного грунта основания

средней объемной массе материала подсыпки ^~2,0 т/м³,

2,3.6. Крен фундамента блочного сооружения в случае действия внецеитренной нагрузки можно определить по схеме осно -вания в виде линейно-деформируемого полупространства, воспользовавшись формулами С⁸) и (9) прил.З СНиП П-15-74 для длинной стороны прямоугольной фундаментной плиты

(6)

Значения коэффициента

Коэффициент И^ для фундаментов

j    —--г—— i \прямоугольных с соотношением сторон    ;ленточ- j    равным    ;ных при

1 I х»4 | 1,8 | 2,4 | 3,2 | 3 | ! Л, 5* 10 0,0 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,4 0,100 0,100 0,100 0,100 0,100 0,100 0,104 0,8 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,208 1,2 0,259 0,300 0,300 0,300 0,300 0,300 0,311 1,6 0,380 0,394 0,397 0,397 0,397 0,397 0,412 2,0 0,446 0,472 0,482 0,486 0,486 0,486 0,511 2,4 0,499 0,538 0,556 0,565 0,567 0,567 0,605 2,8 0,542 0,592 0,618 0,635 0,640 0,640 0,687 3,2 0,577 0,637 0,671 0,696 0,707 0,709 0,763 3,6 0,606 0,676 0,717 0,750 0,768 0,772 0,831 4,0 0,630 0,708 0,756 0,796 0,820 0,830 0,892 4,4 0,650 0,735 0,789 0,837 0,867 0,883 0,949 4,8 0,668 0,759 0,819 0,873 0,908 0,932 1,001 5,2 0,683 0,780 0,884 0,904 0,948 0,977 1,050 5,6 0,697 0,798 0,867 0,933 0,981 1,018 1,095 6,0 0,708 0,814 0,887 0,958 1,011 1,056 1,138 6,4 0,719 0,828 0,904 0,980 1,031 1,090 1,178 6,8 0,728 0,841 0,920 1,000 1,065 1,122 1,215 7,2 0,736 0,852 0,935 1,019 1,088 1,152 1,251 7,6 0,744 0,863 0,948 1,036 1,109 1,180 1,285 8,0 0,751 0,872 0,960 1,051 1,128 1,205 1,316 8,4 0,757 0,881 0,970 1,065 1,146 1,229 1,347 8,8 0,762 0,888 0,980 1,078 1,162 1,251 1,376 5,2 0,768 0,896 0,989 1,089 1,178 1,272 1,404 9,6 0,772 0,902 0,998 1,100 1,192 1,291 1,431 10,0 0,777 0,908 1,005 1,110 1,205 1,309 1,456 11,0 0,786 0,922 1,022 1,132 1,233 1,349 1,506 12,0 0,794 0,933 1,037 1,151 1,257 1,384 1,550

15

ширина полосы,и; длина полосы,м;

равнодействующая всех вертикальных нагрузок на основание, кгс;

соответственно расстояния точки приложения равнодействующей от середины полосы загружения по продольной и поперечной осям, си;

соответственно модуль деформации (кгс/см²) и коэффициент Пуассона грунта, принимаемые по средневзвешенным показателям в пределах сжимаемой толщины;

коэффициенты, определяемые по таблЛ, в зависимости от соотношения сторон прямоугольной полосы загружения.

Таблица 4

Значения коэффициентов к_е » Ч

Коэффи- I Значения коэффициентов Неи в 8ави-циенты ; симости от соотношения сторон прямоугольной ; полосы /1= £/$ , равной

_!    1,0    j    I.»    1    1,8    j    2,4 j 3,2 j 5,0

He    0,55    0,71    0,83    0,97    I,I    1,44

Kg    0,50    0,39    0,33    0,25    0,19    0,13

2.3.7. Величину Sy"" (осадку грунта от действия динамических нагрузок)определяют по формуле

где гь - число слоев, на которое разбита виброактивная зона основания Н^_сч i

k' - толщина L -го сдоя в пределах виброактивной ¹    зоны, см;

- относительная уплотняемость грунта от напряже-⁶    ний, возникающих под действием статической

(собственно />    )    и    динамической    P_AUH    нагру

зок и величины амплитуды fli в рассматриваемой точке по глубине, определяют по данным лабораторных испытаний на грунтах ненарушенной структуры по графикам, приведенным в прил. 2 рис.10;

17

высота уплотняемого слоя грунта естественного основания и подсыпки под действием динамических нагрузок ,определяемая по формуле

IjAUff _ V    п    Аф

^Нрасн    JL_xu>    ^сп    „

скорость распространения поперечной волны в грунтовой полупространстве (м/с), определяемая по формуле

V~l/~—7 -^ЕЯ    ' .    (I

У² (*+/-) г

-    модуль?общей деформации колеблющегося грунта, кгс/см^;

-    коэффициент поперечной деформации;

-    объемная масса грунта, г/см³;

-    ускорение силы тяжести, м/с^.

Для наиболее распространенных видов грунта скорость поперечной волны может быть определена по табл«5«

Величину амплитуды    Ri в рассматриваемой точке по глу

бине грунта определяют из выражения

(п)

где CJ - вынужденная частота колебаний, с~1;

Н;    - расстояние от поверхности до середины с -го

слоя, см;

- амплитуда колебаний фундамента в рабочем режиме ^у блочного сооружения, см.

Входящий в формулы (9) - (II) амплитудный коэффициент затухания упругих поперечных волн в грунтовом массиве определяют по табл.6.

Минимальная амплитуда R_mUi принимается по величине, равной амплитуде колебаний, не вызывающей уплотнение грунта при действующих напряжениях от статической и динамической нагрузок в грунтовом массиве под фундаментом блочного сооружения.

18

Скорость распространения упругих волн и величины коэффициента поперечной деформации для наиболее распространенных грунтов

Таблица 5

Грунты [Объемная ; масса, i т/ы3 [Скорости распространения упругих волн, j км/с [Коэффициент [поперечной [деформации 1 * [продольных ] Yp ; поперечных ! Vs | р i Насыпные грунты рыхлые (пески,супеси, суглинки и др.) неводонасыщенные 1,40-1,70 0,10-0,3 0,07-0,15 Гравелисто-песчаные грунты 1,60-1,90 0,20-0,5 0,10-0,25 0,25-0,35 Песчаные грунты мало влажные (сухие) 1,40-1,70 0,15-0,9 0,13-0,50 0,20-0,30 Песчаные грунты средней влажности 1,60-1,90 0,25-1,3 0,16-0,60 0,25-0,35 Песчаные грунты водонасыщенные 1,70-2,20 0,30-1,6 0,20-0,80 0,30-0,40 Супеси 1,60-2,00 0,3-1,2 0,12-0,60 0,25-0,40 Суглинки 1,60-2,10 0,3-1,4 0,14-0,70 0,30-0,45 Глинистые грунты влажные пластичные!,70-2,20 0,5-2,8 ( 3,13-1,20 0,35-0,50 Глинистые грунты плотные,полутв ер-дые и твердые 1,90-2,60 2,0-3,5 1,10-2,0 0,20-0,40 / Таблица 6 Значения в зависимости от и Кг </* ! 0 "] 0^25 Г“ 0,5 Кг } cL, ! J>' -/ Г ! °^» j J*' | « j 2 0,57 1,45 0,61 1,49 0,69 1,64 5 0,56 1,20 0,38 1,21 0 ,47 1,32 10 0,25 1,08 0,27 1,08 0 ,34 1,17 20 0,18 1,06 0,18 1,06 0 ,24 1,10

19

УДК 624.15.001.2(083.96)

В настоящем Руководстве изложены основные принципы расчета фундаментов блочных сооружений на грунтовой подсыпке, даны величины воз -действий блочных сооружений с динамическими и статическими нагрузками на основание и приведена методика расчета естественного основания по первой и второй группам предельных состояний с учетом вибровоэдеяствий на фундамент блочного сооружения и возможных деформаций от действия сил морозного пучения.

В настоящем Руководстве изложены особенности проектирования оснований блочных сооружений на мерзлых грунтах и предложена методика расчета высоты вентилируемых и невентмлируемых подсыпок, разработаны мероприятия по снижению влияния деформаций блочных сооружений на их эксплуатационную пригодность.

Руководство разработали сотрудники лаборатории оснований и фундаментов Северного филиала ВНИИСТа: канд.техн.наук В.Г.Тишин, А.Д. Кауфман, инженеры Г.В.Натров, В.В.Андреев,

Л.Г.Рочев.

Все замечания и предложения просьба направлять по адресу: 169400, г.Ухта, Юбилей -ная, 14а, Северный филиал ВНИИСТа.

©Всесоюзный научно-исследовательский институт по строительству магистральных трубопроводов (ВНИИСТ), 1978

2.3.8. Для определения сжимающих напряжений от фундаментной плиты на уровне подопвы подсыпки согласно [з] рекомендуется применять формулу

^Рп^Фп = К у • Р_р    <¹²>

где Н_и - коэффициент уменьмения напряжения, определяемый ^э по табл.7, зависящий от ') и отновения

Рр - напряжение под подонвой ребра фундаментной плиты;

D - параметр, характеризующий физические свойства двухслойного основания (подсыпка - естественный грунт)

;    Руководство    ;

; по основным принципам расчета кон- ; rhuhtt i струкций фундаментов на подсыпке j _{Р ?}q_t_₇₉ | под блочные устройства с дннаниче- j ; скиии нагрузками на различных грун-; j тах, в тон числе пучинистых    ,

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящее Руководство распространяется на проекти -ровавие оснований и фундаментов блочных сооружений нефтяной и газовой проышленности при строительстве их на различных грунтах, в тон числе пучинистых.

1.2.    При проектировании фундаментов блочных сооружений

на подсыпке, кроме настоящего Руководства, следует пользоваться требованиями глав СНиП П-6-74 "Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования", СНиП П-15-74 "Основания и фундаменты зда -няй и вооружений. Нормы проектирования", СНиП П-18-67 "Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах. Норны проектирова -ния”, СНиП П-Б. 7-70 "Фундаменты маиин с динамическими нагрузками. Нормы проектирования".

1.3.    Настоящее Руководство не распространяется на строительство на просадочных грунтах, подрабатываемых территориях и на строительство в сейсмических районах.

1.4.    Фундаменты и основания под блочные сооружения должны проектироваться на основе:

данных инженерно-геологических, инженерно-геокриологических и гидрогеологических изысканий, выполненных по действующим на время проектирования нормативам, а также данных о климатических условиях района строительства;

опыта строительства блочных сооружений в аналогичных условиях;

технологических требований к блочным сооружениям;

Внесено СФ    !    Утверждено ВНИИСТом    !    Разработано

ВНИИСТа    !    15 декабря 1976 г.    !    впервые

технико-экономического сравнения вариантов фундаментов с учетом стоимости возведения на объекте и транспортировки их к месту строительства.

1.5.    Инженерно-геокриологические и гидрогеологические изыскания должны проводиться по программе, согласованной с проектной организацией. Б программу, кроме типовых требований, должны быть включены требования по охране окружающей среды.

1.6.    Объем инженерно-геологических и геокриологических изысканий должен удовлетворять требованиям СНиП П-15-74, п.1.4 и СНиП П-18-76 пп.1.3, I.4_f 1.5.

1.7.    При проведении инженерных изысканий необходимо оп -ределить место добычи материала для устройства подсыпки. Материалы для устройства подсыпки должны удовлетворять требованиям работы Щ .

2. ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ РАСЧЕТА ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ НА ПОДСЫПКЕ ПОД БЛОЧНЫЕ УСТРОЙСТВА С ДИНАМИЧЕСКИМИ НАГРУЗКАМИ НА РАЗЛИЧНЫХ ГРУНТАХ, В ТОМ ЧИСЛЕ ПУЧИНИСТЫХ

2.1. ВОЗДЕЙСТВИЯ БЛОЧНЫХ СООРУЖЕНИЙ НА ОСНОВАНИЯ

2.1 Л. При определении нагрузок на фундаменты и основа -ния от блочных устройств следует пользоваться главой СНиП П-6-74 "Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования".

2.1.2. Блочные устройства линейных и нефтегазопромысло -вых объектов по виду механического и теплового воздействий на фундаменты основания, делят на две группы:

блочные устройства, передающие только статические нагрузки;

блочные устройства, передающие статические и динамиче -ские нагрузки.

В каждой из указанных групп могут быть объекты как с тепловыми воздействиями (с максимальной температурой поверхности контакта оборудования и фундамента до +120°С), так и без них.

4

2.1.3.    Нагрузки и воздействия на основания, передаваемые фундаментами блочных сооружений, определяют, исходя из сов -местности работы сооружения, фундамента, подсыпки и естест -венного основания.

Вследствие достаточно высокой жесткости фундаментной конструкции и шарнирного соединения элементов блочных сооружений нагрузки на основание от них допускается определять без учета перераспределения надфундаментной конструкции.

2.1 Л. Расчет оснований и фундаментов под блочные устройства выполняют, учитывая действие расчетных значений постоян -ных, временных основных (систематически действующих) и временных особых (случайных) нагрузок.

2.1.3.    К постоянным нагрузкам относят массы: фундамента, блока или укрытия, оборудования и подсыпки.

2.1.6.    К временным основным нагрузкам относят нагрузки, систематически возникающие при работе оборудования в рабочем режиме, такие как монтажные нагрузки, снег на конструкциях укрытия при блокировке нескольких элементов вместе.

2.1.7.    К временным особым нагрузкам относят нагрузки, случайно возникающие при работе оборудования (вследствие ко -роткого замыкания электроагрегатов, гидравлических ударов, помпажа и т.д.)«

2.1.8.    При расчете оснований по несущей способности при воздействиях блочных сооружений следует принимать основное и особое сочетания нагрузок.

2.1.9.    Величины коэффициентов перегрузки и динамичности следует принимать согласно требованиям СНиП П-Б. 7-70 «Фундаменты машин с динамическими нагрузками. Нормы проектирования".

2.1.10.    Фундаменты под блочные сооружения компрессорных и насосных агрегатов должны быть выполнены так, чтобы их центр тяжести и центр тяжести прилагаемых нагрузок находились на одной вертикали: в случае опирания на фундамент разного рода машин и конструкций общий центр тяжести фундамента определяют с учетом массы всех конструкций, передающейся на фундаментную плиту. При этом допускаемый эксцентриситет не должен превышать 3% размера стороны фундамента, вдоль которой непрерывно направлено смещение центра тяжести.

5

2.2. РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТОВ ПОД БЛОЧНЫЕ СООРУЖЕНИЯ СО СТАТИЧЕСКИМИ И ДИНАМИЧЕСКИМИ НАГРУЗКАМИ

2.2.1.    Для фундаментов блочных сооружений с машинами,

имеющими больше 1000 оО/мин,    согласно    СНиП    П-Б,    7-70.

расчет на колебание не обязателен.

В этом случае необходимо выполнить расчет горизонтальных поперечных колебаний.

Этот расчет сводят к определению максимальной амплитуды (А _т<гх ) горизонтальных колебаний от действия центробежных сил инерции по методике СНиП П-Б. 7-70.

2.2.2.    За основу конструктивного решения фундамента блочного сооружения с источниками вибровоздействий рекомендуется принять железобетонную ребристую плиту по размерам блочного сооружения, принятым исходя из требований транспортных габаритов.

Конструкция фундаментной ребристой плиты представляет собой площадку толщиной 80 мм, соединенную с системой перекрестных ребер, состоящих из 2 продольных ребер длиной, равной длине блока, и поперечных, равных ширине блочного сооружения. Сечения ребер рекомендуется принимать трапецевидные с размером основания 200-400мм в зависимости от величины полезной нагрузки на фундаментную плиту.

Продольные ребра рекомендуется размещать так, чтобы их внешняя боковая поверхность совпадала с контуром фундамента.

Это позволяет улучшить условия размещения технологического оборудования в пределах плиты, например, маслобаков, маслопроводов, поддона и т.д.

2.2.3.    Для обеспечения соосности агрегатов блочного сооружения при установке на фундаментную плиту рекомендуется применять подкладные блоки, выполненные из железобетона. Конструкцию и размеры их определяют в зависимости от конструктивных характеристик (положения оси вала вращения) комплектующих машин блочного, насосного или компрессорного агрегатов, согласно монтажной схеме.

Размещение ребер фундаментной плиты под блокируемые машины, оборудование КИП, укрытия должно удовлетворять требованиям п.2.1.10 настоящего Руководства.

6

2.2Л. Расчет фундамента блочного сооружения в виде ребристой плиты с соотношением сторон (^?/-б^З производят по двум расчетным схемам:

при действии транспортно-такелажных нагрузок (рисЛ);

при действии эксплуатационных нагрузок (рис.2).

2.2.5.    По расчетной схеме (см.рис.I) фундамент под блочное сооружение в момент подъема рассматривают как блочную плиту, опирающуюся одним концом на грунт или борт формы, а с противоположной стороны на расстоянии, равном 0,266 L от края^ удерживается тросом.

2.2.6.    В соответствии с п.1.14 СНиП П-21-75 “Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования" при расчете фундаментной плиты по расчетной схеме рис Л следует учитывать коэффициент динамичности, который принимают равным I_f8.

2.2.7.    По расчетной схеме (см.рис.2) фундамент под блочное сооружение, устанавливаемый на подсыпке, рассматривают как балочную плиту на упругом основании.

2.2.8.    В соответствии со СНиП П-Б. 7-70 коэффициент динамичности при расчете на действие момента короткого замыкания принимают равным 2, во всех остальных случаях 1,2.

Рис Л. Расчетная схема фундаментной плиты в момент подъема:

Pj, Р₂» Р3 * сосредоточенные силы, действующие на плиту; q_y - равномерно распределенная нагрузка; L - длина плиты

7

2.2.9. Расчетные сечения фундаментной плиты должны удовлетворять прочности и жесткости. За расчетные моменты прини -мают экстремальные, полученные по двум приведенным расчетным схемам. Допускаемые вертикальные перемещения сечений фундаментной конструкции определяют в соответствии с табл.1.

	Ра	Л |р- 1			р3
	тгттцтт ттг		J11	“Г

Рис.2. Расчетная схема фундаментной плиты блочного сооружения, устанавливаемой на подсыпке:

Р_т, Рр, Рт - сосредоточенные силы, действующие на плиту;

£ - равномерно распределенная нагрузка

2.2.10.    Поперечные ребра фундаментной плиты располагают таким образом, чтобы строповочные устройства размещались в узлах пересечения продольного и поперечного ребер. Место положения последних определяют расчетом консольной балки из условия равенства изгибающих моментов от расчетных нагрузок над опорными (такелажными) устройствами и в середине пролета ( см, рис.1). По схеме рис.2 расчетные изгибающие моменты определяют по максимальным изгибающим моментам при совместном рассмотрении двух схем.

2.2.11.    Последовательность расчета фундаментной плиты под блочное сооружение приведена в прил.1.

2.2.12.    Устройство для подъема блок-контейнера (блока с индивидуальным укрытием, предназначенным для кратковременного пребывания человека) должно отвечать требованиям "Правил устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов".

М. /Металлургия" ,I9?U.

Запас прочности грузоподъемных устройств должен соответствовать запасу прочности грузовых канатов грузоподъемных кранов, который при легком режиме работы равен 5.

8

Предельные величины деформаций оснований блочных устройств Таблица I

Краткая конструктивная характеристика обору -дования, содержащегося в блоках, шок-боксах и блок-контейнерах ; Характеристика подат-; ливости внешних кон -; муникаций, присоеди -; няемых к блочному • Допустимые величины (не более) Осадки, { мм !крен при длине фун-| i дамеята, м | Пропел- дерность Ц£-1 1 | &пр ! « Г I_“_! 6 | Блоки и блок-боксы электрических установок, операторных, узлов связи > 2500 (провода, импульсные трубки и др.) пкг^ 0,008 U70IS 0,005 Блоки, блок-боксы и блок-контейнеры с аппаратами и емкое тяни 250 (трубы диаыетром 100-150 им, работающие с жидкостями при давлении Ру ^ 10 кто/см2) 50 0,005 0,010 То ие, не требующие определенного уровня содержащихся в них жидкостей (с тарелками, регуляторами уровня * др.) То хе 50 0,004 0,004 То ие, со всеми типами аппаратов и емкостей, а также трубные блоки с арматурой >50 (диаметром 500 мм, Ру 10 кгс/см?) 10 0,0015 0,003 —

so