Сгр

1.    Общие указания............ 3

2.    Материалы .............. —

3.    Расчетные характеристики    материалов    ...    5

4.    Расчет элементов деревянных    конструкций    .    •    8

Центрально растянутые и центрально сжатые

элементы............. —

Изгибаемые элементы......... 11

Внецентренно растянутые и внецентренно

сжатые элементы.......... 12

Сжатые составные элементы с неравномерно

нагруженными ветвями........ —

Расчетная длина и предельная гибкость сжатых элементов.......... 13

5.    Расчет соединений элементов деревянных конструкций ....... —

Общие указания......... —

Соединения на    врубках........ 14

Соединения на деревянных призматических

шпонках............. 15

Соединения на    цилиндрических нагелях . •    17

Соединения на дубовых пластинчатых нагелях Соединения на гвоздях, работающих на

выдергивание............

Соединения на винтах, работающих на выдергивание ............

6. Основные указания по проектированию деревянных конструкций............

Общие указания .    .    .    .......

Основные конструктивные требования .    .

Указания по предупреждению загнивания, возгорания и коррозии деревянных конструкций .............

Настилы, цельные балки, прогоны • . • .

Составные балки ..........

Фермы ,.............

Арки и своды............

Клееные конструкции.........

Приложение 1. Дополнительные требования к лесоматериалам для несущих деревянных конструкций .................

Приложение 2. Рекомендуемый сортамент пиломатериалов для несущих деревянных конструкций (применительно к ГОСТ 8486-57)    . . ,

4.4.    Гибкость X цельных элементов определяют по формуле

^х = loir,    (9)

где 1₀ — расчетная длина элемента;

г — радиус инерции сечения элемента, определяемый по формуле

z = VJ_6p/f _бр ;    (Ю)

J_бр и F_6p — момент инерции и площадь поперечного сечения брутто элемента.

4.5.    Расчетную длину элемента /₀ определяют путем умножения его действительной длины на коэффициент:

1.0    —при обоих шарнирно закрепленных кон

цах;

2.0    —при одном защемленном и другом сво

бодно нагруженном конце;

0,8 -—при одном защемленном и другом шарнирно закрепленном конце;

0,65 — при обоих защемленных концах.

4.6.    Приведенную гибкость Х_пр составных элементов определяют с учетом податливости соединений по формуле

^xn_P=/(iv/+4. си)

где Х_у— гибкость всего элемента относительно оси у (рис. 4 и 5), вычисленная по расчетной длине элемента 1₀ без учета податливости соединений;

2—587

X! — гибкость отдельной ветви относительно ее оси 1, вычисленная по рас

четной длине ветви 1\\ при /_ь меньшем семи толщин ветви, принимают

=0;

jj._y —коэффициент приведения гибкости, определяемый по формуле

Ь=]/^Г 1+Л—^.    (12)

Г    '0 "с

где Ь и h — ширина и высота поперечного сечения элемента в см\

п_ш—расчетное количество швов в элементе; при определении расчетного количества швов учитывают те швы, по которым суммируется взаимный сдвиг элементов (например: при расчете относительно оси у по рис. 4—4 шва, по рис. 5—7 швов и по рис. 6—2 шва);

/₀ — расчетная длина элемента в м\ п с — расчетное количество срезов связей в одном шве на 1 пог. м эле-

мента; при нескольких швах с различными количествами срезов принимают среднее для всех швов количество срезов; k_c —коэффициент податливости соединений, определяемый по формулам табл, 10,

При определении k_c диаметр гвоздей принимают не более 7ю толщины соединяемых элементов. Если защемление концов гвоздей менее 4d_y то работу концов гвоздей не учитывают.

Значения k_c для стальных цилиндрических нагелей определяют по толщине а более тонкого из соединяемых элементов.

Диаметр дубовых цилиндрических нагелей принимают при определении k_c не более 74 толщины более тонкого из соединяемых элементов.

Связи в швах следует расставлять, как правило, равномерно по длине элемента. В прямолинейных элементах сквозных конструкций допускается в средних четвертях длины ставить связи в половинном количестве,

вводя в расчет по формуле (12) интенсивность расстановки связей в крайних четвертях длины элемента.

Диаметр гвоздей и других нагелей d, толщину элементов а, ширину Ь_у глубину врезки Л_вр принимают в сантиметрах.

Примечания: 1. Приведенную гибкость составного элемента, вычисленную по формуле (11), не следует принимать более гибкости ветвей, соединенных поставленными по конструктивным соображениям (без расчета) связями, определяемой по формуле

/₀

А ^     —    .    (13)

У ^Абр/^*бр

где ЗУхбр —сумма моментов инерции брутто поперечных сечений всех ветвей относительно их осей, параллельных оси у (рис. 4 и 5);

F$р — площадь сечения элемента брутто;

/₀ — расчетная длина элемента.

2.    Гибкость составного элемента относительно оси, проходящей через центры тяжести сечений всех его ветвей (например, ось х на рис. 4 и 5), определяют как для цельного элемента, т. е. без учета податливости соединений. Это указание не распространяется на элементы с неравномерно нагруженными ветвями (п. 4.17).

3.    Расчетную гибкость составной ветви составного элемента принимают равной р.i Ai, где pi — коэффициент приведения гибкости, вычисленный для отдельной ветви с расчетной длиной 1\ по тем же правилам, что и для элемента в целом.

4.    При наличии в швах составного элемента связей различных видов (размеров) расчет ведут по любому из них с его коэффициентом k_c = k_c, причем за расчетное количество связей принимают

• ,    •    *С

я_с=л_с+л_с - +

к

где k_c ; п_с—относятся к расчетному виду (размеру) связей;

» 0

k_c; п_с — ко второму виду (размеру) связей и т. д.

5.    Если ветви составного элемента имеют различное сечение, то расчетную гибкость ветви в формуле (11) принимают равной

ч = ~гт-------- • K*V

V ^ 1брIFбр

4,7. При определении приведенной гибкости решетчатых элементов (рис. 7) или элементов со сплошной стенкой (изгиб в плоскости решетки или стенки) гибкость отдельной ветви в формуле (11) принимают ^=0. Расчетное количество срезов связей суммируют по всем рабочим плоскостям между решеткой (стенкой) и одним поясом. Расчетное количество швов принимают л_ш“2.

В центрально сжатых решетчатых элементах гиб-

кость отдельной ветви должна быть не больше приведенной гибкости элемента в целом.

Изгибаемые элементы

4.8. Расчет изгибаемых элементов на прочность производят по формуле

м

1^расч

где М — расчетный изгибающий момент;

Я_я — расчетное сопротивление древесины изгибу;

W_paC4— расчетный момент сопротивления рассматриваемого поперечного сечения, определяемый для цельных элементов по площади сечения нетто.

Расчетный момент сопротивления сечения изгибаемых составных элементов на податливых соединениях принимают равным моменту сопротивления сечения нетто умноженному на коэффициент k_w. Значения k_w для элементов, составленных из одинаковых слоев, приведены в табл. 11.

Таблица 11

Коэффициенты для расчета изгибаемых составных элементов из одинаковых слоев на податливых соединениях

При определении W _нт ослабления, расположенные на участке длиной 20 см, принимают совмещенными в одном сечении.

Расчет изгибаемых клееных составных элементов производят согласно п. 6.39.

4.9.    Расчет изгибаемых элементов на прогиб производят по моменту инерции поперечного сечения брутто с умножением его при расчете составных элементов на коэффициент жесткости к_ж по табл. 11, учитывающий податливость соединений в швах.

4.10.    Расчет изгибаемых элементов на скалывание древесины производят по формуле

Об)

Jбр^расч

где Q—расчетная поперечная сила;

/ _бр — момент инерции брутто рассматриваемого поперечного сечения; S_6p— статический момент брутто сдвигаемой части сечения относительно нейтральной оси;

^расч —расчетная ширина сечения; при расчете на скалывание по клеевому шву Ьрасч принимается равной 0,5 полной ширины шва;

/?ск — расчетное сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон при изгибе.

4.11.    Количество связей п_с, равномерно расставленных в каждом шве изгибаемых составных элементов на протяжении от сечения с нулевым моментом до сечения с максимальным изгибающим моментом М, при распределенной по длине элементов нагрузке, а также при сосредоточенных грузах в пределах средней трети пролета должно удовлетворять условию

l,5MS_6p J бр

где S₆р—статический момент брутто части поперечного сечения элемента, отсекаемой рассматриваемым швом, относительно нейтральной оси;

J_бр — момент инерции брутто поперечного сечения;

Т — расчетная несущая способность одной связи в данном шве.

Примечание. При наличии в шве разных связей должно быть соблюдено условие

я_сТ -\-п_сТ + • •

где п'_с;Т'—относятся к первому виду связей;

п_с; Т" — относятся ко второму виду связей и т. д.

4.12. Расчет элементов цельного сечения на прочность при косом изгибе производят по формуле

М.%    |    -    гч

+    (19)

где М_х\ М_у — составляющие расчетного изгибающего момента соответственно для главных осей х и у\

W_x; W_y—моменты сопротивления рассматриваемого поперечного сечения нетто для осей х и у.

Внецентренно растянутые и внецентренно сжатые элементы

4.13. Расчет внецентренно растянутых элементов производят по формуле

N , MRp о

^г вт    "расч^и

4.15. В составных внецентренно сжатых элементах следует проверять устойчивость наиболее напряженной ветви при расчетной длине ее, превышающей семь толщин ветви, по формуле

N . М . _D

тс⁺ий:^<тЛ' (гч

где — коэффициент продольного изгиба для отдельной ветви, вычисленный по ее расчетной длине 1\ (рис. 4, 5 и 7);

Fe_p; —площадь и момент сопротивления брутто поперечного сечения элемента.

Устойчивость внецентренно сжатого элемента в целом в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба, проверяют по формуле (6) без учета изгибающего момента.

4.16. Количество связей в шве п_с на половине расчетной длины внецентренно сжатого составного элемента должно удовлетворять условию

/г_с7¹>

где В^расч—расчетный момент сопротивления поперечного сечения (п. 4.8).

Следует по возможности предотвращать возникновение изгибающих моментов в ослабленных сечениях растянутых элементов путем центрирования растягивающего усилия по ослабленному сечению или другими способами. При соблюдении этого условия элементы рассчитывают на центральное растяжение.

4.14. Расчет внецентренно сжатых элементов производят по формуле

<R_C.

где Е—коэффициент (действительный в пределах от 1 до 0), учитывающий дополнительный момент от продольной силы при деформации элемента, определяемый по формуле _е ,    Ш

3100/?_c/=-₆p *    (²²)

Гибкость элементов X определяют согласно пп. 4.4—4.7; расчетный момент сопротивления ^расч — согласно п. 4.8.

Примечание. При малых напряжениях изгиба M/Wtбр, не превышающих 10% от напряжения N ^;^бр> внецентренно сжатые элементы должны быть проверены на устойчивость по формуле (6) без учета изгибающего момента.

где S₆р — статический момент брутто части поперечного сечения, отсекаемой рассматриваемым швом, относительно нейтральной оси;

/_бр—момент инерции брутто поперечного сечения элемента;

Т — расчетная несущая способность одной связи в данном шве;

Е — коэффициент, определяемый по формуле (22).

Примечания: 1. При наличии в шве разных связей (нагелей, гвоздей) должно быть соблюдено условие

1.5MSep

(25)

где п'_с V — относятся к первому виду связей;

п_с Т" — относятся ко второму виду связей и т. д._в 2. Если связи воспринимают, кроме сил сдвига при изгибе, еще другие усилия, количество связей в шве должно быть определено расчетом на полное усилие.

Сжатые составные элементы с неравномерно нагруженными ветвями

4.17. Составные элементы на податливых соединениях, часть ветвей которых не оперта по концам или не закреплена в узлах, допускается рассчитывать на центральное и вне-центренное сжатие по общим правилам, но с соблюдением следующих указаний:

а) расчетный момент инерции и момент сопротивления поперечного сечения элемента от-

носительно оси у (рис. 4 и 5) определяют с учетом всех ветвей;

б)    расчетный момент инерции относительно оси х определяют по формуле

J — J о + 0,5 J _н.₀,    (26)

где / о — момент инерции поперечного сечения опертых ветвей;

Jvl.o — момент инерции поперечного сечения неопертых ветвей;

в)    расчетную площадь поперечного сечения элемента определяют при центральном сжатии по сечению только опертых ветвей, а при внецентренном сжатии:

по сечению только опертых ветвей, если проверяют эти ветви;

по полному сечению элемента, если проверяют неопертые ветви.

Расчетная длина и предельная гибкость сжатых элементов

4.18. Расчетную длину пересекающихся элементов, надежно связанных между собой в месте пересечения, принимают равной:

при проверке устойчивости в плоскости конструкции — расстоянию от центра узла до точки пересечения элементов;

при проверке устойчивости из плоскости конструкции:

а)    в случае пересечения двух сжатых элементов— полной длине элемента;

б)    в случае пересечения сжатого элемента с неработающим — величине

где    —полная длина, гибкость и пло

щадь поперечного сечения сжатого элемента; l2,\’,F₂ — длина, гибкость и площадь сечения поддерживающего элемента; при этом /о принимают не меньше 0,5 h;

в) в случае пересечения сжатого элемента с растянутым такой же силой — расстоянию от центра узла до точки пересечения элементов.

При меньших значениях растягивающей силы расчетную длину сжатого элемента опре

деляют по интерполяции между случаями, приведенными в подпунктах бив.

Если один или оба пересекающихся элемента имеют составное сечение, в формулу (27) подставляют соответствующие значения приведенной гибкости элементов.

4.19.    При проверке устойчивости сжатого нижнего пояса арочных, рамных и тому подобных конструкций, раскрепленного поперечными связями жесткости (п. 6.14), за расчетную длину пояса следует принимать расстояние между этими связями, увеличенное на 25%.

4.20.    Связи жесткости, раскрепляющие сжатые элементы конструкций (п. 6.14), рассчитывают на усилия, направленные перпендикулярно к элементу и равные 0,02 действующего в элементе усилия сжатия.

4.21.    Гибкость сжатых элементов и их от* дельных ветвей не должна превышать значений, указанных в табл. 12.

5. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Общие указания

5.1.    Действующее на соединение (или отдельную связь) расчетное усилие не должно превышать расчетной несущей способности соединения (или отдельной связи).

5.2.    Расчетную несущую способность Т соединений, рассчитываемых на смятие и скалывание (соединения на врубках, призматических шпонках и т. п.), определяют по формулам:

а)    из условия смятия древесины

F = /?см a F_CM;    (28)

б)    из условия скалывания древесины

Т = R^C*>F    (29)

ск ск>

где F_cu—расчетная площадь смятия;

F„—расчетная площадь скалывания;

R_CMa —расчетное сопротивление древесины смятию под углом а, к направлению волокон;

/?£{■ — расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию, определяемое согласно п. 5.3.

5.3. Расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию /?*£ определяют по формуле

RS= ■    ⁽³⁰⁾

1 + Р —

е

где R_CK — расчетное сопротивление древесины скалыванию (для максимального напряжения);

/ ск —расчетная длина плоскости скалывания, принимаемая не более 10 глубин врезки в элемент;

е — плечо сил скалывания, принимаемое равным 0,5 h при расчете элементов с односторонней врезкой в соединениях без зазора между элементами (рис. 8, а) и 0,25 Л — при расчете симметрично загружаемых элементов с двусторонней врезкой (рис. 8,6);

h — размер сечения элемента по направлению врезки;

Р — коэффициент, принимаемый равным (при условии обжатия по плоскостям скалывания):

Р =0,25 — при расчете на скалывание растянутых элементов соединений на врубках и шпонках с односторонним (по отношению к местам приложения сил скалывания) расположением площадки скалывания;

о =0,125 — при расчете на скалывание сжатых элементов соединений с промежуточным (по отношению к местам приложения сил скалывания) расположением площадки скалывания, а также деревянных шпонок.

Отношение 1_ск/е должно быть не менее 3.

Примечания: I. Расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию определяемое по формуле (30), может быть представлено в виде:

^ск=£ск^ск»

где /?ск — расчетное сопротивление древесины скалыванию (для максимального напряжения);

k_CK = --— —коэффициент, принимаемый по табл. 13 Rck

в зависимости от отношения /_Ск/е ^и условий работы рассматриваемого элемента соединения.

2. Разрешается принимать расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию в соединениях согласно примечанию 4 к табл. 4.

Соединения на врубках

5.4. Соединения элементов на врубках осуществляют, как правило, в виде лобовых врубок с одним зубом (рис. 9) или непосредственного упора примыкающих сжатых элементов.

Соединения на лобовых врубках с двумя зубьями (рис. 10) допускается применять при углах смятия не менее 45°.

Соединения на щековых врубках к применению не рекомендуются.

Рабочую плоскость смятия во врубках, как правило, следует располагать перпендикулярно к оси примыкающего сжатого элемента.

Элементы соединений на врубках должны быть связаны болтами, хомутами или скобами, способствующими взаимному прижатию соединяемых элементов.

5.5. Лобовые врубки рассчитывают на скалывание согласно указаниям пп. 5.2 и 5.3. Основное расчетное сопротивление древесины скалыванию (для максимального напряжения), подставляемое в формулу (30), принимают по п. 6 табл. 4, независимо от угла примыкания сжатого элемента.

Расчет лобовых врубок с двумя зубьями на скалывание по верхней плоскости, на глубине врезки первого от торца зуба, производят на усилие

Г =Т

СК    с

где Т_ск — полное усилие скалывания;

FJ — площадь смятия первого зуба;

F_CM"—площадь смятия второго зуба.

Расчет на скалывание по нижней плоскости, на глубине врезки второго зуба, производят на полную силу скалывания Т_ск,

При расчете на скалывание лобовых врубок с двумя зубьями расчетную Heqyiyyio способность соединения Т (п. 5.2) умножают на коэффициент:

0,8 —при расчете по верхней плоскости скалывания;

1,15 — при расчете по нижней плоскости скалывания.

5.6.    Длина плоскости скалывания лобовых врубок должна быть не менее 1,5 ft, где h — размер сечения элемента по направлению врубки.

Глубина лобовых врубок в промежуточных узлах сквозных конструкций должна быть не более 'U К в остальных случаях — не более */з h\ при этом глубина врубок в брусьях и досках должна быть не менее 2 см, в бревнах — не менее 3 см.

В лобовых врубках с двумя зубьями второй от торца зуб следует врезать на большую глубину, чем первый, с разницей глубин врезок не менее 2 см.

5.7.    Расчет на смятие лобовых врубок с одним зубом производят по основной рабочей плоскости смятия (а—в, рис. 9) на полное усилие, действующее в примыкающем сжатом элементе. Угол смятия древесины а при определении расчетного сопротивления смятию ^_см» принимают равным углу между направлениями сминающего усилия и волокон сминаемого элемента.

Расчетное сопротивление древесины смятию поперек волокон R_cм90 Для лобовых врубок принимают по п. 5,6 табл. 4, независимо от размеров площадки смятия. Расчетное сопротивление древесины смятию поперек волокон Rсмэо Для вкладышей принимают по п. 4 табл. 4, как для смятия по всей поверхности.

Расчетную площадь смятия лобовых врубок с двумя зубьями принимают равной сумме площадей смятия отдельных зубьев.

Соединения на деревянных призматических шпонках

5.8. Соединения на деревянных призматических шпонках в конструкциях постоянного назначения к применению не рекомендуются.

В отдельных случаях применения, а также при проверке существующих конструкций следует руководствоваться приводимыми ниже указаниями по конструированию и расчету соединений на шпонках.

Для обеспечения совместной работы шпонок необходима плотная пригонка всех шпонок к гнездам* особенно в случае применения более жестких продольных (прямых или наклонных) шпонок. В случае применения дубовых поперечных шпонок начальное уплотнение соединений достигается путем устройства шпонок составными из двух клиньев со скосом 1/6—1/10 (рис. 11) и их плотной подклинки. Продольные шпонки рекомендуется осуществлять наклонными прямоугольными (рис. 12), чтобы увеличить длину плоскостей скалывания в брусьях и обеспечить прижатие по этим плоскостям.

5.9. Шпонки и соединяемые элементы рассчитывают на смятие и скалывание согласно указаниям пп. 5.2 и 5.3.

Плечо действующих сил при расчете на скалывание шпонок в соединениях без зазора между элементами принимают e=h_BP; то же, при расчете шпонок-колодок в соединениях с зазором So между элементами (рис. 13) — e = s₀+h_B р.

Плечо действующих сил при расчете на скалывание соединяемых элементов принимают е = 0,5 А, где Л— высота сечения элемента по направлению врезки.

Расчетную длину скалывания элементов, соединяемых наклонными шпонками, принимают

*ск = ⁵ + 0,5/_ш,

где s — расстояние между шпонками в свету; 1_т—размер (длина) шпонки вдоль элементов.

5.10. Расчетную несущую способность Т многорядовых соединений на деревянных призматических шпонках, определяемую из условия скалывания (п. 5.2), умножают на коэффициент:

0,9 —для поперечных шпонок;

0,8 — для продольных шпонок и колодок;

0,85 — для элементов, соединяемых поперечными шпонками;

0,7 —для элементов, соединяемых продольными шпонками и колодками.

5.11. Глубина врезки шпонок в брусья должна быть не более Vs А и не менее 2 см; в бревна — не более ^l/₄d и не менее 3 см, где А— размер сечения бруса в направлении врезки, a d — диаметр бревна.

Отношение длины шпонки к глубине врезки должно быть не менее 5.

При сплачивании элементов составных балок с зазором So должно соблюдаться условие

——->5.

«О + Л_вр

При сплачивании элементов составных стоек с зазором должно соблюдаться условие

5.12. Элементы, соединяемые шпонками, должны быть стянуты болтами, рассчитываемыми на распор шпонок.

Расчетную величину распора одной шпонки Q_ш в соединениях без зазора между элементами определяют по формуле

<Эш = т^,    (31)

МП

а в соединениях с зазором Sq между элементами по формуле

д_{ш = 7}-^о±Лвр_>    (32)

где Т — расчетная несущая способность одной шпонки (п. 5.2).

Соединения на цилиндрических нагелях.

Общие указания

5.13. Расчетную несущую способность цилиндрического нагеля Т в соединениях элементов из сосны и ели при направлении усилий, передаваемых стальными и дубовыми цилиндрическими нагелями вдоль волокон элементов и гвоздями под любым углом, при расчете защищенных от увлажнения и нагрева конструкций на воздействие постоянной и временной нагрузок определяют по формулам, приведенным в табл. 14.

Таблица 14

5.14. Расчетную несущую способность стального или дубового цилиндрического нагеля в рассматриваемом шве при направлении передаваемого нагелем усилия под углом к волокнам элементов определяют согласно п. 5.13 с умножением:

а)    на коэффициент k_a (табл. 15)—при расчете на смятие древесины в нагельном гнезде элемента, сминаемого нагелем под углом я;

б)    на V— при расчете на изгиб нагеля, причем угол я принимается равным большему из углов смятия нагелем элементов, прилегающих к рассматриваемому шву.

5.15.    Расчетную несущую способность нагеля в соединениях элементов: из древесины других пород; в конструкциях, находящихся в условиях повышенной влажности или температуры, или проверяемых на воздействие только постоянной нагрузки, или рассчитываемых на воздействие ветровой, монтажной или сейсмической нагрузок, а также в деревянных конструкциях гидротехнических' сооружений, определяют согласно пп. 5.13 и 5.14 с умножением:

а)    на соответствующий коэффициент по табл. 5, 6, 7 и 9 — при расчете из условия смятия древесины в нагельном гнезде;

б)    на корень квадратный из этого коэффициента — при расчете из условия изгиба нагеля.

5.16.    Нагельные соединения со стальными накладками и прокладками (рис. 16) допускается применять в тех случаях, когда обеспечена необходимая плотность постановки нагелей, например, при постановке односрезных гвоздей, винтов или глухих стальных

цилиндрических нагелей в предварительно просверленные в стальных накладках отверстия. Глухие стальные цилиндрические нагели должны иметь заглубление в древесину не менее 4 с?.

Нагельные соединения со стальными накладками и прокладками рассчитывают согласно приведенным выше указаниям (п. 5.13— 5.15), причем в расчете из условия изгиба на-

|

I I

геля (табл. 14, п. 3) принимают наибольшее значение несущей способности нагеля (400 с?² для гвоздей и 250 d² для стальных нагелей, с соответствующими поправками). Стальные накладки и прокладки проверяют на растяжение по ослабленному сечению и на смятие стенок сверленых отверстий.

5.17. Несущую способность соединения, осуществленного на нагелях разных видов, определяют как сумму несущих способностей нагелей, поставленных в соединении, за исключением растянутых стыков. Постановка нагелей разных видов в стыках, работающих на растяжение, и учет их совместной работы не рекомендуются. При необходимости в этом суммарную несущую способность нагелей разных видов снижают умножением на коэффициент 0,9.

Стальные и дубовые цилиндрические нагели

5.18. Расстояния между осями цилиндрических нагелей вдоль волокон древесины su поперек волокон s₂ и от кромки элемента s₃, как правило, должны быть не менее (рис. 17 и 18): S|=7c?, s₂ = 3,5d и s₃= 3d — для стальных нагелей;

Si = 5rf, s₂=3d и s₃=2,5d— для дубовых нагелей.

При толщине пакета &< 10 d (рис. 17) разрешается принимать:

si=6d, s₂~3d и s₃=2,5d— для стальных нагелей;

$i = 4d, s₂ = 5₃=2,5c? — для дубовых нагелей.

скается производить в предположении монолитности стенки, расчетную толщину которой принимают равной суммарной толщине ее досок. Несущую способность гвоздей определяют согласно указанному выше, с умножением на коэффициент 0,8.

5.22.    При определении расчетной длины защемления конца гвоздя заостренную часть гвоздя длиной ~l,5d не учитывают; кроме того, из длины гвоздя вычитают по 2 мм на каждый шов между соединяемыми элементами.

Если расчетная длина защемления конца гвоздя получается меньше 4 d, то работу конца гвоздя не учитывают.

При свободном выходе гвоздя из пакета расчетную толщину последнего элемента уменьшают на l,5d! (рис. 19).

Диаметр гвоздей должен быть не более •Д толщины пробиваемых элементов.

5.23.    Расстояние между осями гвоздей вдоль волокон древесины для пробиваемых гвоздями элементов должно быть не менее:

Si = 15rf—при толщине пробиваемого элемента с

5.19. Стальные и дубовые цилиндрические нагели следует плотно ставить в отверстия, отвечающие их диаметру, просверленные в собранном пакете.

Нагели следует располагать, как правило, в два продольных ряда.

В соединениях растянутых элементов на стальных и дубовых цилиндрических нагелях должно быть поставлено не менее трех стяжных болтов с каждой стороны стыка.

Гвозди, работающие на сдвиг

5.20. Гвозди для несущих конструкций должны удовлетворять требованиям ГОСТ 4028—48 «Гвозди проволочные круглые строительные. Размеры». Гвозди диаметром 0,6 см в соединениях элементов из древесины хвойных (за исключением лиственницы) и мягких лиственных пород забивают без предварительного рассверливания гнезд. При соединении на гвоздях элементов из древесины лиственницы и твердых лиственных пород и в случае применения гвоздей диаметром более 0,6 см необходимо предварительное рассверливание гнезд диаметром ~ 0,9 d.

5.21. В соединениях элементов со сплошной перекрестной стенкой расчет гвоздей допу-

Рис. 19.    Рис.    20

$1=25^ — при толщине пробиваемого элемента c = 4rf.

Для промежуточных значений толщины с наименьшее расстояние определяют по интерполяции.

Для элементов, не пробиваемых гвоздями насквозь, независимо от их толщины принимают расстояние между осями гвоздей si > >15 d.

Расстояние вдоль волокон древесины от гвоздя до торца элемента во всех случаях должно быть не менее Si = 15rf.

Расстояние между осями гвоздей поперек волокон древесины при прямой расстановке гвоздей должно быть не менее s₂—4d; при шахматной расстановке гвоздей или расстановке косыми рядами под углом а < 45° (рис, 20) расстояние между продольными рядами гвоздей может быть уменьшено до 3d.

1.1.    Настоящие нормы распространяются на проектирование несущих деревянных конструкций зданий и сооружений.

Примечание. Настоящие нормы не распространяются на деревянные мосты под железные и автомобильные дороги.

1.2.    При проектировании несущих деревянных конструкций надлежит выполнять требования настоящей главы и главы СНиП П-А.10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

Примечание. При проектировании деревянных конструкций, находящихся в особых условиях эксплуатации (конструкции деревянных плотин; конструкции временных зданий и сооружений; конструкции, подверженные агрессивным воздействиям среды, и др.), должны учитываться дополнительные требования, отражающие особенности работы этих конструкций, согласно специальным инструкциям, составляемым в развитие настоящих норм.

1.3.    Деревянные конструкции следует проектировать с учетом требований по экономному расходованию материалов.

При проектировании деревянных конструкций необходимо учитывать условия их эксплуатации, а также условия изготовления, транспортирования и монтажа конструкций.

Деревянные конструкции следует преимущественно применять сборные заводского изготовления, составленные из небольшого количества типоразмеров монтажных блоков, удобных в перевозке и монтаже.

При проектировании деревянных конструкций должны предусматриваться мероприятия по защите древесины от загнивания, поражения дереворазрушающими насекомыми, возгорания, а также от коррозии в случае нахождения конструкций в агрессивной среде.

Деревянные конструкции в условиях длительного нагревания, происходящего в результате производственных процессов, допускается применять только в том случае, если установившаяся температура древесины при этом не превысит 50°.

1.4.    Прочность и устойчивость деревянных конструкций должны быть обеспечены как в эксплуатации, так и при транспортировании и монтаже. В проекте следует предусматривать мероприятия по раскреплению конструкций при транспортировании и монтаже и указывать места захвата конструкций при подъеме.

Во всех случаях должны быть обеспечены устойчивость и неизменяемость всего сооружения или здания в целом.

1.5.    Породу и влажность древесины, категорию деревянных элементов конструкций и характер их обработки (острожка, антисепти-рование и др.), а также марку стали и вид обработки (окраска, лакировка) стальных частей необходимо указывать в рабочих чертежах конструкций.

Рабочие чер1ежи деревянных конструкций должны содержать все необходимые данные для заготовки элементов (особые чертежи для деревянных и стальных элементов) и для сборки конструкций, а также отдельных блоков (монтажных «марок») сборных конструкций.

2. МАТЕРИАЛЫ

2.1. Деревянные элементы несущих деревянных конструкций изготовляются преимущественно из древесины хвойных пород.

Древесину дуба и других ценных твердых лиственных пород применяют преимуществен-

но для изготовления нагелей, шпонок, подушек и других мелких ответственных деталей несущих конструкций.

Примечания: 1. Лесоматериалы мягких и малоценных твердых лиственных пород допускается применять взамен хвойных пород преимущественно в конструкциях временных зданий и сооружений, опалубки, лесов, подмостей и т. п. в соответствии с рекомендациями технических правил по экономному расходованию металла, леса и цемента в строительстве или специальных инструкций, утвержденных в установленном порядке.

2. Применение древесины лиственницы и твердых лиственных пород для изготовления несущих гвоздевых конструкций не допускается.

2.2. Качество древесины хвойных или лиственных пород в готовых элементах или отдельных участках элементов несущих конструкций постоянного назначения, в зависимости от категорий элементов, приведенных в табл. 1 или табл. 2, должно удовлетворять дополнительным требованиям главы СНиП I-B.13-62 в отношении допустимых пороков (см. приложение 1).

2.3. Влажность древесины для изготовления открытых, проветриваемых наземных деревянных конструкций постоянного назначения должна быть не более 25%. Влажность пиломатериалов для изготовления закрытых, труднопровегриваемых конструкций должна быть не более 20%. Влажность древесины для изготовления клееных конструкций должна быть не более 15%.

Влажность древесины для изготовления нагелей, шпонок, вкладышей и других мелких ответственных деталей должна быть не более 15%.

Примечания: 1 Разрешается в отдельных случаях применять древесину с влажностью более 25%, но не более 40% для изготовления проветриваемых наземных конструкций (неклееных) постоянного назначения, в которых усушка древесины не вызывает расстройства соединений или значительного провисания и связанных с ними дополнительных напряжений, при условии проведение мероприятий по защите древесины от загнивания.

2. Влажность древесины для изготовления элементов неклееных конструкций, длительно находящихся в увлажненном состоянии, не нормируется.

2.4. Древесина шпонок, нагелей, вкладышей и других мелких ответственных деталей должна быть плотной, прямослойной, без сучков и других пороков.

Такие детали из древесины малостойких в отношении загнивания пород (береза, бук) во всех случаях должны антисептироваться.

2.5.    Величина сбега бревен (изменение диаметра по длине бревна) при расчете элементов конструкций принимается 1 см на 1м длины бревна.

2.6.    Объемный вес древесины при расчете конструкций принимается по табл. 3.

2.7. Стальные части деревянных конструкций, назначаемые по расчету, должны изготовляться из стали марки ВСт.Зкп, а для конструкций, подвергающихся воздействию динамических и вибрационных нагрузок и эксплуатируемых на открытом воздухе или в неотапливаемых помещениях при расчетной температуре ниже минус 30°, — из стали марки ВСт.Зпс с дополнительным испытанием на загиб в холодном состоянии согласно п. 19, д ГОСТ 380-60; допускается применение низколегированных сталей, указанных в главе СНиП П-В.3-62 «Стальные конструкции. Нормы проектирования».

Стальные части деревянных конструкций следует защищать от коррозии.

3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ

3.1. Расчетные сопротивления R древесины сосны и ели, удовлетворяющей требованиям п. 2.2, для расчета защищенных от увлажнения и нагрева деревянных конструкций на одновременное воздействие постоянной и временной нагрузок, определенные (с округлением)

согласно указаниям главы СНиП П-А. 10-62 как произведение нормативных сопротивлений на коэффициенты однородности и на коэффициенты условий работы элементов и соединений конструкций, приведены в табл. 4. В необходимых случаях значения расчетных сопротивлений (табл. 4) умножаются на переходные коэффициенты и на коэффициенты условий работы конструкций (сооружений) согласно п. 3.2 и указаниям специальных инструкций.

Примечания: 1. Расчетное сопротивление древесины смятию местному поперек волокон на части длины при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элемента (за исключением случаев, оговоренных в п. 5, табл. 4) определяют по формуле

^СМ 90 ⁵⁼⁵ Rc 90 ^ W" j _|_ J 2 j Я2/СЛ<³,    (1)

где R_c go — расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон (п. 4, табл. 4);

I см—длина площадки смятия вдоль волокон древесины в см.

2. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом а к направлению волокон определяют по формуле (2) или рис. 1.

(ёН»¹

3. Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом а к направлению волокон определяют по формуле

Rc

' KqK 90    /

4. Расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию в соединениях R££ определяют по указаниям п. 5.3. Разрешается принимать расчетное среднее сопротивление скалыванию древесины;

а)    сосны и ели в лобовых врубках и элементах составных балок на шпонках, при учете длины скалывания не более двух толщин брутто элемента и 10 глубин врезки — R££ =12 кг/см²;

б)    дуба; в продольных шпонках с отношением длины к высоте, равным 2,5—⁼20 кг/см²; в поперечных шпонках с тем же соотношением размеров — R ck_w = Ю кг/cjw².

5. Расчетное сопротивление изгибу бревен, имею щих врезки в расчетном сечении, принимается как для элементов прямоугольного описанного сечения соответствующих размеров в месте ослабления.

6. Расчет на изгиб клееных элементов с высотой сечения более 50 см производится по указаниям п. 6.39.

3.2. Расчетные сопротивления определяются умножением соответствующих величин, приведенных в табл. 4: а) для древесины других пород на коэффициенты табл. 5; б) для конструкций, находящихся в условиях повы-

Шол (»**>*** а в гродисоя

Рис. 1. Расчетное сопротивление древесины сосны н ели смятию под углом к волокнам

шенной влажности или повышенной температуры или проверяемых на воздействие только постоянной нагрузки (без учета временной нагрузки),— на коэффициенты табл. 6; в) для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или сейсмической) нагрузок, — на коэффициенты табл. 7; г) для гнутых элементов конструкций — на коэффициенты табл. 8; д) для деревянных конструкций гидротехнических сооружений — на коэффициенты табл. 9.

Таблица 5