Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

66 страниц

Купить ГОСТ Р 59115.14-2021 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Устанавливает требования к проведению расчета на сопротивление хрупкому разрушению корпусов водо-водяных энергетических реакторов, изготовленных из сталей ферритного класса для проектируемых и строящихся атомных энергетических установок, а также корпусов водо-водяных энергетических реакторов, находящихся в эксплуатации (ВВЭР-440, ВВЭР-1000, ВВЭР-1200 и ВВЭР-ТОИ), в том числе прошедших отжиг

 Скачать PDF

 
Дата введения01.01.2022
Актуализация01.01.2022

Этот ГОСТ находится в:

Rules for strength assessment of equipment and pipelines of nuclear power installations. Strength assessment of pressure water reactor vessel

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ

НАЦИОНАЛЬНЫЙ

СТАНДАРТ

РОССИЙСКОЙ

ФЕДЕРАЦИИ

ОБОСНОВАНИЕ ПРОЧНОСТИ ОБОРУДОВАНИЯ И ТРУБОПРОВОДОВ АТОМНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

Расчет на сопротивление хрупкому разрушению корпуса водо-водяного энергетического реактора

Издание официальное

Москва

Российский институт стандартизации 2021

Предисловие

1    РАЗРАБОТАН Федеральным государственным унитарным предприятием «Центральный научно исследовательский институт конструкционных материалов «Прометей» им. И.В. Горынина Национального исследовательского центра «Курчатовский институт» (НИЦ «Курчатовский институт» — ЦНИИ КМ «Прометей»)

2    ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 322 «Атомная техника»

3    УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 20 октября 2021 г. № 1177-ст

4    ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

5    Федеральное агентство по техническому регулированию и метрологии не несет ответственности за патентную чистоту настоящего стандарта. Патентообладатель может заявить о своих правах и направить в Федеральное агентство по техническому регулированию и метрологии аргументированное предложение о внесении в настоящий стандарт поправки для указания информации о наличии в нем объектов патентного права и патентообладателе

Правила применения настоящего стандарта установлены в статье 26 Федерального закона от 29 июня 2015 г. № 162 ФЗ «О стандартизации в Российской Федерации». Информация об из-менениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе «Национальные стандарты», а официальный текст изменений и поправок — в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (www.rst.gov.ru)

© Оформление. ФГБУ «РСТ», 2021

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии II

- для каждой точки фронта расчетного дефекта, находящейся в МН, выполнены условия пунктов

7.3.2 или 7.3.3.

В формуле (7.7) Кс вычисляют по формуле (9.5).

7.6 Определение допускаемого давления в КР

7.6.1    Допускаемое давление в КР [р] определяют на основании анализа выполнения условия прочности (7.1). в котором для каждого значения L параметр Z вычисляют по формуле (7.4).

7.6.2    При проведении упрощенной консервативной оценки допускаемое давление [р] вычисляют по формуле

MMV'V-Kj-KjnyK/"'-    (7.8)

где Kj — КИН от действия температурной нагрузки:

К^н — КИН от действия остаточных напряжений;

KJ*1 — нормированный КИН от действия внутреннего давления величиной 1 МПа.

Значения Кс, Kj. Kjн,    в формуле (7.6) вычисляют для наиболее глубокой точки фронта рас

четного дефекта, находящейся в ОМ или МШ.

7.6.3    При допускаемом давлении, рассчитанном согласно 7.6.1 или 7.6.2. для МН должны выполняться условия прочности согласно 7.3.2 и 7.3.3.

8 Расчетный дефект

8.1    В качестве расчетного дефекта рассматривают плоские поверхностные и поднаплавочные по-луэллиптические и четвертьэллиптические трещины, ориентированные в одном из двух направлений.

Трещина, расположенная в плоскости, которой принадлежит ось симметрии КР. обозначается как «осевая».

Трещина, расположенная в плоскости, перпендикулярной плоскости осевой трещины, обозначается как «окружная».

Примеры расположения осевых трещин в различных частях КР показаны на рисунках 8.1—8.4.

8.2    Для КР с антикоррозионной наплавкой рассматривают следующие варианты выбора расчетного дефекта.

8.2.1 В случае, если контроль состояния металла антикоррозионной наплавки неразрушающими методами в процессе эксплуатации в рассматриваемой зоне КР не проводится, в качестве расчетного дефекта выбирают поверхностные полуэллиптические трещины с начальной глубиной а0 = SH + 0,07SKP и протяженностью 2с0 = 6а0 (см. рисунок 8.1а)) или четвертьэллиптические трещины с начальной глубиной а0 = SH + 0,07SKP и протяженностью с0 = За0 (см. рисунок 8.2а)). Если величина 0,07SKP > 15 мм. то принимают а0 = SH + 15 мм.

(8.1)

(82)

При нагрузках, соответствующих режимам НУЭ. ГИ и ННУЭ, определяют подрост глубины трещины Да и протяженности в обе стороны большой оси Дс, и Дс2 (для четвертьэллиптический трещины в одну сторону оси Дс^ при циклическом нагружении за рассматриваемый период эксплуатации и окончательно устанавливают максимальные размеры расчетного дефекта:

атах = а0 ♦ да. 2с™* = 2с0 + Дс, + Дс2.

8.2.2 В случае, если контроль состояния металла антикоррозионной наплавки неразрушающими методами в процессе эксплуатации в рассматриваемой зоне КР регулярно проводится и при этом отсутствуют дефекты, превышающие по своим размерам допускаемые значения, установленные в (2). или все обнаруженные дефекты, превышающие по своим размерам допускаемые значения, установленные в (2). отремонтированы, то в качестве расчетного дефекта принимают поднаплавочные полуэллиптические трещины с начальной глубиной а0 = 0.07SKP и протяженностью 2с0 = 6а0 (см. рисунок 8.16)) или четвертьэллиптические трещины с начальной глубиной а0 = 0.07SKP и протяженностью с0 = За0 (см. рисунок 8.26)). Если а0 > 15 мм. то принимают а0 = 15 мм.

Если какое либо из условий по наличию и ремонту обнаруженных дефектов не выполнено, то расчетный дефект определяют согласно 8.2.1.

Ось патрубка    Ось    патрубка








а)    6)

1 — днище; 2 — цилиндрическая часть КР; 3 — патрубок; 4 — антикоррозионная наплавка

Рисунок 8.1 — Примеры расположения поверхностных а) и поднаплавочных б) расчетных дефектов в виде осевой попуэллиптической трещины в КР с антикоррозионной наплавкой


1 — крышка реактора; 2 — патрубок; 3 — антикоррозионная наплавка

Рисунок 8.2 — Примеры расположения поверхностных а) и поднаплавочных б) расчетных дефектов в виде осевой четвертьэллиптичвской трещины в крышке реактора с антикоррозионной наплавкой


•    Ось    патрубка


1 — днище; 2 — цилиндрическая часть КР; 3 — патрубок

Рисунок 8.3 — Примеры расположения поверхностных расчетных дефектов в виде осевой полуэллиптической

трещины в КР без антикоррозионной наплавки



1 — крышка реактора; 2 — патрубок

Рисунок 8.4 — Пример расположения расчетного четвертьэллиптического дефекта в крышке реактора без

антикоррозионной наплавки


При нагрузках, соответствующих режимам НУЭ, ГИ и ННУЭ, определяют подрост глубины трещины в обе стороны малой полуоси да, и Ла2 и подрост протяженности трещины в обе стороны большой оси Дс1 и Дс2 (для четвертьэллиптического дефекта — в обе стороны большой полуоси) при циклическом нагружении за рассматриваемый период эксплуатации и окончательно устанавливают максимальные размеры расчетного дефекта:

атэ* = а0 ♦ да, + Да2.    (8.3)

тзх = 2 с0 + дс, + Дс2.    (8.4)

Трещина с размерами а™* и 2с™* располагается таким образом, чтобы полуэллиптический (или четвертьэллиптический) фронт трещины находится в ОМ и (или) МШ [см. рисунок 8.16)).

8.3    Для КР без наплавки в качестве исходного постулируемого расчетного дефекта принимают плоские поверхностные полуэллиптические или четвертьэллиптические трещины с двумя различными ориентациями согласно 8.1 с начальной глубиной а0 = 0,07SKP и протяженностью 2с0 = 6а0 (см. рисунки

8.3 и 8.4). Если величина 0.07 SKP > 15 мм. то принимают а0 = 15 мм.

При нагрузках, соответствующих режимам НУЭ. ГИ и ННУЭ. определяют подрост глубины трещины Да и протяженности в обе стороны большой оси Дс, и Дс2 (для четвертьэллиптического дефекта в обе стороны большой полуоси) при циклическом нагружении за рассматриваемый период эксплуатации и устанавливают следующие максимальные размеры расчетного дефекта:

= а0 + Да.    (8.5)

тах _ 2с0 + дс, + ДС2-    (8.6)

8.4    При расчете циклического подроста трещины используют зависимости скорости роста трещины в соответствии с приложением А.

8.5    При расчете циклического подроста расчетной трещины на стадии эксплуатации используют фактическое количество и параметры режимов, реализованных от начала эксплуатации до рассматриваемого момента, и прогнозируемое количество и параметры режимов на последующий период эксплуатации.

8.6    Для получения упрощенной консервативной оценки для крышки реактора допускается принимать следующие размеры расчетных дефектов а™ах = 0,25SKP с™*х = 3 а™1*.

9 Расчетные характеристики

9.1    Вязкость разрушения

9.1.1    При расчете на сопротивления хрупкому разрушению КР проводят анализ развития расчетного дефекта с использованием данных по вязкости разрушения ОМ. МШ и МН. полученных по аналитическим зависимостям или на основании испытаний ОС.

9.1.2    Для описания вязкости разрушения ОМ и МШ используют следующие основные положения.

9.1.2.1    Хрупкое разрушение рассматривают как стохастический процесс. Разброс данных по вязкости разрушения в области хрупкого разрушения описывается распределением Вейбулла.

9.1.2.2    При охрупчивании материала происходит смещение кривой вязкости разрушения KJC(T) в область повышенных температур, сопровождающееся изменением формы этой кривой.

Р/

9.1.2.3    Вероятность хрупкого разрушения Рг при Kj £ KJC для образца, выбранного случайным образом из партии образцов, описывает трехпараметрическое распределения Вейбулла по формуле

(9.1)

где К,^ — минимально возможная вязкость разрушения. Kmjn = 20 МПа >/м ;

К0 — параметр масштаба, зависящий от температуры и толщины образца, который вычисляют на основании значения КЛ(тфд) [см. формулу (9.3)) по формуле KQ = Kmn + (KJC{mod) ~ K^Wntf)]1'4. В формуле (9.1) KjC — вязкость разрушения, определяемая методами как линейной (KJC), так и нелинейной (KJC) механики разрушения.

9.1.2.4 Влияние длины фронта трещины на вязкость разрушения описывает формула

**С-*т.п

KjC-Kmn


(9.2)


где KXJC, KYJC — значения вязкости разрушения для образцов с длиной фронта трещины Вх и 8У (для образцов с боковыми канавками — расстояние между вершинами боковых канавок; для образцов без боковых канавок — толщина образца), при одной и той же вероятности Pf.

9.1.2.5 Температурную зависимость медианного значения вязкости разрушения    j    при

BN = 25 мм согласно методу Advanced Unified Curve описывает формула


KJC(mod)


{Shelf

VC


+ 12 а,•


1 + th;


(9.3)


где Kjc(mod) — медианное (соответствующее вероятности хрупкого разрушения 0.5) значение вязкости разрушения КJc, МПа • 7м ;

К?с°" — уровень нижнего шельфа зависимости вязкости разрушения К^(Т) (температурно-независимая составляющая вязкости разрушения при длине фронта трещины 25 мм и вероятности хрупкого разрушения 0,5), МПа 7м ;

12 — параметр, определяющий вид температурной зависимости Kj^T). МПа • 7м ; а) — коэффициент, ед.;

а2. а3 — коэффициенты. °С.

В формуле (9.3) значение Kjc** следует принимать равным 30 МПа • 7м .

В случае, если Г £ 130 °С. следует принимать а1 = 1. а2 = 130 вС. а3 = 105 вС; если Т> 130 °С — а, = 1,99, а2 = 216 °С. а3 = 157 X.

Принимают, что при охрупчивании материала в формуле (9.3) изменяется только параметр 12.

9.1.2.6 Параметр 12 для материала, охрупченного в процессе эксплуатации, вычисляют по формуле


12


70


а, •


nthfrioorfr


(9.4)


где температуру 7100 вычисляют из условия Кjc(med)^ = ^юо)= W0 МПа ' 7м для В = 25 мм.

9.1.2.7    Для расчета на сопротивление хрупкому разрушению в качестве входной информации используют температурную зависимость вязкости разрушения KJC(T) для длины фронта трещины (толщины образца) В = 25 мм и Р( = 0,05.

Для расчета    применяют    формулы    (9.1) и (9.3).

9.1.2.8    В качестве расчетной зависимости вязкости разрушения ОМ и МШ для расчетного дефекта с длиной фронта 8 = б;)иР, = 0.05 принимают зависимость вязкости разрушения Кс в виде



(!) (О


Ъ-


_ \V4

— ] '(Kx-KmiJ+Kmin


(9.5)


где KJC — вязкость разрушения для длины фронта трещины В = 25 мм и Р(= 0.05. МПа • 7м ;

6р — длина той части фронта расчетного дефекта, которая расположена в ОМ и (или) МШ; to. ыь — коэффициенты, учитывающие влияние коротких трещин и двухосного нагружения на вязкость разрушения соответственно;

Kmin — минимально возможная вязкость разрушения. Kmjn = 20 МПа • 7м .

При расчете по формуле (9.5), если 8р > 200 мм. принимают 8р = 200 мм.

Значение KJC ОМ и МШ КР реакторных установок ВВЭР, находящихся в эксплуатации, определяют:

-    для ВВЭР-440 (В-230, В-179) — в соответствии с приложением Б;

-    для ВВЭР-440 (В-213) — в соответствии с приложением В с учетом положений приложения Е;


-    для ВВЭР-1000 — в соответствии с приложением Г с учетом положений приложения Е;

-    для ВВЭРИ200 и ВВЭР ТОЙ — в соответствии с приложением Д с учетом положений приложения Е.

Значение KJC ОМ и МШ КР проектируемых реакторных установок ВВЭР определяют в соответствии с приложением Ж.

Значения со и соь определяют в соответствии с приложением И.

Примечание — Если значение Кс превышает значение вязкости разрушения на верхнем шельфе *С>к5сШ , то принимают Кс = КТ. Значение    определяют в соответствии с приложением К.

9.1.3 Вязкость разрушения антикоррозионной наплавки не подчиняется закономерностям, изложенным в 9.1.2, и не зависит от длины фронта трещины. Вязкость разрушения облученного металла антикоррозионной наплавки определяют в соответствии с приложением Л.

9.2 Коэффициенты интенсивности напряжений

9.2.1    Расчет КИН целесообразно выполнять численными методами с использованием J-интеграла. Для получения консервативной оценки допускается выполнять расчет КИН методами линейной механики разрушения в соответствии с приложением М. Определение пределов применимости линейной механики разрушения выполняют в соответствии с приложением М.

9.2.2    Расчет Kj выполняют по результатам анализа напряженно деформированного состояния узла на расчетном режиме и параметров расчетного дефекта. Для нестационарных режимов расчет НДС и Kj выполняют для всего интервала времени прохождения режима с шагом по времени, обеспечивающим нахождение экстремальных значений Kj.

9.2.3    Расчет Kd выполняют с использованием значений характеристик механических свойств материалов КР для рассматриваемого срока эксплуатации. Характеристики механических свойств целесообразно определять по результатам испытаний ОС в соответствии с ГОСТ Р 50.05.12. Допускается использовать значения характеристик механических свойств, приведенные в приложении Н.

9.2.4    При определении КИН численными методами расчет J-интеграла выполняют по всему фронту расчетного дефекта. Размер контура интегрирования определяют в соответствии с приложением П.

9.3 Остаточные напряжения

Остаточные напряжения должны быть определены с учетом процессов сварки, наплавки, термообработки. а также ГИ.

Допускается принимать распределения ОН по толщине стенки КР в соответствии с рекомендациями. приведенными в приложении Р.

Приложение А (обязательное)


Скорость роста усталостных трещин при циклическом нагружении


Для модификаций сталей марок 15Х2МФА и 15Х2НМФА, их сварных швов и металла антикоррозионной наплавки (1-й слой наплавки Св-07Х25Н13. 2-й слой наплавки Св-04Х20Н10Г2Б) скорости роста усталостной трещины daldN и dcldN. м/цикл. вычисляют по формулам (А. 1)—(А.6).


А.1 Металл антикоррозионной наплавки

А. 1.1 Скорость роста усталостной трещины для металла антикоррозионной наплавки на воздухе вычисляют по формуле


da dc dN'dN


(А.1)


где а. с — текущие размеры малой и большой полуосей постулированного дефекта соответственно, м;

N — количество циклов нагружения;

ДК — размах КИН. МПа ■ >/м (ДК-    , где Ктах" и — максимальное и минимальное зна

чения КИН соответственно, полученные на основе решения термодеформационной задачи в упругой постановке. МПа • 7м );

R — коэффициент асимметрии нагружения (R = /Кпах )■

А. 1.2 Скорость роста усталостной трещины для металла антикоррозионной наплавки в коррозионной среде первого контура вычисляют по формуле


da dc dN'dN


(А.2)


А.2 Основной металл и металл шва


А.2.1 Скорость роста усталостной трещины для ОМ и МШ на воздухе вычисляют по формуле


da dc dN'dN


(АЗ)


А.2.2 Скорость роста усталостной трещины для ОМ и МШ в коррозионной среде первого контура вычисляют по формулам:


—* 2,1 10"17|

' ДК

,(1-Я)05

dN dN

da dC.^08^0-*

( ДК

dN'dN"1>08 10

1(1-Я)0 5

1.4


,7.2


при —1—?гг< 31.8 МПа >/м;

О-я)05

при А* > 318 МПа

(1-Я)05


(А 4) (А.5)


В формулах (А.1)—(А.5) принимают: если < 0. то = 0; если К<0. то ДК = 0; если R < 0. то R = 0; если R > 0.95. то R = 0.95.

Формулы (А.1>—(А.5) могут быть использованы при температуре Т s 350 *С и флюенсе нейтронов Fz 3,0 • 1024 1/м2.


Приложение Б (обязательное)

Вязкость разрушения основного металла и металла шва корпуса реактора ВВЭР-440 (В-230, В-179)

Б.1 Область применения

Б. 1.1 Приложение устанавливает правила расчета вязкости разрушения *JC (7) ОМ и МШ корпусов ВВЭР-440 (В-179. В-230) (сталь 15Х2МФА и ее сварные соединения), в том числе, прошедших отжиг по режиму с параметрами:

-    температура отжига 70ТЖ = (475 ± 15) ’С;

-    продолжительность отжига от 100 до 150 часов.

Б. 1.2 Расчет вязкости разрушения проводят для следующих областей КР:

-    облучаемая область, прошедшая отжиг;

-    облучаемая область, не прошедшая отжиг;

-    необлучаемая область

Примечания

1    Облучаемая область — зона КР. для которой на конец рассматриваемого срока эксплуатации флюенс нейтронов с энергией Е г 0.5 МэВ превышает значение 1022 1/м2.

2    Облучаемая область, прошедшая отжиг — облучаемая область КР. которая в процессе отжига в течение 100 «■ 150 часов подвергалась нагреву до температуры Гг 460 °С.

3    Облучаемая область, не прошедшая отжиг — облучаемая область КР. которая в процессе отжига подвергалась нагреву до температуры Г < 460 *С.

4    Необлучаемая область — зона КР. для которой на конец рассматриваемого срока эксплуатации флюенс нейтронов с энергией Е г 0.5 МэВ не превышает значение 1022 1/м2.

5    Зоны КР, для которых температура при отжиге превышает 420 *С. определяют путем решения тепловой задачи. Тепловой расчет выполняют на основании параметров нагревательного устройства и режимов нагрева, приведенных в технологической инструкции на отжиг КР. утвержденной в установленном порядке. Тепловой расчет выполняют с использованием программных средств, аттестованных в установленном порядке.

Б.1.3 Допускается рассматривать в качестве отожженной области облучаемую область ОМ. нагреваемую в процессе отжига до температур 420 *С s Г< 460 “С. в случае необходимости снижения консервативности оценки СХР КР.

Примечание — Облучаемая область, прошедшая отжиг в интервале температур420 *С S Г< 460 °С — облучаемая область КР. которая в процессе отжига в течение 100 ♦ 150 часов подвергалась нагреву в интервале температур 420 *С S Г < 460 *С. Для этой зоны КР допускается учитывать частичное восстановление свойств.

Б.2 Определение зависимости вязкости разрушения


Б.2.1 Для ОМ и МШ температурная зависимость вязкости разрушения КЛ(Т), МПа -Jm . вычисляют по формуле

где к = 0.52;

Kjc* = 30 МПа Vm ;    =    20    МПа >/м ; Г— температура. °С;

**расч параметр материала, характеризующий температурную зависимость вязкости разрушения материала в текущем состоянии. МПа Vm .

В случае, если Г < 130 "С. следует принимать а, = 1, а2 = 130 X, а3 =105 *С; если Г г 130 X — а, = 1,99. а2 = 216 X. а3=157_Х.

Зависимость KJC (Г) отвечает длине фронта трещины В = 25 мм и Pf = 0.05.

Б.2.2 Параметр МПа • 7м . в формуле (Б.1) вычисляют по формуле

(Б2)

где если Г*"4 < 130 X, то а, = 1. а2 = 130 “С. а3 = 105 X; если 7Й5* * 130 °С. то а, = 1.99. а2 = 216 °С. а3 = 157 °С.

Б.2.3 Для необлучаемых областей КР расчет . *С. вычисляют по формуле

(Б.З)

т$г = т$г+ьтт.

где    — значение Т100 для ОМС и МШ в исходном состоянии для не отжигаемых областей, в случае если

рассматривают материал после отжига, то вместо    используют    —    значение Г100 в

момент начала эксплуатации после последнего отжига;

т — сдвиг Г100. обусловленный термическим старением, за время эксплуатации КР после последнего отжига для отжигаемых областей, или за все время эксплуатации для неотжигаемых областей. °С.

Б.2.4 Для облучаемых областей КР. не прошедших отжиг, и для облучаемых областей КР. прошедших отжиг, ^ioo* • *С. вычисляют по формуле

(Б4)

где \TF — сдвиг Г100 вследствие нейтронного облучения за время эксплуатации КР после последнего отжига для отжигаемых областей, или за все время эксплуатации для неотжигаемых областей. °С.

Б.2.5 Сдвиг ±Tf®С. в формуле (Б.4) вычисляют по формуле

(Б 5)

где Ар — коэффициент радиационного охрупчивания. 'С; п — константа материала;

F — флюенс нейтронов с энергией Е > 0.5 МэВ. 1/м2;

F0 = 1022 1/м2.

Для облучаемых областей КР. не прошедших отжиг, флюенс нейтронов отсчитывают от начала эксплуатации реактора.

Для облучаемых областей КР, прошедших отжиг, флюенс нейтронов отсчитывают от начала эксплуатации реактора после проведения последнего отжига.

Значения T^qq1 . дТт, 8Тл, А^ип для расчета по формулам (Б.З) и (Б.4) приведены в таблице Б.1.

Содержание

1    Область применения..................................................................1

2    Нормативные ссылки..................................................................1

3    Термины и определения................................................................1

4    Сокращения и обозначения.............................................................2

5    Общие положения....................................................................4

6    Требования к исходным данным.........................................................4

7    Условия прочности....................................................................4

8    Расчетный дефект....................................................................7

9    Расчетные характеристики............................................................11

Приложение А (обязательное) Скорость роста усталостных трещин при циклическом

нагружении.............................................................14

Приложение Б (обязательное) Вязкость разрушения основного металла и металла

шва корпуса реактора ВВЭР-440 (В-230, В-179)...............................15

Приложение В (обязательное) Вязкость разрушения основного металла и металла

шва корпуса реактора ВВЭР-440 (В-213).....................................18

Приложение Г (обязательное) Вязкость разрушения основного металла и металла

шва корпуса реактора ВВЭР-1000...........................................21

Приложение Д (обязательное) Вязкость разрушения основного металла и металла

шва корпуса реактора ВВЭР-1200 и ВВЭР ТОЙ................................27

Приложение Е (обязательное) Определение параметров температурной зависимости

вязкости разрушения по результатам испытаний образцов свидетелей............32

Приложение Ж (обязательное) Вязкость разрушения основного металла и металла

шва корпуса реактора проектируемых реакторных установок ВВЭР...............33

Приложение И (обязательное) Расчет коэффициентов, учитывающих влияние

коротких трещин и двухосного нагружения на вязкость разрушения...............36

Приложение К (обязательное) Вязкость разрушения основного металла и металла

шва на верхнем шельфе..................................................38

Приложение Л (обязательное) Вязкость разрушения антикоррозионного покрытия

(металла наплавки).......................................................39

Приложение М (справочное) Расчет коэффициентов интенсивности    напряжений.................41

Приложение Н (справочное) Механические и теплофизические свойства    материалов.............44

Приложение П (обязательное) Определение размера контура интегрирования...................48

Приложение Р (справочное) Остаточные напряжения........................................50

Приложение С (обязательное) Коэффициенты запаса.......................................57

Приложение Т (обязательное) Оценка вязкого подроста трещины в металле наплавки

за период протекания переходного режима...................................58

Приложение У (справочное) Критическая температура хрупкости материалов

в исходном состоянии.....................................................59

Библиография........................................................................60

Таблица Б.1— Значение Tf™ . д Тт 67,. AFvin для расчета T/gf 4 по формулам (Б.З) и (Б.4)

Материал

Two1■ *С

af. x

n

Л 7r. X

67,. X

Для необлучаемых областей КР

Основной металл

20

Металл шва

тах^.Т-.Г"”} -5W

20

Для облучаемых областей КР, не прошедших отжиг

Основной металл: Ср £ 0.027 и £ 0.24

2.8 ♦ 358(CP - 0.005) ♦ 16.5(CCu - 0.06)

0.483

22

Металл шва:

Ср £ 0,032 и СГ-<1£ 0.11

max {7,™.7,томпл} - S7er_cft

6.4 ♦ 610(CP - 0.005) ♦ 43(CCu - 0.06)

1/3

20

Металл шва:

0.032 < Ср £ 0.054 или 0-11 < Ссу £ 0.23

6.4 ♦ 610(CP - 0.005) ♦ 43(CCu - 0.06)

1/3

40

Для облучаемых областей КР. прошедших отжиг при 420 *С £ 7 < 460 °С

Основной металл:

0.012 £ Ср £ 0.016 и £ 0.23

T*B420 “ bTcr-cfi

0.92 exp(1 -0.0157 7,3)

0.6

30

Для облучаемых областей КР. прошедших отжиг

Основной металл:

0.012 £ Ср £ 0.016 и Crjl £ 0.23

T*B ~ bTcr-Ch

0.92 exp(1 -0.0157-7,3)

0.6

30

Металл шва 0.02 < Ср £ 0.050 и

-goal024_

TwB “

646(CP - 0.02) exp(1 - 0.01-7^)

0.36

35


Примечания

1    Для облучаемых областей КР. прошедших отжиг, под Tffi понимают 71™'ert .

2    Ср. CCjJ — содержание фосфора и меди в весовых % соответственно.

3    Для облучаемых областей КР. не прошедших отжиг, при расчете AF следует принимать Ср = 0,005. если Ср < 0,005. и = 0,06. если ССи < 0.06.

4    Для облучаемых областей КР. не прошедших отжиг, параметры и зависимости таблицы могут быть использованы:

-    для ОМ — при F £ 3.0-1024 1/м2 и 7^ = 270 *С;

-    для МШ — при F £ 0.6 1024 1/м2 и 7^ = 270 °С.

5    Для облучаемых областей КР. прошедших отжиг, параметры и зависимости таблицы могут быть использованы:

-    для ОМ — при 0,012 £ Ср£ 0.016 nC^S 0.23. при F £ 1.6-1024 1/м2 и 7^ = 270 *С;

-для МШ — при 0.02 < СР < 0.034 nC^S 0.24. F £ 1.6 1024 1/м2 и 7^ = 270 ”С, при 0.034 S Ср£ 0.05 и ССо£ 0.24. F£ 0.6 Ю24 1/м2 и 7^ = 270 *С.

6    Т™ — значение Т^. которое приведено в приложении У.

7    у-тсмпл — знамение 7^. которое определяют в соответствии с ГОСТ Р 50.05.12 по результатам испытаний образцов, изготовленных из темплетов, вырезанных из КР. °С.

8    7,3420 — значение 7, после отжига в диапазоне температур 420 °С £ 7 < 460 °С. которое определяют в соответствии с ГОСТ Р 50.05.12 по результатам испытаний образцов, изготовленных из темплетов. вырезанных из внутренней поверхности облучаемой обечайки из зоны КР. нагреваемой в процессе отжига до температуры 420—460 °С. При отсутствии результатов испытания образцов из темплетов. допускается принимать = 45 °С-

9    ТкВ — значение 7, после отжига, которое определяют в соответствии с ГОСТ Р 50.05.12 по результатам испытаний образцов, изготовленных из темплетов. вырезанных из КР. *С. Допускается определять 7кВ для элемента КР с использованием отжига в лабораторных условиях темплетов, вырезанных из КР до отжига или после облучения после отжига в составе КР. Лабораторный отжиг проводится при температуре (475 ± 5) "С в течение 150 часов

10    67^^ — разность между 7К и 7100. в общем случае зависящая от материала: для ОМ и МШ корпуса ВВЭР-440 (В-230. В-179) 67cr4j) = 38 °С._



Введение

Настоящий стандарт взаимосвязан с другими стандартами, входящими в комплекс стандартов, регламентирующих обоснование прочности оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок.

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ОБОСНОВАНИЕ ПРОЧНОСТИ ОБОРУДОВАНИЯ И ТРУБОПРОВОДОВ АТОМНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

Расчет на сопротивление хрупкому разрушению корпуса водо-водяного энергетического реактора

Rules for strength assessment of equipment and pipelines of nuclear power installations. Strength assessment

of pressure water reactor vessel

Дата введения — 2022—01—01

1 Область применения

Настоящий стандарт устанавливает требования к проведению расчета на сопротивление хрупкому разрушению корпусов водо-водяных энергетических реакторов, изготовленных из сталей ферритного класса для проектируемых и строящихся атомных энергетических установок, а также корпусов водоводяных энергетических реакторов, находящихся в эксплуатации (ВВЭР-440, ВВЭР-1000, ВВЭР-1200 и ВВЭР-ТОИ), в том числе прошедших отжиг.

2    Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ Р 50.05.12-2018 Система оценки соответствия в области использования атомной энергии. Оценка соответствия в форме контроля. Контроль радиационного охрупчивания корпуса реактора атомной станции

ГОСТ Р 59115.1 Обоснование прочности оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок. Термины и определения

ГОСТ Р 59115.6 Обоснование прочности оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок. Методы определения характеристик трещиностойкости конструкционных материалов

Примечание — При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого стандарта с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение. в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку.

3    Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины по ГОСТ Р 59115.1. а также следующие термины с соответствующими определениями:

Издание официальное

3.1    отжиг металла: Термическая обработка металла, заключающаяся в нагреве металла до температуры Готж с целью полного или частичного восстановления его свойств.

3.2    облучаемая область: Зона корпуса ректора, для которой на конец рассматриваемого срока эксплуатации флюенс нейтронов превышает значение 1022 1/м2.

3.3    облучаемая область, прошедшая отжиг: Облучаемая область корпуса реактора, которая в процессе отжига подвергалась нагреву в интервале температур (Тотж - 15) °С S Г* 5 (Готж + 15) вС, где Тотж — температура отжига, зависящая от материала корпуса реактора.

3.4    облучаемая область, не прошедшая отжиг: Облучаемая область корпуса реактора, которая в процессе отжига подвергалась нагреву до температуры Т < Готж.

3.5    необлучаемая область: Зона корпуса реактора, для которой на конец рассматриваемого срока эксплуатации флюенс нейтронов не превышает значение 1022 1/м2.

3.6    флюенс нейтронов: Количество быстрых нейтронов (нейтронов с энергией Е 2 0.5 МэВ). которое проходит через единицу площади в течение времени облучения.

Примечание — Для областей корпуса реактора, не прошедших отжиг, отсчет флюенса выполняют с начала ввода в эксплуатацию реактора; для областей корпуса реактора, прошедших отжиг, отсчет флюенса выполняют с момента эксплуатации после отжига.

3.7    хрупкий проскок трещины: Подрост трещины, приводящий к снижению текущей нагрузки на 5 % и более при некотором увеличении перемещений, зависящем от жесткости испытательной машины.

3.8    единая кривая (Advance Unified Curve): Метод прогнозирования температурной зависимости вязкости разрушения, использующийся для материалов в любой степени охрупчивания.

3.9    образцы свидетели: Образцы, изготовленные из металла, идентичного металлу корпуса реактора. часть которых исследуется в исходном состоянии, а часть загружена в реактор и выдерживается в условиях, близких к условиям эксплуатации металла корпуса реактора, выгружается и исследуется для контроля изменений структуры и свойств металла корпуса реактора в процессе эксплуатации.

3.10    критическая температура хрупкости: Характеристика склонности материала к хрупкому разрушению, определяемая по результатам испытаний образцов на ударный изгиб.

4 Сокращения и обозначения

В настоящем    стандарте применены следующие сокращения и обозначения:

ГИ    —    гидравлические испытания;

ЗТВ    —    зона термического влияния;

КИН    —    коэффициент интенсивности напряжений;

КР    —    корпус реактора;

МКЭ    —    метод конечных элементов;

МН    —    металл антикоррозионной наплавки;

MP3    —    максимальное расчетное землетрясение;

МШ    —    металл сварного шва;

НДС    —    напряженно деформированное состояние;

ННУЭ    —    нарушение нормальных условий эксплуатации;

НУЭ    —    нормальные условия эксплуатации;

ОМ    —    сосновной металл;

ОН    —    остаточные напряжения;

ОС    —    образцы свидетели;

ПА    —    проектная авария;

ПЗ    —    проектное землетрясение;

РУ    —    реакторная установка;

ТУ    —    технические условия;

а    —    размер малой полуоси постулированного полуэллиптического или четвертьэллипти-

ческого дефекта, мм;

с    —    размер большой полуоси постулированного полуэллиптического или четвертьэллип-

тического дефекта, мм;

з0. с0 — начальные значения размеров а и с соответственно, мм;

VCP


—    расчетные значения размеров а и с соответственно, мм;

—    коэффициенты запаса;

—    коэффициент радиационного охрупчивания, °С;

—    длина фронта трещины, расположенного в ОМ и (или) в МШ, мм;

—    референсная длина фронта трещины. В ■ 25. мм;

—    толщина образца на трещиностойкость без боковых канавок, мм;

—    для образцов с боковыми канавками — расстояние между вершинами боковых канавок, для образцов без канавок — BN= В,

—    модуль упругости. МПа;

—    флюенс нейтронов, нейтр./м2;

—    критическое значение J-интеграла. Н/мм;

—    значение Jc при Г = 20 вС, Н/мм;

—    минимальное значение j£°, при котором отсутствуют хрупкие скачки трещины в МН. Н/мм;

—    КИН 1-го рода. МПа Vm ;


'Jh "T


af

fip

В

В

Вм


К,


—    КИН. рассчитанный на основании значения J-интеграла. МПа • >/м ;

—    вязкость разрушения (статическая трещиностойкость). МПа >/м ;

—    вязкость разрушения при протяженности фронта трещины В = В s 25 мм и Pf= 0,05. МПа • >/м;

—    медианное значение вязкости разрушения (при вероятности хрупкого разрушения Pf- 0,5), МПа

—    нижний шельф зависимости вязкости разрушения К^Т), равный минимальному значению медианной зависимости KJC(T) в области хрупкого разрушения;

—    верхний шельф зависимости вязкости разрушения равен KJC(T) в области вязкого разрушения;

—    вязкость разрушения при длине фронта дефекта 8 = 8риР/= 0,05 с учетом влияния эффекта коротких трещин и двухосного нагружения, рассчитанная на основании вязкости разрушения KJC, МПа Vm ;


*/

Kjc

KJC

KJC(med)


К

shelf

JC


Kmin — минимальное значение вязкости разрушения, МПа • Vm ;

Pf    — вероятность хрупкого разрушения;

Rp0 2(T'F) — предел текучести при температуре Т и флюенсе нейтронов F, МПа;

SKP    —    толщина стенки рассматриваемого элемента КР без наплавки, мм;

SH    —    толщина антикоррозионной наплавки, мм;

Т    —    температура, вС;

Т„а,    —    температура испытания, вС;

Готж    —    назначенная температура отжига. °С;

Тк    — критическая температура хрупкости, *С;

T^q    —    критическая температура хрупкости для материала в исходном состоянии, °С;

_ту — нормативное значение Тл согласно техническим условиям на материал, °С;

'к0

Tpas — значение критической температуры хрупкости для материала рассматриваемого г*о    элемента согласно паспорту на КР. °С;

7"ioo — значение температуры, при которой для образцов толщиной В = 25 мм и вероятности

разрушения Pf= 0,5 величина К^= 100 МПа >/м в соответствии с методом Advanced Unified Curve. °С;

Г,®*    —    значение Г100 для ОМ и МШ в исходном состоянии для не отжигаемых областей. °С;

Г®™    —    значение 710о в момент начала эксплуатации после последнего отжига. °С;

67^    —    температурный    запас    на    тип образца. *С;

ЬТК — температурный запас на погрешность прогнозирования Д7"100 в дозо-временных зависимостях, °С;

6TNH    — температурный запас на пространственную неоднородность металла корпуса реактора. °С;

87cr_ch    — разность между Тк и Г100, в общем случае зависящая от материала. *С;

дГк    —    сдвиг критической температуры хрупкости, обусловленный термическим старением

и нейтронным облучением. вС; дт100    —    сдвиг температуры T10q. обусловленный термическим старением и нейтронным об

лучением. *С;

ДTF — сдвиг Г100 вследствие нейтронного облучения за время эксплуатации КР после последнего отжига для отжигаемых областей, или за все время эксплуатации для не-отжигаемых областей, °С; дТт — сдвиг Г100, обусловленный термическим старением, за время эксплуатации КР после последнего отжига для отжигаемых областей, или за все время эксплуатации для неотжигаемых областей. “С;

[р]    —    допускаемое значение давления в корпусе реактора;

v    — коэффициент Пуассона;

со, <оь — коэффициенты, учитывающие влияние эффекта коротких трещин и двухосного нагружения на вязкость разрушения соответственно;

^расч — параметр материала, характеризующий температурную зависимость вязкости разрушения материала. МПа vm ; т    — рассматриваемый момент времени,

5    Общие положения

5.1    Расчет на сопротивление хрупкому разрушению элементов КР следует проводить для всех проектных режимов эксплуатации с учетом нагрузок, предусмотренных для оборудования и трубопроводов атомных станций федеральными нормами и правилами, регламентирующими требования к обоснованию сейсмостойкости элементов атомных станций [1].

Параметры расчетных режимов эксплуатации определяет разработчик проекта РУ с учетом (1).

5.2    Прочность КР по критериям сопротивления хрупкому разрушению считается обеспеченной, если в результате расчета, выполненного в соответствии с положениями настоящего стандарта, будут обеспечены условия прочности, приведенные в разделе 7.

6    Требования к исходным данным

6.1    Распределение флюенса нейтронов с энергией Е г 0.5 МэВ на внутренней поверхности КР определяют расчетным методом.

Для КР. находящихся в эксплуатации, результаты расчета должны быть подтверждены сравнением с экспериментальными данными в соответствии с ГОСТ Р 50.05.12-2018 (пункт 8.3.2.4).

6.2    Для каждого из расчетных режимов эксплуатации для рассматриваемых моментов времени

протекания процесса tv т2.....тл/ определяют распределение температур и напряжений по толщине

стенки КР в анализируемой зоне. При определении напряжений учитывают остаточные и эксплуатационные напряжения в ОМ, МШ и МН.

6.3    Расчет на сопротивление хрупкому разрушению следует проводить для зон КР, где имеются наибольшие значения КИН Kj. или наименьшие значения допускаемой вязкости разрушения [KJC]. или наименьшее значение отношения [Kjc]IKj в какой либо из моментов времени протекания расчетных режимов эксплуатации.

6.4    При выборе характеристик свойств материалов, необходимых для проведения расчета, используют расчетные или экспериментальные данные, приведенные в приложениях А—Л.

7    Условия прочности

7.1    Анализ условий прочности следует проводить для расчетного дефекта глубиной а для каждого расчетного режима, определенного согласно разделу 5. и для каждой выбранной зоны КР.

7.2    При анализе условий прочности расчеты проводят для варьируемой глубины расчетного дефекта ар в следующих диапазонах:

-    для поверхностного расчетного дефекта глубину ар варьируют от SH (или от 0 для КР без наплавки) до Эр™3* при постоянном значении ср = с™ах (см. раздел 8);

-    для поднаплавочного расчетного дефекта размер малой полуоси ар варьируют от 0 до а ™ах при постоянном значении ср = с!"3* (см. раздел 8).

Шаг варьирования глубины дефекта должен обеспечивать нахождение максимальных значений КИН.

Для каждого значения ар вычисляют длину В^ той части фронта расчетного дефекта, которая расположена в ОМ и (или) МШ. 8р вычисляют как длину дуги полуэллиптического или четвертьэллипти-ческого дефекта за вычетом длины дуги, расположенной в антикоррозионной наплавке.

7.3 Условия прочности считают выполненными, если для каждого рассматриваемого момента времени т протекания расчетного режима выполнены условия (7.1), (7.5) и (7.6).

7.3.1 Для фронта расчетного дефекта, находящегося в ОМ и (или) МШ, должно выполняться условие

1

— }ZdL<\    (7.1)

пэ 0

где 8р — длина той части фронта трещины, которая расположена в ОМ и (или) МШ;

L — криволинейная координата фронта трещины (см. рисунок 7.1);

Z — параметр, характеризующий состояние каждой точки фронта расчетной трещины в зависимости от максимальной величины параметра а за весь период нагружения от 0 до рассматриваемого момента времени т.

Для режимов ПА. НУЭ + MP3. ННУЭ + MP3. НУЭ ♦ ПА ♦ ПЗ для каждого значения L параметр Z в формуле (7.1) вычисляют по формуле

Z = тах{а}.    (7.2)

который для каждого значения L вычисляют по формуле

ni ‘ Кj(L.i)- Km,n { Kc(L.x)-Kmjn

0, если Кj(L,т) < 0.9 Kmax (L.т) или Кj (L,т) < 0


где а — параметр,


. если Kj (L. т) i 0.9 КШ (L, т) и Kj(L, т) £ 0


(7.3)


а =


коэффициент запаса, определяемый в соответствии с приложением С; распределение Kj по фронту трещины в момент времени т (см. рисунок 7.1);

минимально возможная вязкость разрушения, Kmin = 20 МПа • Vm ;

распределение максимального значения Kj по фронту трещины за период нагружения от 0 до текущего момента времени т; распределение Кс по фронту трещины в момент времени т вследствие неоднородного распределения температуры вдоль фронта трещины, изменяющегося от времени;


"I

KjiL. х)

*m,n

*max((-. t) = max [Kj(L, t)]

KciL’t)


(0.x)

Кj(L,x) — распределение скорости изменения Kj по фронту трещины в заданный момент времени.

Значение Кс вычисляют по формуле (9.5).

Примечание — Kj— КИН. определяемый методами как линейной, так и нелинейной механики разрушения с учетом зависимости свойств материала от температуры и с учетом остаточных напряжений (см. приложения М—Р).

п Кj(L)-Kmn У*

Kc-Kmin J


Z =


(7.4)


Для всех режимов, кроме ПА, НУЭ ♦ MP3, ННУЭ + MP3, НУЭ + ПА + ПЗ. для каждого значения L параметр Z в формуле (7.1) вычисляют по формуле

где Kj(L) — распределение Kj при расчетной температуре в зависимости от координаты L (координата L представлена на рисунке 7.1).

Значение Кс при расчетной температуре вычисляют по формуле (9.5).

Примечание — При расчетах по формулам (7.3) и (7.4) в случае, когда л, • Kj < Kmin. принимают л, Kj = Kmin.

1 — основной металл или металл шва. 2 — антикоррозионная наплавка; 3 — фронт трещины Рисунок 7.1 — Схематизация расчетной поверхностной попуэллиптической трещины

7.3.2    Для каждой точки фронта расчетного дефекта, находящейся в МН. должно выполняться условие

njKj*KjO    (7-5)

где nj — коэффициент запаса для металла наплавки, определяемый в соответствии с приложением С:

Kjc=^c £'0-v2);

Jc — критическое значение J-интеграла (см. приложение Л);

Е — модуль упругости; v — коэффициент Пуассона.

При    £ J£K для режимов ПА. НУЭ + MP3. ННУЭ ♦ MP3. НУЭ ♦ ПА + ПЗ выполнение условия (7.5)

не требуется. Величины и определяют в соответствии с приложением Л.

7.3.3    Для режимов ПА, НУЭ + MP3. ННУЭ ♦ MP3. НУЭ ♦ ПА ♦ ПЗ для поднаплавочной трещины дополнительно должно выполняться условие

да, + да*,, < S^l2.    (7.6)

где ДаВЙ1 — максимальный вязкий подрост трещины в сторону малой полуоси (вязкий подрост трещины в МН) при нестационарном нагружении за период протекания режимов из группы 3 (см. приложение С);

да, — циклический подрост трещины в МН за проектный период работы, определяемый в соответствии с приложением А.

Значение ДаВЙЗ определяют в соответствии с приложением Т.

При невыполнении условия (7.6) в качестве расчетного дефекта принимают поверхностную полу-эллиптическую трещину и анализируют условия (7.1)—(7.3).

7.4    Коэффициенты запаса п• и r>j определяют в соответствии с приложением С.

7.5    Для получения упрощенной консервативной оценки допускается проводить анализ прочности по следующей процедуре.

Условия прочности считаются выполненными, если для каждого рассматриваемого момента времени т протекания расчетного режима выполнены следующие условия:

- для каждой точки фронта расчетного дефекта, находящейся в ОМ и (или) МШ. выполнено условие

nrKj*Kc.    (7.7)

исключая те моменты времени, когда выполняется условие Kj < 0 или Ку < 0,9 • Kmax(L. т ). где *тах(*- t) = m*x[Kj[L. х)] — распределение максимального значения Kj по фронту трещины за период нагружения от 0 до текущего момента времени;