ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ

ГОСТР

58032—

2017/

EN 14620-2: 2006

ПРОЕКТИРОВАНИЕ И ПРОИЗВОДСТВО НА МЕСТЕ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ СТАЛЬНЫХ ЕМКОСТЕЙ С ПЛОСКИМ ДНОМ ДЛЯ ХРАНЕНИЯ ОХЛАЖДЕННЫХ СЖИЖЕННЫХ ГАЗОВ С РАБОЧЕЙ ТЕМПЕРАТУРОЙ ОТ0°С ДО -165 °С

Часть 2 Металлоконструкции

(EN 14620-2:2006, ЮТ)

Издание официальное

Москва

Стандартинформ

2018

Предисловие

1    ПОДГОТОВЛЕН Закрытым акционерным обществом «Центральный ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский и проектный институт строительных металлоконструкций им. Н.П. Мельникова» (ЗАО «ЦНИИПСК им. Мельникова») на основе официального перевода на русский язык немецкоязычной версии указанного в пункте 4 европейского стандарта, который выполнен Федеральным государственным унитарным предприятием «Российский научно-технический центр информации по стандартизации, метрологии и оценке соответствия» (ФГУП «СТАНДАРТИНФОРМ»)

2    ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство»

3    УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 19 декабря 2017 г. № 2030-ст

4    Настоящий стандарт идентичен европейскому стандарту ЕН 14620-2:2006 «Проектирование и производство на месте вертикальных цилиндрических стальных емкостей с плоским дном для хранения охлажденных сжиженных газов с рабочей температурой от 0 °С до -165 °С. Часть 2. Металлические элементы» (EN 14620-2:2006 «Design and manufacture of site built, vertical, cylindrical, flat-bottomed steel tanks for the storage of refrigerated, liquefied gases with operating temperatures between 0 °C and to -165 °C — Part 2: Metallic components», IDT).

При применении настоящего стандарта рекомендуется использовать вместо ссылочных европейских стандартов соответствующие им национальные и межгосударственные стандарты, сведения о которых приведены в дополнительном приложении ДА

5    ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Правила применения настоящего стандарта установлены в статье 26 Федерального закона от 29 июня 2015 г. № 162-ФЗ «О стандартизации в Российской Федерации». Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе «Национальные стандарты», а официальный текст изменений и поправок — в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске информационного указателя «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомления и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (www.gost.ru)

© Стандартинформ, 2018

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

c)    Сталь, тип III

Сталь, тип III представляет собой мелкозернистую легированную сталь с низким содержанием никеля, которая применяется для эксплуатации под давлением при температурах до минус 80 °С. Данная сталь должна удовлетворять следующим требованиям:

1)    Для стали должны соблюдаться требования [2];

2)    Сталь должна пройти термообработку для получения однородного мелкого размера зерна или изготовлена с использованием технологии термомеханического проката.

d)    Сталь, тип IV

Сталь, тип IV представляет собой улучшенную сталь с 9-процентным содержанием никеля, которая используется для эксплуатации под давлением при температурах до минус 196 °С. Данная сталь должна удовлетворять следующим требованиям:

1)    для стали должны соблюдаться требования [2];

2)    сталь должна быть закалена и отпущена.

e)    Сталь, тип V

Сталь, тип V представляет собой аустенитную нержавеющую сталь согласно стандарту EH 10028-7.

4.3.1.2.3    Максимальная толщина листового проката

Максимальная толщина листового проката должна составлять:

-    классы I, II и III: 40 мм;

-    класс IV: 50 мм;

-    класс V: без верхнего предела по толщине.

Если требуется толщина стали, превышающая данные значения, то должно быть выполнено дополнительное испытание с целью подтверждения, что достигается такой же уровень устойчивости к хрупкому разрушению, который потребовался бы для данного типа стали и максимальной толщины, указанной выше.

4.3.1.2.4    Допуски для листа

Допуски для листа должны быть:

-    в соответствии с ЕН 10029-1991, класс С, для элементов, толщина которых определяется расчетом;

-    в соответствии с ЕН 10029-1991, класс В, для элементов, толщина которых принимается из соображений минимальной номинальной толщины.

4.3.2 Требования к ударным испытаниям по Шарли с V-образным надрезом

Значения ударной вязкости по Шарли с V-образным надрезом для материала основания, зоны теплового воздействия и свариваемого металла должны соответствовать таблице 2.

Таблица 2 — Минимальная энергия ударного излома по Шарли с V-образным надрезом

Классификация Тип стали Энергия ударного испытания Ориентация образца для листа Тип 1 Углеродисто-марганцевая сталь для низких температур 27 Дж при -35 °С Поперечная Тип II Специальная углеродисто-марганцевая сталь для очень низких температур 27 Дж при -50 °С Поперечная Тип III Сталь с малым содержанием никеля 27 Дж при -80 °С Поперечная Тип IV Улучшенная сталь с 9-процентным содержанием никеля 80 Дж при -196 °С Поперечная Примечание — При использовании свариваемых металлов с содержанием никеля (типы стали II, III и IV) энергия ударного излома для свариваемого металла и зоны теплового воздействия должна быть 55 Дж.

Указанные значения должны представлять собой минимальное среднее значение для трех образцов, при этом только одно значение должно быть ниже указанного, но не менее 70 % от указанного значения.

Для материалов с толщиной менее 11 мм используется образец с наибольшим реальным промежуточным размером. Минимальное значение ударной вязкости по Шарли с V-образным надрезом для образца промежуточного размера должно быть прямо пропорционально значениям для полноразмерных образцов.

ГОСТ P 58032—2017

Следует учитывать тепловое воздействие сварки.

Примечание — Для отдельных материалов могут потребоваться более высокие значения ударной вязкости по Шарли с V-образным надрезом или более низкие значения температуры испытания основного материала, чтобы удовлетворять требованиям в зоне теплового воздействия.

Динамические испытания должны выполняться для всех листов оболочек, заключающих жидкость, и для всех листов, из которых вырезаются кольцевые окрайки резервуаров, содержащих жидкость. Для других элементов динамические испытания должны выполняться для плавки (разливки) материала.

Динамические испытания выполняются в соответствии с ЕН 10045-1 и ЕН 875.

4.3.3 Сертификация

Для материалов с расчетной температурой металла ниже 0 °С требуется сертификат проверки в соответствии с ЕН 10204:2004, тип 3.1.

4.4 Паровоздушный контейнер

4.4.1 Материал для листовых и конструктивных секций

Сталь для паровоздушного контейнера (внешнего резервуара) выбирается в соответствии с таблицей 3.

Примечание — Могут использоваться альтернативные типы сталей при условии подтверждения эквивалентности характеристик (например, химического состава и механических характеристик). Таблица 3 — Сталь для паровоздушного контейнера

Расчетная температура металла ^DM’ °С Толщина е, мм Марка материала согласно ЕН 10025:2004 7qm - 10 е < 40 S235JRG2, или S275JR, или S355JR 10 51 ^DM - 0 е< 13 13 < е <40 S235JRG2, или S275JR, или S355JR S235J0, или S275J0, или S355J0 о>тш>-ю е< 13 13 < е <40 S235J0, или S275J0, или S355J0 S235J2G3, или S275J2G3, или S355J2G3 -10 > 7dm > -20 е< 13 13 < е <40 S235J2G3, или S275J2G3, или S355J2G3, или S235J2G3, или S275J2G3, или S355J2G4 Для расчетных температур металла ниже минус 20 °С и (или) для значений толщины более 40 мм лист должен подвергаться ударным испытаниям при температуре, не превышающей расчетную температуру металла, и подтвердить ударное значение минимум 27 Дж в продольном направлении. Для расчетных температур металла ниже 0 °С ударные испытания свариваемого металла и вертикального стыка оболочки должны показать минимум 27 Дж при расчетной температуре металла.

4.4.2 Сертификация

Для материалов с расчетной температурой металла ниже 0 °С требуется акт технического осмотра при приемке в соответствии с ЕН 10204:2004,тип 3.1.

Все другие материалы поставляются с отчетом об испытаниях в соответствии с ЕН 10204:2004, тип 2.2.

4.5 Другие элементы

4.5.1    Болтовое крепление

Болтовое крепление должно быть в соответствии с ЕН 1515-1:1999, таблица 1 и таблица 2.

4.5.1.1    Выбор болтовых соединений

При выборе материала необходимо учитывать условия эксплуатации, расчетное давление, расчетную температуру и условия эксплуатации в жидкой среде.

В случае ферритной и мартенситной стали прутковый материал для болтового крепления должен иметь предел прочности на растяжение < 1000 Н/мм² и относительное удлинение А5 > 14 %.

Ферритные и мартенситные стали для эксплуатации при температурах от минус 10 до минус 160 °С должны испытываться на ударную вязкость при расчетной температуре металла и должны подтверждать значение ударной вязкости 40 Дж в среднем в продольном направлении.

7

При расчетных температурах металла ниже минус 160 °С динамические испытания должны выполняться при температуре минус 196 °С.

Примечание 1 — При использовании аустенитной стали болты могут отпускаться при охлаждении до температур ниже нуля. Это вызывает трансформацию структуры из аустенитной в мартенситную, что приводит к увеличению длины. Величина трансформации возрастает с увеличением напряжения.

Примечание 2 — Болты, которые нельзя подтянуть после охлаждения, должны быть выполнены из стали со стабильной структурой типа 25Cr20Ni или азотсодержащей аустенитной стали.

4.5.1.2    Шпильки

Шпильки должны иметь резьбу по всей длине. Концы шпилек должны иметь скошенную или скругленную фаску. Высота фаски должна быть равной максимально однократному шагу резьбы.

Длина шпилек должна включать фаски. Градация длин определяется: с шагом 5 мм для длины до 80 мм, 10 мм для длины от 80 мм до 200 мм и с шагом 20 мм для длины более 200 мм.

Резьба должна соответствовать требованиям ИСО 261, допуски в соответствии с классом 6д — по ИСО 965-2. Тип резьбы должен быть ИСО М крупная или выше М 39, мелкая резьба с шагом 4 мм.

4.5.1.3    Гроверные шайбы

Необходимо рассмотреть возможность применения гроверных шайб при использовании различных материалов и существовании различных температурных воздействий.

4.5.2    Арматура

Патрубки, вкладные и усиливающие накладки и постоянная арматура должны иметь такую же прочность и пластичность при надрезе, как у листов, на которых они установлены.

Для патрубков могут использоваться материалы с меньшей прочностью, при условии что область горловины не должна использоваться в качестве составляющей в расчете замещения по площади.

4.5.3    Трубные элементы

Материалы для трубных элементов должны соответствовать ЕН 1092-1:2001, ЕН 10216-1, ЕН 10216-2, ЕН 10216-3, ЕН 10216-4, ЕН 10217-1, ЕН 10217-2, ЕН 10217-3, ЕН 10217-4, ЕН 10217-5, ЕН 10217-6.

5 Проектирование

5.1    Методика проектирования

5.1.1    Общие положения

Для нагрузок и воздействий следует использовать ЕН 14620-1:2006, пункт 7.3.

Проектирование стальных элементов должно основываться на методике допускаемых напряжений или предельных состояний.

Примечание — Включение двух альтернативных вариантов является признанием того, что на данный момент имеется лишь ограниченный опыт применения методики предельных состояний для проектирования стальных резервуаров-хранилищ.

При проектировании мембраны применяется упругопластичный подход, критерии допускаемых напряжений (предельных состояний) неприменимы и подлежат замене кривой напряжения (деформации) для конкретного материала.

5.1.2    Допустимые напряжения

5.1.2.1    Общие положения

Максимальное допускаемое растягивающее напряжение в любом листе или свариваемом металле должно соответствовать таблице 4.

При проектировании с учетом сейсмичности допускаемое напряжение для расчетного землетрясения равно 1,33-кратному допускаемому напряжению для условий эксплуатации.

Для максимального расчетного землетрясения допускаемое напряжение равно 1,00 7_у в напряженном состоянии и критическому напряжению при потере устойчивости при сжатии.

5.1.2.2    Анкерные крепления резервуара

Анкерное крепление резервуара должно обеспечивать сопротивление подъему резервуара.

Допускаемое растягивающее напряжение в анкерном болте резервуара должно быть ограничено:

-    нормальная эксплуатация: 0,50 7_у;

-    испытание: 0,85 7_у;

-    расчетное землетрясение: 0,67 7_у;

-    максимальное расчетное землетрясение: 1,00 7_у.

ГОСТ P 58032—2017

Таблица 4 — Определение максимального допускаемого расчетного напряжения

Тип стали Допускаемое напряжение при эксплуатации Допускаемое напряжение при гидростатическом испытании Типы 1, II, III Меньшее из следующих значений: 0,43 fu, или 0,67 f или 260 Н/мм2 Меньшее из следующих значений: 0,60 fw или 0,85 f или 340 Н/мм2 Тип IV Меньшее из следующих узначений: 0,43 fu или 0,67 f Тип V Меньшее из следующих значений: 0,40 fu или 0,67 f Примечание 1 — fu—минимальный крайний предел прочности на растяжение в Н/мм2, a f—минимальный предел текучести в Н/мм2. Примечание 2 — Для стали типа III и IV f равно 0,2 % испытательного напряжения. Примечание 3 — Для стали типа V f равно 1 % испытательного напряжения.

Арматура и закладные детали оболочки должны рассчитываться на нагрузку, соответствующую полной величине текучести некоррелированных анкерных болтов или скоб.

Примечание — Данным требованием исключается возможный разрыв оболочки. Для расчета крепления анкерных болтов см. [5].

Для среды этана (этилена) и СПГ к анкерам, выполненным из материалов типа IV или V, следует принимать предел текучести материала анкеров при температуре, указанной в таблице 1.

5.1.2.3    Область сжатия

В области сжатия на стыке «крыша — оболочка» допускаемое сжимающее напряжение S_c ограничивается 120 Н/мм².

Примечание — Подробнее об области сжатия см. в 5.3.1.3.5.

5.1.2.4    Напряжения

5.1.2.4.1    Стыковые сварные швы

При усилии, перпендикулярном стыковому сварному шву в плоскости листов, допускаемое напряжение ограничивается значением, указанным в таблице 4.

При усилии, параллельном стыковому сварному шву, допускаемое напряжение сдвига ограничивается 75 % от значения, указанного в таблице 4.

5.1.2.4.2    Угловые сварные швы

При усилии, перпендикулярном угловому сварному шву, допускаемое напряжение сдвига ограничивается 70 % от значения, указанного в таблице 4.

При усилии, параллельном угловому сварному шву, допускаемое напряжение сдвига ограничивается 50 % от значения, указанного в таблице 4.

5.1.3 Теория предельных состояний

5.1.3.1    Общие положения

Для анализа на основе предельных состояний используются следующие еврокоды: ЕН 1993-1-1, ENV 1993-1-6, ENV 1993-4-2 и EH 1994-1-1.

При проектировании необходимо учитывать следующие положения:

-    не следует применять упрощенный метод в соответствии с ENV 1993-4-2:1999, раздел 11;

-    для статического расчета конструкции крыши следует использовать EH 1993-1-1 или EH 1994-1-1;

-    при расчете оболочек на внутреннее давление следует учитывать требования раздела 5.6. В данном случае ENV 1993-1-6 не применяется;

-    требования 5.1.3.2, не совпадающие с требованиями ENV 1993-4-2, должны соблюдаться.

5.1.3.2    Первичный и вторичный контейнеры для жидкости

Коэффициенты надежности первичного и вторичного контейнеров для жидкости для одинарных, двойных и двухоболочечных резервуаров закрытого типа корректируются в соответствии с таблицей 5.

Примечание — Коэффициенты надежности по нагрузке и коэффициенты надежности по материалу скорректированы для получения толщины оболочки таким же образом, как и при использовании методики допускаемых напряжений.

9

Таблица 5 — Коэффициенты надежности по нагрузке и коэффициенты надежности по материалу для сталей типов I, II, III и IV

Условия эксплуатации Условия испытаний yF уМ yF уМ 1,36 а > 1,57 1,10 а < 1,57 1,72/а 1,06 а > 1,42 1,11 а < 1,42 1,57/а Примечание а — отношение предела прочности при растяжении к пределу текучести fjf где yF — коэффициент надежности по нагрузке; уМ — коэффициент надежности по материалу; fu — предел прочности на разрыв стали или материала сварного шва, в зависимости оттого, какое из двух значений меньше; f — предел текучести стали или материала сварного шва, в зависимости оттого, какое из двух значений меньше.

5.2 Первичный и вторичный контейнеры для жидкости

5.2.1    Одинарные, двойные и двухоболочечные резервуары закрытого типа

5.2.1.1    Днище

5.2.1.1.1    Кольцевые окрайки днища

Кольцевые окрайки должны иметь минимальную толщину (без учета допуска на коррозию), е_а

е_а = (3,0 + е.,/3), но не менее 8 мм,

где е₁ — толщина стальных листов днища, мм.

Минимальное расстояние /_а между кромкой фасонного листа и внутренней стороной оболочки, как показано на рисунке 1с), должна быть равна большему из следующих значений:

а) по формуле

,    240

^а> 4н^е*'

где е_а — толщина кольцевой окраики, мм;

Н — максимальная расчетная высота жидкости, м;

Ь) /_а = 500 мм,

должны выполняться следующие дополнительные требования:

1)    радиальные соединения между кольцевыми окрайками должны свариваться встык;

2)    соединение оболочки с кольцевой окрайкой должно быть:

-    сварено встык,

-    сварено угловым сварным швом с обеих сторон при максимальном размере катета углового шва, равном 12 мм. Минимальный размер катета углового шва следует принимать меньшим из значений толщины оболочки или кольцевой окрайки, или

-    сварено швом с разделкой кромок плюс угловым сварным швом для кольцевой окрайки более 12 мм. Глубина разделки кромок плюс катет углового шва должны быть равны толщине кольцевой окрайки,

3)    в пределах 300 мм от вертикального шва оболочки не должно быть радиальных соединений кольцевой окрайки,

4)    минимальное расстояние от внешней поверхности листовой оболочки до наружной кромки кольцевой окрайки должно составлять 50 мм.

Примечание — Ширина и толщина кольцевой окрайки могут определяться также сейсмическим воздействием.

5.2.1.1.2 Листы днища

Минимальная толщина листов днища без учета допуска на коррозию должна составлять 5 мм.

10

ГОСТ P 58032—2017

Должны выполняться следующие требования:

-    минимальная длина прямой кромки фасонного листа должна составлять 500 мм;

-    листы днища должны соединяться сваркой угловым или стыковым сварным швом;

-    соединения внахлест должны иметь минимальное перекрытие, равное пятикратной толщине листа;

-    угловые сварные швы должны выполняться минимум в два прохода;

-    листы днища должны заходить поверх кольцевых окраек и привариваться. Минимальное перекрытие должно составлять 60 мм;

-    стыковочные сварные швы листов днища должны выполняться с обеих сторон или с одной стороны с использованием плоской металлической подкладки;

-    минимальное расстояние между отдельными соединениями трех листов должно составлять 300 мм.

При использовании усиливающих накладок на днище должны применяться непрерывные угловые сварные швы.

Схема и детали днища резервуара и кольцевой листовой окрайки должны соответствовать рисунку 1.

ГОСТ P 58032—2017

1 — оболочка; 2 — кольцевая окрайка; 3 — фасонный лист; 4 — плоская металлическая подкладка

Рисунок 1, лист 2

5.2.1.2 Оболочка

5.2.1.2.1 Минимальная толщина листовой оболочки

Минимальная толщина листовой оболочки должна соответствовать таблице 6. Таблица 6 — Минимальная толщина листовой оболочки

Диаметр резервуара, м	Минимальная толщина, мм
D< 10	5
10 < D < 30	6
30 < D < 60	8
60 < D	10
Примечание — Требование минимальной толщины необходимо в целях изготовления и может включать любой допуск на коррозию, при условии, что будет подтверждена расчетом надежность оболочки в коррозийных условиях.

5.2.1.2.2 Толщина листа оболочки должна быть большим из следующих значений: e_t, е или минимальная толщина:

а) для условий эксплуатации

^e = —[98W(H-0,3) + P] + c,

где с —допуск на коррозию, мм;

D — внутренний диаметр резервуара, мм; е — расчетная толщина листа, мм;

Н — высота от днища рассматриваемого слоя до максимального расчетного уровня жидкости, м; Р — расчетное давление, мбар. Ноль для внутреннего резервуара с открытым верхом;

S —допускаемое расчетное напряжение, Н/мм²;

W — максимальная плотность жидкости в условиях хранения, кг/л;

ГОСТ Р 58032-2017

b) для условий гидростатического испытания

^{в1 =} 2^[^98И,'^(Н'”⁰'^{3) + Р}‘] ^{+ С}'    ⁽⁴⁾

где D — внутренний диаметр резервуара, м;

e_t — расчетная толщина листа, мм;

Ну — высота от днища рассматриваемого слоя до испытательного уровня жидкости, м;

P_t —давление испытания, мбар. Ноль для внутреннего резервуара с открытым верхом;

S_t —допускаемое напряжение в условиях испытаний, Н/мм²;

Wy — максимальная плотность воды для испытаний, кг/л.

Ни один пояс не должен проектироваться с толщиной меньшей, чем выше расположенный слой, независимо от материалов изготовления, за исключением области сжатия.

5.2.1.2.3 Дополнительные требования к оболочке

a)    Все вертикальные и горизонтальные сварные швы должны выполняться встык, с полным проваром и полным проплавлением.

b)    Расстояние между вертикальными соединениями в смежных слоях должно быть не менее 300 мм.

c)    В случае установки арматуры должны использоваться листовые усиливающие накладки. Они не должны располагаться ближе 300 мм от вертикального сварного шва или 150 мм от горизонтального сварного шва. Листовые подкладки и усиливающие накладки должны иметь скругленные углы с минимальным радиусом 50 мм.

d)    При внешнем нагружении оболочки внутреннего резервуара, должны учитываться следующие нагрузки:

-    давление изоляции;

-    вакуум внутреннего резервуара;

-    давление между внутренним и внешним резервуарами.

Расчет оболочки должен учитывать сочетание тангенциального сжимающего и осевого (продольного) напряжения.

Допускаемое напряжение сжатия кольца (сопротивление) при отсутствии осевого напряжения должно быть уменьшено для любого одновременного осевого сжимающего или растягивающего напряжения.

Допускаемое осевое сжимающее напряжение (сопротивление) при отсутствии кольцевого напряжения должно быть соответственно уменьшено для любого одновременного кольцевого сжимающего напряжения.

Допускаемое осевое сжимающее напряжение (сопротивление) при отсутствии кольцевого напряжения должно быть увеличено для компенсации стабилизирующего влияния любого одновременного внутреннего радиального давления.

Для определения интервала между промежуточными уголками жесткости для оболочек с непостоянной толщиной следует использовать метод приведенной оболочки. Эквивалентная высота (интервал) между уголками жесткости рассчитывается по формуле

где е — расчетная толщина каждого слоя в витке, мм; e_min — расчетная толщина верхнего слоя, мм;

Н_е — эквивалентная высота каждого слоя при e_min, м; h — высота каждого слоя в витке, м.

Все промежуточные горизонтальные уголки жесткости звена должны рассчитываться на нагружение панели, связанное сданным звеном, с учетом вклада этой части рассматриваемой оболочки в жесткость данного звена.

Характеристики нижнего уголка оболочки и верхнего уголка жесткости резервуара с открытым верхом должны соответствовать требованиям к крайним уголкам жесткости или перемычкам.

13

Уголок жесткости должен соединяться с оболочкой непрерывным угловым сварным швом с обеих сторон.

На стыковочных сварных швах промежуточных уголков жесткости и в местах пересечения уголком жесткости вертикального сварного шва следует применять шпур.

Уголки жесткости должны располагаться минимум в 150 мм от горизонтального сварного шва.

е) Внешнее ветровое (вакуумное) нагружение оболочки внешнего резервуара

Оболочка должна рассчитываться на устойчивость при сочетании тангенциального и осевого (продольного) сжимающего напряжения [см. 5.2.1.2.3 d)].

Оболочка должна противостоять радиальному давлению, вызываемому суммой внешнего ветрового давления и вакуума (внутреннего отрицательного давления).

Расчетное ветровое давление, применяемое в расчетах сопротивления радиальному давлению, должно основываться на нормативном локальном ветровом давлении согласно ЕН 1991-1-4.

Расчетное ветровое давление, применяемое в расчетах сопротивления осевому напряжению в оболочке, вызываемому ветровым опрокидывающим моментом и подсосом ветра на крыше, должно основываться на общем ветровом давлении, определяемом с использованием соответствующих аэродинамических коэффициентов и поверхности согласно ЕН 1991-1-4.

Требования к сварке см. в 5.2.1.2.3 d).

5.2.2 Мембранные резервуары

5.2.2.1 Общие положения

Мембрана должна выполняться из металлического листа с минимальной толщиной 1,2 мм. Мембрана должна иметь двойное рифление, обеспечивающее свободу движения при любых условиях нагружения. Гофры выполняются способом фальцовки или глубокой вытяжки. Мембрана должна полностью опираться на систему изоляции резервуара.

Мембрану следует крепить анкерными болтами к системе изоляции или железобетонному внешнему резервуару таким образом, чтобы она оставалась на своем месте, на протяжении всего срока эксплуатации.

В верхней части резервуара мембрана должна располагаться таким образом, чтобы получился паро- и влагонепроницаемый контейнер (называемый изолирующим паровоздушным пространством).

Все элементы мембраны должны проектироваться таким образом, чтобы они могли выдерживать все возможные статические и динамические воздействия на протяжении срока эксплуатации резервуара.

Примечание — Данные типовых воздействий указаны в приложении А.

Мембрана и все элементы должны сохранять свою форму при плавной деформации или смещении. Должно быть обеспечено отсутствие прогрессирующей деформации при циклическом нагружении и исключено коробление (смятие) на гофрах, как при усталостном разрушении.

Расчет металлической мембраны выполняется с использованием модельных испытаний и (или) численного анализа (см. рисунок 2). При любом используемом подходе мембрана должна проектироваться таким образом, чтобы обеспечивалась ее надежность с учетом следующих требований:

-    мембрана должна оставаться устойчивой при расчетных нагрузках;

-    мембрана должна иметь достаточную усталостную прочность для рассматриваемого числа циклических нагрузок.

Рисунок 2 — Технологическая схема расчета для мембран

ГОСТ P 58032—2017

Численный анализ следует выполнять с учетом физической и геометрической нелинейности, при этом должно учитываться следующее:

-    возможное асимметричное поведение мембраны при тепловых нагрузках, вызываемых системой крепления в изоляции или железобетоне;

-    эквивалентные напряжения должны оцениваться с помощью теории Треска или теории фон Ми-зеса как при статическом, так и усталостном расчете;

-    по возможности деформация, вызываемая тепловой нагрузкой, должна использоваться в качестве предельного условия;

-    максимальные напряжения или деформации всегда должны рассчитываться по главным осям;

-    необходимо обратить внимание на моделирование (то есть определение размеров элементов) всех элементов мембраны;

-    необходимо добиться хорошей корреляции между результатами модельных исследований и результатами расчетных проверок.

Мембрана должна рассчитываться на сейсмические воздействия. Модель должна включать конструкцию резервуара и жидкость, в том числе взаимодействие жидкости (конструкции).

Система крепления мембраны в изоляции или железобетоне должна выдерживать все расчетные усилия, включая усилия от сейсмических воздействий.

5.2.2.2 Численный анализ

5.2.2.2.1    Кривая напряжений (деформаций)

При численном анализе кривая напряжений (деформаций) должна быть определена с учетом следующих соображений:

-    она должна быть создана для выбранного материала;

-    часть кривой с участком, на котором происходит уменьшение напряжений (то есть появление на испытываемом образце шейки поперечного сужения) должна быть исключена;

-    коэффициент поперечной деформации д для упругого и пластического поведения материала будет разным.

5.2.2.2.2    Устойчивость при статической нагрузке

Расчетом необходимо показать, что мембрана сохраняет свою форму при заданных статических нагрузках (коэффициент запаса по прочности 1,25 для давления жидкости).

Деформация рифленых частей должна соответствовать пределам, установленным посредством кривой напряжений (деформаций). Необходимо использовать главные напряжения и деформации.

5.2.2.2.3    Нестабильное разрушение / нестабильность коробления

Необходимо исключить потерю местной устойчивости.

Примечание — Проверку местной устойчивости можно выполнять с помощью коэффициентов устойчивости. В таком случае можно принять следующие коэффициенты запаса:

1)    моделирование с применением лазерного или эквивалентного метода измерения: SF = 2,0;

2)    моделирование, основанное на идеальной форме: SF = 4,0. Температурную деформацию можно считать как устойчивое состояние, и коэффициент запаса определяется только от сжимающей силы.

5.2.2.2.4    Прогрессирующая деформация

Необходимо обеспечить отсутствие прогрессирующей деформации в любой части мембраны как при температурных воздействиях, так и при нагрузках от давления жидкости.

5.2.2.2.5    Усталостное поведение

5.2.2.2.5.1    Общие положения

Необходимо привести двухосное напряженное состояние к эквивалентному напряжению или деформации, рассчитанным с использованием главных значений напряжений или деформаций соответственно по критериям Треска или фон Мизеса.

Примечание — Кривая усталости (кривая Веллера) часто определяется на основании испытания на усталость при одноосном напряженном состоянии.

5.2.2.2.5.2    Диапазон деформации

Необходимо оценить амплитуду эквивалентных деформаций для всех цикличных нагрузок, включая их сочетания. Амплитуда эквивалентной деформации (Ае_е) для указанных цикличных нагрузок рассчитывается исходя из условия плоского напряженного состояния, так как мембрана рассматривается как тонкий лист.

Фактические напряжения и деформации определяются главными напряжениями, а.|, о₂, о₃ или главными деформациями е₂, е₃ соответственно, принимаемыми в порядке о.| > о₂ > о₃ и £.,> е₂ > е₃

15

ГОСТ P 58032—2017

Содержание

1    Область применения.................................................................1

2    Нормативные ссылки.................................................................1

3    Термины и определения..............................................................4

4    Материалы.........................................................................4

4.1    Общие положения...............................................................4

4.2    Температуры....................................................................4

4.3    Первичный и вторичный контейнеры для жидкости....................................5

4.4    Паровоздушный контейнер........................................................7

4.5    Другие элементы.................................................................7

5    Проектирование.....................................................................8

5.1    Методика проектирования.........................................................8

5.2    Первичный и вторичный контейнеры для жидкости...................................10

5.3    Паровоздушный контейнер.......................................................18

5.4    Подвесная крыша...............................................................21

5.5    Патрубки......................................................................21

5.6    Первичная и вторичная оболочка, соединения днища.................................22

5.7    Соединения между резервуарами..................................................22

5.8    Другие детали..................................................................23

6    Изготовление......................................................................24

6.1    Обращение с материалами.......................................................24

6.2    Подготовка листа и допуски.......................................................25

6.3    Допуски.......................................................................25

6.4    Крыша........................................................................27

6.5    Временные детали..............................................................27

7    Методы сварки.....................................................................27

7.1    Общие положения..............................................................27

7.2    Требования к актам проверки метода сварки.........................................28

7.3    Ударные испытания.............................................................28

7.4    Сталь с 9-процентным содержанием никеля.........................................28

7.5    Сварщики и операторы сварочных автоматов........................................28

7.6    Плоские образцы для контрольных испытаний.......................................29

8    Сварка............................................................................29

8.1    Прихваточные и временные сварные швы...........................................29

8.2    Атмосферные условия...........................................................30

8.3    Предварительный нагрев.........................................................30

8.4    Послесварочная термообработка..................................................30

9    Испытания........................................................................31

9.1    Квалификация персонала, осуществляемого неразрушающее испытание.................31

9.2    Методы испытания..............................................................31

9.3    Тип испытания..................................................................31

9.4    Визуальный контроль............................................................34

9.5    Цветная капиллярная дефектоскопия..............................................34

9.6    Контроль методом магнитных частиц...............................................34

III

соответственно. Таким образом, в цикле нескольких нагрузок ^, с₂, с₃ и , е₂, е₃ должны располагаться соответствующим образом.

Поскольку мембрана является тонким листом, принимается плоское напряженное состояние (3ie{1; 2; 3},0; = 0). Необходимо отметить, что даже при ф = СЦ Ф 0 (ie{1; 2; 3}).

Эквивалентная амплитуда деформации на основании критерия Треска рассчитывается следующим образом

— = МАх\	е1		е2		ез		е3 -е1
2 1	2		2		2		2

Эквивалентная амплитуда деформации по критерию фон Мизеса рассчитывается следующим образом

Ае _ „л/(^£1 -^е2)² + (^е2 -^ез)² “(^£з ~^ei)² 2~ 2

Коэффициент С принимает следующие значения:

-    в пластической области, д = 0,5: С =

-    в упругой области, д = 0,3: С = 0,544.

5.2.2.2.5.3 Кривая усталости (кривая Веллера)

При выборе расчетной кривой усталости (кривая Веллера) необходимо учитывать тот факт, что мембрана подвержена низкоцикличной усталости при низкой температуре и что она подвергается местами пластическим деформациям.

При отсутствии кривой усталости, полученной по результатам усталостных испытаний на самих элементах мембраны, кривой усталости, используемой при оценке усталостного поведения, должна быть кривая для избранного материала, которая должна быть представлена на утверждение заказчиком.

В качестве метода суммирования повреждений для определения усталостного сопротивления используется закон Майнера.

Примечание 1 — Примеры кривых усталости смотрите в «Рекомендуемой практике для СПГ в наземных хранилищах», [4].

Примечание 2 — Кривые усталости часто основываются на следующих положениях:

-    «кривая наилучшего приближения». Она основывается на статистической интерпретации экспериментальных результатов испытаний на усталость. Эта интерпретация дает средние экспериментальные кривые;

-    «расчетная кривая». Она основывается на «кривой наилучшего приближения», включающей поправочный коэффициент, определяемый как наименее благоприятное из значений напряжения, деленное на два или число циклов, деленное на 20.

Эти коэффициенты нельзя считать коэффициентами запаса, однако они должны учитываться как коэффициенты неопределенности, охватывающие разброс данных и пренебрегаемые эффекты (то есть шероховатость, результаты обработки и т. п.). Эти коэффициенты не учитывают локальные неоднородности (то есть коэффициент концентрации напряжений), и, следовательно, важно учесть этот эффект в расчетной интенсивности напряжения.

Примечание 3 — На практике усталостное разрушение обычно возникает в местах концентрации напряжений. Поэтому эти эффекты следует оценить для всех условий, используя соответствующие коэффициенты концентрации напряжений, определенные в теоретических, экспериментальных исследованиях, расчетном анализе напряжений с конечным числом элементов.

5.2.2.2.6 Устойчивость при сейсмической нагрузке

Железобетонный внешний резервуар должен выдерживать сейсмические нагрузки землетрясений рабочего уровня и максимального расчетного уровня в условиях эксплуатации.

Для землетрясения рабочего уровня необходимо показать что:

-    мембрана и анкеры в состоянии воспринимать сейсмические воздействия;

-    давление на мембрану является приемлемым;

-    давление на изоляцию является приемлемым.

Для землетрясения максимального расчетного уровня внешний резервуар с системой защиты днища (уголков) должен быть в состоянии удерживать жидкость.

Примечание — Мембрана может быть разрушена.

ГОСТ P 58032—2017

9.7    Проверка в вакуумной камере.....................................................34

9.8    Испытание на герметичность с использованием аммиака..............................35

9.9    Испытание избыточным давлением................................................35

9.10    Радиографическое исследование..................................................35

9.11    Ультразвуковое обследование.....................................................35

9.12    Критерии приемки...............................................................36

9.13    Неприемлемые дефекты в горизонтальных сварных швах.............................36

9.14    Допустимые отклонения по толщине листа после шлифовки...........................36

Приложение А (справочное) Воздействия на мембрану......................................37

Приложение В (справочное) Определение кривых нагрузки и усталости для мембраны...........38

Приложение ДА (справочное) Сведения о соответствии ссылочных международных

и европейских стандартов национальным стандартам и действующему

в этом качестве межгосударственному стандарту.............................39

Библиография........................................................................41

IV

Поправка к ГОСТ Р 58032-2017/EN 14620-2:2006 Проектирование и производство на месте вертикальных цилиндрических стальных емкостей с плоским дном для хранения охлажденных сжиженных газов с рабочей температурой от 0 °С до -165 °С. Часть 2. Металлоконструкции

В каком месте	Напечатано	Должно быть
Библиографические данные	—	ОКС 23.020.01
	(ИУС №5 2018 г.)

2

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ПРОЕКТИРОВАНИЕ И ПРОИЗВОДСТВО НА МЕСТЕ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ СТАЛЬНЫХ ЕМКОСТЕЙ С ПЛОСКИМ ДНОМ ДЛЯ ХРАНЕНИЯ ОХЛАЖДЕННЫХ СЖИЖЕННЫХ ГАЗОВ С РАБОЧЕЙ ТЕМПЕРАТУРОЙ ОТ 0 °С ДО -165 °С

Часть 2

Металлоконструкции

Design and manufacture of site built, vertical, cylindrical, flat-bottomed steel tanks for the storage of refrigerated, liquefied gases with operating temperatures between 0 °C and to -165 °C. Part 2. Metallic components

Дата введения — 2020—01—01

1    Область применения

Настоящий стандарт устанавливает общие требования к материалам, проектированию, изготовлению и монтажу металлических конструкций резервуаров-хранилищ для сжиженного газа.

Настоящий стандарт распространяется на проектирование и производство на строительной площадке вертикальных цилиндрических стальных резервуаров с плоским днищем для хранения сжиженных газов с рабочей температурой от 0 до минус 165 °С.

2    Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты. Для датированных ссылок следует использовать только указанное издание, для недатированных— последнее издание указанного документа (включая все поправки к нему):

EN 287-1, Qualification test of welders — Fusion welding — Steels (Аттестация сварщиков. Сварка плавлением. Часть 1. Стали)

EN 462-1, Non-destructive testing — Image quality of radiographs — Part 1: Image Quality Indicators (wire type) — Determining of image quality value [Неразрушающий контроль. Качество изображения радиографических снимков. Часть 1. Индикаторы качества изображения (проволочного типа) и определение индекса значения качества изображения]

EN 462-2, Non-destructive testing — Image quality of radiographs— Part 2: Image quality indicators (step/hole type) — Determination of image quality value [Неразрушающий контроль. Качество радиографического изображения. Часть 2. Индикаторы качества изображения (тип шаг-отверстие). Определение индекса значения качества изображения]

EN 473, Non-destructive testing — Qualification and certification of NDT personnel — General principles (Неразрушающий контроль. Квалификация и сертификация персонала, проводящего неразрушающий контроль. Общие принципы)

EN 571-1, Non-destructive testing — Penetrant testing — Part 1: General principles (Неразрушающий контроль проникающими веществами. Часть 1. Общие принципы)

EN 584-1, Non-destructive testing — Industrial radiographic film — Part 1: Classification of film systems for industrial radiography (Неразрушающий контроль. Пленка для промышленной радиографии. Часть 1. Классификация пленок для промышленной радиографии)

EN 584-2, Non-destructive testing— Industrial radiographic film— Part 2: Control of film processing by means of reference values (Неразрушающий контроль. Пленка для промышленной радиографии. Часть 2. Проверка проявления пленки с помощью эталонных значений)

Издание официальное

EN 875, Destructive tests on welds in metallic materials — Impact tests — Test specimen location, notch orientation and examination (Разрушающие испытания сварных швов на металлических материалах. Ударные испытания. Расположение испытательных образцов, ориентация надреза и контроль)

EN 970, Non-destructive testing of welds, welded by melting — Visual control (Неразрушающий контроль швов, сваренных плавлением. Визуальный контроль)

EN 1011-2, Welding — Recommendations for welding of metallic materials — Part 2: Arc welding of ferritic steels (Сварка. Рекомендации по сварке металлических материалов. Часть 2. Дуговая сварка ферритных сталей)

EN 1092-1:2001, Flanges and their joints — Circular flanges for pipes, valves, fittings and accessories, PN designated — Part 1: Steel flanges (Фланцы и их соединения. Круглые фланцы для труб, клапанов, фитингов и арматуры с обозначением PN. Часть 1. Стальные фланцы)

EN 1290, Non-destructive testing of welds — Magnetic particle examination of welds (Неразрушающий контроль сварных швов. Контроль методом магнитных частиц)

EN 1418, Welding personnel —Approval testing of welding operators for fusion welding and resistance weld setters for fully mechanized and automatic welding of metallic materials (Испытания квалификационные сварщиков на проведение полностью механизированной и автоматической сварки металлических материалов)

EN 1435:1997, Non-destructive examination of welds — Radiographic examination of welded joints (Неразрушающий контроль сварных швов. Радиографический контроль сварных соединений)

EN 1515-1:1999, Flanges and their joints — Bolting — Part 1: Selection of bolting (Фланцы и их соединения. Болтовые соединения. Часть 1. Выбор болтовых соединений)

EN 1593, Non-destructive testing— Leak testing— Bubble emission techniques (Неразрушающий контроль. Испытание на герметичность. Метод образования пузырей в испытательной жидкости)

EN 1712:1997, Non-destructive examination of welds— Ultrasonic examination of welded joints — Acceptance levels (Неразрушающий контроль сварных соединений. Ультразвуковой контроль. Критерии приемки)

EN 1714:1997, Non destructive testing of welded joints — Ultrasonic testing of welded joints (Неразрушающий контроль сварных соединений. Ультразвуковой контроль)

EN 1759-1:2004, Flanges and their joints — Circular flanges for pipes, valves, fittings and accessories, class-designated. Steel flanges, NPS 1/2 to 24 (Фланцы и их соединения. Круглые фланцы для труб, клапанов, фитингов и арматуры указанного класса. Часть 1. Фланцы стальные)

EN 1993-1-1, Eurocode 3: Design of steel structures — Part 1-1: General rules and rules for buildings (Еврокод 3. Проектирование стальных конструкций. Часть 1 -1. Основные правила и правила для зданий) ENV 1993-1-6, Eurocode 3: Design of steel structures— Part 1-6: Strength and stability of shell structures (Еврокод 3: Проектирование стальных конструкций. Часть 1-6. Общие правила. Оболочка. Дополнительные правила)

ENV 1993-4-2:1999, Eurocode 3: Design of steel structures — Part 4-2: Silos, tanks and pipelines — Reservoirs (Еврокод 3: Проектирование стальных конструкций. Часть 4-2. Силосные ямы, резервуары и трубопроводы. Резервуары)

EN 1994-1-1, Eurocode 4: The draft composite structures of steel and concrete— Part 1-1: General rules and rules for buildings (Еврокод 4: Проект составных конструкций из стали и бетона. Часть 1-1. Основные правила и правила для зданий)

EN 10025:2004, (all parts) Hot-rolled products of non-alloy structural steel —Technical delivery conditions [(все части) Изделия горячекатаные из нелегированной конструкционной стали. Технические условия поставки]

EN 10029:1991, Hot-rolled steel sheet thickness of 3 mm or more — Tolerances on the size, shape and weight (Листы стальные горячекатаные толщиной 3 мм и более. Допуски на размеры, форму и массу) EN 10045-1, Metallic materials — Part 1: Test on the Charpy impact strength (Материалы металлические. Часть 1. Испытания на ударную вязкость по Шарли)

EN 10160:1999, Flat steel products 6 mm or more — Ultrasonic Testing (reflection method) [Изделия плоские стальные толщиной 6 мм и более. Ультразвуковой контроль (метод отражения)]

EN 10204, Metallic products — Types of inspection documents (Изделия металлические. Виды контрольных документов)

EN 10216-1, Seamless steel tubes for pressure purposes — Technical delivery conditions— Part 1: Non-alloy steel tubes with specified room temperature properties (Бесшовные стальные трубы для работы

2

ГОСТ P 58032—2017

под давлением. Технические условия поставки. Часть 1. Трубы из нелегированной стали с установленными свойствами для комнатной температуры)

EN 10216-2, Seamless steel tubes for pressure purposes— Technical delivery conditions— Part 2: Pipes of unalloyed steel with defined properties for high temperature (Бесшовные стальные трубы для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 2. Трубы из нелегированной стали с установленными свойствами для повышенной температуры)

EN 10216-3, Seamless steel tubes for pressure purposes— Technical delivery conditions— Part 3: Pipes of alloy fine-grained steel (Бесшовные стальные трубы для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 3. Трубы из легированной мелкозернистой конструкционной стали)

EN 10216-4, Seamless steel tubes for pressure purposes. Technical delivery conditions — Part 4: Tubes of non-alloy and alloy steel with defined properties for low temperature (Бесшовные стальные трубы для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 4. Трубы из нелегированной и легированной стали с установленными свойствами для пониженной температуры)

EN 10217-1, Welded steel tubes for pressure purposes — Technical delivery conditions — Part 1: Nonalloy steel tubes with specified room temperature properties (Трубы стальные сварные для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 1. Трубы из нелегированной стали с установленными свойствами для комнатной температуры)

EN 10217-2, Welded steel tubes for pressure purposes —Technical delivery conditions — Part 2: Electric welded non-alloy and alloy steel tubes with specified elevated temperature properties (Трубы стальные сварные для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 2. Трубы из нелегированной и легированной стали, полученные электросваркой, с установленными свойствами для повышенной температуры)

EN 10217-3, Welded steel tubes for pressure purposes — Technical delivery conditions — Part 3: Alloy fine grain steel tubes (Трубы стальные сварные для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 3. Трубы из легированной мелкозернистой конструкционной стали)

EN 10217-4, Welded steel tubes for pressure purposes— Technical delivery conditions— Part 4: Electric welded non-alloy steel tubes with specified low temperature properties (Трубы стальные сварные для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 4. Трубы из нелегированной стали, полученные электросваркой, с установленными свойствами для пониженной температуры)

EN 10217-5, Welded steel tubes for pressure purposes— Technical delivery conditions— Part 5: Submerged arc welded non-alloy and alloy steel tubes with specified elevated temperature properties (Трубы стальные сварные для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 5. Трубы из нелегированной и легированной стали, полученные дуговой сваркой под флюсом, с установленными свойствами для повышенной температуры)

EN 10217-6, Welded steel tubes for pressure purposes— Technical delivery conditions— Part 6: Submerged arc welded non-alloy steel tubes with specified low temperature properties (Трубы стальные сварные для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 6. Трубы из нелегированной стали, полученные дуговой сваркой под флюсом, с установленными свойствами для низкой температуры) EN 10220, Seamless and welded steel tubes — Dimensions and masses per unit length (Трубы стальные бесшовные и сварные. Общая таблица размеров и масс на единицу длины)

EN 12062:2003, Non-destructive testing of welds — General rules for metallic materials (Неразрушающий контроль сварных соединений. Общие правила для металлических материалов)

EN 14015:2004, Specification for the design and manufacture of site built, vertical, cylindrical, flat-bottomed, above ground, welded, steel tanks for the storage of liquids at ambient temperature and above (Технические условия для проектирования и производства встроенных, вертикальных, цилиндрических с плоским дном, сварных, устанавливаемых над поверхностью, стальных резервуаров для хранения жидкостей при температуре окружающей среды и выше)

EN 14620-1:2006, Design and manufacture of site built, vertical cylindrical steel tanks with a flat bottom for the storage of refrigerated, liquefied gases with operating temperatures between 0 °C to -165 °C — Part 1: General (Проектирование и производство на месте вертикальных цилиндрических стальных резервуаров с плоским дном для хранения охлажденных сжиженных газов с рабочей температурой от 0 °С до -165 °С. Часть 1. Общее)

EN ISO 5817:2003, Welding— Fusion-welded joints in steel, nickel, titanium and their alloys (beam welding excluded) — Quality levels for imperfections (ISO 5817:2003) [Сварка. Стыковые швы при сварке плавлением стали, никеля, титана и их сплавов (лучевая сварка исключена). Уровни качества в зависимости от дефектов шва]

3

EN ISO 15607:2003, Specification and qualification of welding procedures for metallic materials — General rules (ISO 15607:2003) (Спецификация и квалификация процедур сварки металлических материалов. Общие правила)

EN ISO 15609-1:2004, Specification and qualification of welding procedures for metallic materials — Technical requirements for the welding procedure— Part 1: Arc welding (ISO 15609-1:2004) (Технические требования и оценка процедур сварки металлических материалов. Технические требования к процедуре сварки. Часть 1. Дуговая сварка)

EN ISO 15614-1:2004, Specification and qualification of welding procedures for metallic materials — Welding procedure test— Part 1: Arc and gas welding of steels and arc welding of nickel and nickel (ISO 15614-1:2004) (Технические требования и оценка процедур сварки металлических материалов. Испытание процедур сварки. Часть 1. Дуговая и газовая сварка сталей и дуговая сварка никеля и никелевых сплавов)

ISO 261, ISO Metric screw threads, general purpose — General form (Резьбы метрические ИСО общего назначения. Общий вид)

ISO 965-2:1998, ISO general purpose metric screw threads — Tolerances — Part 2: Limits of sizes for general purpose external and internal screw threads — Medium quality (Резьбы метрические ИСО общего назначения. Допуски. Часть 2. Предельные размеры резьб для болтов и гаек общего назначения. Средний класс точности)

API 620:2004, Design and construction of large, weldet, low-pressure storage tanks (Проектирование и конструирование сварных резервуаров для хранения под низким давлением)

3    Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины по ЕН 14620-1, а также следующие термины с соответствующими определениями:

3.1    амплитуда напряжений (amplitude of stress*, spannungsamplitude**): Половина диапазона между высоким и низким напряжением.

3.2    диапазон напряжений (voltage range, spannungsbereich): Размах напряжений на кривых циклических деформациях.

3.3    нестабильное состояние (unstable state, kollaps durch instabilitat): Явление, при котором оценка процесса деформации при статической нагрузке становится проблематичной.

3.4    повторная пластическая деформация (repeated plastic deformation, wiederholtes plastizieren): Прогрессирующая пошаговая неупругая деформация или напряжение, которое может возникнуть в элементе, подвергавшемся циклическому нагружению.

3.5    прогрессирующая деформация (progressive deformation, fortschreitende verformung): Явление, при котором деформации в каждой части мембраны прогрессивно возрастают под воздействием цикличных нагрузок.

4    Материалы

4.1    Общие положения

Температура, воздействию которой может подвергаться сталь, играет важную роль при любых условиях и подлежит определению.

4.2    Температуры

4.2.1    При выборе материала для первичного и вторичного контейнера в качестве расчетной температуры следует использовать минимальную проектную температуру.

4.2.2    Минимальная среднедневная температура воздуха указывается заказчиком.

4.2.3    Когда стальной элемент защищен от воздействия низкой температуры жидкости или паров термоизоляцией, расчетная температура металла рассчитывается исходя из наиболее худшего случая сочетания нагрузок (включая кратковременные нагрузки и воздействия).

еп.

* de.

ГОСТ P 58032—2017

4.3 Первичный и вторичный контейнеры для жидкости

4.3.1    Выбор стали

4.3.1.1    Общие положения

Требования к материалам для первичного и вторичного контейнеров для жидкости классифицированы по уровню их прочности при расчетной температуре металла. Для каждого продукта, подлежащего хранению, определяются конкретные требования к материалам.

4.3.1.2    Требования к материалам

4.3.1.2.1 Классификация листовой стали

Листовые материалы классифицируются следующим образом:

-    сталь, тип I: углеродисто-марганцевая сталь для низких температур;

-    сталь, тип II: специальная углеродисто-марганцевая сталь для низких температур;

-    сталь, тип III: сталь с малым содержанием никеля;

-    сталь, тип IV: улучшенная сталь с 9-процентным содержанием никеля;

-    сталь, тип V: аустенитная нержавеющая сталь.

Для каждого продукта, подлежащего хранению, типы сталей должны соответствовать таблице 1.

Таблица 1—Продукт и типы стали

Продукт Одинарный резервуар Двойной или двухоболочечный резервуар закрытого типа Мембранный резервуар Расчетная температура хранения продукта Бутан Тип II Тип 1 о о 7 Аммиак Тип II Тип II О Ю СО 1 Пропан(Пропилен) Тип III Тип К II ТипУ 1 сл о О Этан(Этилен) Тип IV Тип IV ТипУ -105 °С СПГ Тип IV Тип IV ТипУ -165 °С Примечание — При выборе материала необходимо учитывать воздействия, связанные с эксплуатацией, например коррозионное растрескивание под напряжением

4.3.1.2.2 Общие требования

Необходимо выполнять следующие общие требования, а) Сталь, тип I

Сталь, тип I представляет собой мелкозернистую низкоуглеродистую сталь, которая используется для эксплуатации под давлением при температурах до минус 35 °С. Данная сталь должна удовлетворять следующим требованиям:

-    для стали должны выполняться требования стандарта [1]. Не должны применяться стали с минимальным пределом текучести более 355 Н/мм²;

-    сталь должна быть в нормализованном состоянии или изготовлена с использованием технологии термомеханического проката;

-    содержание углерода должно быть менее 0,20 %. Углеродный эквивалент С_оп должен быть рав-

“Ч

ным или меньше 0,43 при

_    __    Мп    (Сг + Mo + V) (Ni + Cu)

— Ы---1---1--'

^eq 6    5    15

b) Сталь, тип II

Сталь, тип II представляет собой мелкозернистую низкоуглеродистую сталь, которая применяется для эксплуатации под давлением при температурах до минус 50 °С. Данная сталь должна удовлетворять следующим требованиям:

1)    для стали должны выполняться требования стандарта [1]. Не должны применяться стали с минимальным пределом текучести более 355 Н/мм²;

2)    сталь должна быть в нормализованном состоянии или произведена с использованием технологии термомеханического проката;

3)    содержание углерода должно быть менее 0,20 %. Углеродный эквивалент C_eq определяется по формуле (1) и должен быть равным или меньше 0,43.

5