где R — расчетное сопротивление стали растяжению или сжатию;

F_HT—площадь сечения элемента нетто.

4.2. Устойчивость центрально сжатых элементов проверяется по формуле

N_

<?F

где

9 — коэффициент продольного изгиба, принимаемый по табл. 50 приложения I в функции наибольшей гибкости Л;

F — площадь сечения элемента брутто.

4.3.    Стержни из одиночных уголков рассчитываются на центральное сжатие по п. 4.2. При определении гибкости этих стержней радиус инерции сечения уголка г принимается:

а)    если стержни прикреплены только по концам — минимальный;

б)    при наличии промежуточного закрепления (распорки, шпренгели, связи и т. гг), предопределяющего направление выпучивания уголка в плоскости, параллельной одной из полок, — относительно оси, параллельной второй полке уголка.

4.4.    Центрально сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения при < 3^_у, где К и гибкости элемента относительно осей х и у (рис. 1), рекомендуется укреплять планками или решеткой; при этом должны быть соблюдены указания пп. 4.5 и 4.7.

При отсутствии планок или решетки такие элементы, помимо проверки по формуле (2), следует проверять на устойчивость при изгиб-но-крутильной форме потери устойчивости.

Рис. 1. П-образные сечения элементов

4.5. Для составных центрально сжатых стержней, ветви которых соединены планками или решетками, коэффициент продольного изгиба 9 относительно свободной оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток)

должен определяться по приведенной гибкости ^по» вычисляемой по формулам табл. 11.

Таблица 11 Формулы для вычисления приведенной гибкости

Гибкость отдельных ветвей^ и Х₂ на уча

стке между планками должна лее 40.

При наличии в одной из плоскостей вместо стланок сплошного листа (например, по рис. 1) гибкость ветви вычисляется по радиусу инерции по-лусечения относительно его оси, перпендикулярной к плоскости планок.

В составных стержнях с решетками гибкость отдельных ветвей на участках между узлами не должна превышать

приведенную гибкость А_пр стержня в целом.

4.6.    Составные элементы из уголков, швеллеров и т. п., соединенных вплотную или через прокладки, рассчитываются как сплошностен-чатые при условии, что наибольшие расстояния между их соединениями (прокладками, шайбами и т. п.) не превышают:

40г — для сжатых элементов;

80г —для растянутых элементов, где г — радиус инерции уголка или швеллера относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок.

При этом в пределах длины сжатого элемента следует ставить не менее двух прокладок. За длину сжатого элемента пояса сквозных конструкций (например, ферм) принимается его расчетная длина из плоскости фермы.

4.7.    Соединительные элементы (планки или решетки) центрально сжатых составных стержней должны рассчитываться на условную поперечную силу <2_усл (в кг), принимаемую постоянной по всей длине стержня и определяемую по табл. 12.

Если соединительные элементы расположены в нескольких параллельных плоскостях, то поперечная сила Q_ycjl распределяется:

а)    при наличии только соединительных планок или решеток — поровну между всеми системами планок (решеток);

б)    при наличии наряду с соединительными планками или решетками сплошного листа—пополам между сплошным листом и всеми системами планок (решеток).

4.8. Соединительные планки (рис. 3) должны рассчитываться, как    элементы безрас-

косных ферм на:

а)    силу,    срезывающую    планку, по    фор

муле

Т = ^ ;    (7)

С

б)    момент, изгибающий планку в ее плоскости, по формуле

М = ^ .    (8)

В формулах (7) и (8)

Qn~условная поперечная сила (по табл.12), приходящаяся на систему планок, расположенных в одной плоскости;

I — расстояние между центрами планок; с — расстояние между осями ветвей.

4.9.    Соединительные решетки должны рассчитываться, как решетки ферм. При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками следует учитывать дополнительные усилия, возникающие в них от обжатия поясов.

4.10.    Стержни, предназначенные для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, должны рассчитываться на усилие, равное условной поперечной силе в основном сжатом стержне, определяемой по табл. 12.

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.11. Прочность при изгибе в одной из главных плоскостей, за исключением случаев расчета разрезных балок, отвечающих требованиям п. 4.15, проверяется по формулам

М

W_HT

QS__<R

^^<Ri

где S — статический момент (брутто) сдвигающейся части сечения относительно нейтральной оси; б—толщина стенки;

R и R_Cp — расчетные сопротивления стали изгибу и срезу.

Аналогичным образом должно быть проверено опорное сечение прокатной балки, не укрепленное ребрами жесткости.

4.14. Прочность изгибаемых элементов при изгибе в двух главных плоскостях, за исключением случаев, указанных в п. 4.15, проверяется по формуле

3Ly±^L_x<Rj    (16)

■'хнт «унт

где х и у — координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей.

4.15. Разрезные балки постоянного сечения (прокатные и сварные), несущие статическую нагрузку, проверяются на прочность по пластическому моменту сопротивления W^a при условии соблюдения следующих требований:

а)    должна быть обеспечена общая устойчивость балки, для чего необходимо, чтобы либо были выполнены требования п. 4.17а, либо коэффициент вычисленный по указаниям п. 4.17 и приложения II, был не меньше 2,5 (при вычислении <р_б учитывается только изгиб в плоскости наибольшей жесткости) ;

б)    отношение ширины свеса пояса сварной балки к его толщине не должно превышать 10;

в)    отношение h₀/o расчетной высоты стенки h₀ к ее толщине 6 не должно превышать

80    -. где R в кг/см²\

г)    касательные напряжения в месте наибольшего изгибающего момента не должны превышать 0,3 R.

Проверка прочности указанных балок производится по формулам:

при изгибе в одной из главных плоскостей

- < R-,

при изгибе в двух главных плоскостях

-^--f    (18)

Здесь М, М_х, М_у, W»r, Wxm, Wym—абсолютные значения изгибающих моментов и пластические моменты сопротивления ослабленного сечения.

Пластический момент сопротивления Wⁿ равен удвоенному статическому моменту половины площади сечения относительно оси,

проходящей через центр тяжести сечения (рис. 5).

Вводимая в расчет величина W" не должна превышать 1,2 W. Для прокатных двутавровых и швеллерных профилей следует принимать:

Wⁿ = l,l2W — при изгибе в плоскости стенки;

Wⁿ=l,2W—при изгибе параллельно полкам.

При наличии зоны чистого изгиба соответствующий момент сопротивления принимается равным 0,5(W+Wⁿ).

4.16. В неразрезных и заделанных балках постоянного сечения (прокатных и сварных) со смежными пролетами, отличающимися не более чем на 20 %, несущих статическую нагрузку, при условии соблюдения требований п. 4.15, расчетный изгибающий момент определяется из условия выравнивания спорных и пролетных моментов; при этом проверка прочности производится по формуле (9).

Разрешается принимать следующие значения расчетного момента М_расч:

а)    в неразрезных балках со свободно опертыми концами -— большую из величин

Мрасч------М_г;    (19)

¹⁺7"

М_расч = 0,5 М₂,    (20)

где Мь М₂ — наибольшие изгибающие моменты соответственно в крайнем и промежуточном пролетах, вычисленные как в свободно опертой однопролетной балке; и — расстояние от сечения, отвечающего моменту М_и до крайней опоры;

I—крайний пролет;

б)    в однопролетных и неразрезных балках с заделанными концами М_расч=0,5М, где М — наибольший из моментов, вычисленных как в балке с шарнирами на опорах;

в)    в балке с одним заделанным и другим

свободно опертым концом как в крайнем пролете неразрезной балки (п. 4.16а).

В случае изгиба в двух главных плоскостях проверка прочности производится по формуле (16).

4.17. Устойчивость балок проверяется по формуле

<R,

где М и W — изгибающий момент и момент сопротивления сечения в плоскости наибольшей жесткости (W соответствует сжатому поясу) ;

<?б — коэффициент, определяемый по указаниям приложения II.

ЭЛЕМЕНТЫ, ПОДВЕРЖЕННЫЕ ДЕЙСТВИЮ ОСЕВОЙ СИЛЫ С ИЗГИБОМ

Проверки устойчивости балок не требуется:

а)    при передаче распределенной статической нагрузки через сплошной жесткий настил, непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки (железобетонные или армопенобе-тонные плиты, волнистая сталь и т. п.);

б)    для балок двутаврового сечения при отношениях расчетной длины балки I к ширине сжатого пояса 6, не превышающих величин, приведенных в табл. 13.

4.18. Прочность сплошностенчатых вне-центренно сжатых (сжато-изогнутых) и вне-центренно растянутых (растянуто-изогнутых) элементов, не подвергающихся непосредственному воздействию динамических нагрузок, проверяется по формуле

( —< 1, (22)

\ F_mR / Wⁿ R IT'" R

"j: ht^,v    w у пт^

где N, M_x и M_y—абсолютные значения продольной силы и изгибающих моментов относительно осей х—х и у—у;

Wxm и Wy нт — пластические моменты сопротивления ослабленного сечения относительно осей х—х и у—г/, вычисляемые по указаниям п. 4.15.

Если ——<0,1, то применение формулы F_HTR

(22) разрешается лишь при выполнении требований п. 4.15.

В прочих случаях проверка производится по формуле

— ±~^у ±

Fht Jx нт    Jym

где х и у — координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей.

Примечание. При отсутствии ослабления сечения и при одинаковых значениях изгибающих моментов, принимаемых в расчетах на прочность и устойчивость, проверки внецентренно сжатых элементов на прочность не требуется при приведенном эксцентрицитете гП] < 20.

4.19. Внецентренно сжатые (сжато-изогнутые) элементы должны проверяться на устой-

чивость как в плоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости), так и из плоскости действия момента (изгибно-кру-тильная форма потери устойчивости).

4.20. Устойчивость внецентренно сжатых элементов постоянного сечения в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, проверяется по формуле

(24)

F — площадь поперечного сечения элемента брутто;

<?^вн — коэффициент, определяемый: для сплошностенчатых стержней — по табл. 56 приложения III в зависимости от гибкости стержня и приведенного эксцентрицитета т_х='т\ т (где т — относительный эксцентрицитет, ^ — коэффициент влияния формы сечения); для сквозных стержней — по табл. 57 приложения III в зависимости от приведенной гибкости ^_пр и относительного эксцентрицитета т.

Для сплошностенчатых стержней относи-

F

тельный эксцентрицитет равен т — е —, где

117

W вычисляется для наиболее сжатого волокна.

Для сквозных стержней с решетками или планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, относительный эксцентрицитет определяется по формуле

4.21. Расчетные значения изгибающих моментов М, необходимые для вычисления экс-м

центрицитета е= — , принимаются равными:

N

а)    для колонн постоянного сечения рамных систем — наибольшему моменту в пределах длины колонны;

б)    для ступенчатых колонн — наибольшему моменту на длине участка постоянного сечения;

в)    для консолей — моменту в заделке;

г)    для стержней с шарнирно опертыми концами— моменту, определяемому по формулам табл. 14.

ИЛИ ^ту=^^еу~, (5*5)

^J X    J    у

где Х\ и у\ — расстояние от нейтральной оси у или хдо оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви.

Коэффициент влияния формы сечения ч\ принимается по табл. 58 приложения III.

Приведенная гибкость *_Пр Для сквозных стержней определяется по формулам табл. 11.

Примечание. При приведенном эксцентрицитете Ш]>20 проверки устойчивости по формуле (24) не требуется.

4.22. Устойчивость внецентренно сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при их изгибе в плоскости наибольшей жесткости (J_X^>J_у), совпадающей с плоскостью симметрии, проверяется:

а) при относительном эксцентрицитете т_дг< 10 по формуле

~<Я,    (26)

^cb^F

где с — коэффициент, вычисляемый по указаниям п. 4.23;

<р_у — коэффициент продольного изгиба, принимаемый по табл. 50 приложения I;

б) при относительном эксцентрицитете пг_х^ 15 по наибольшему краевому напряжению сжатия по формуле

где коэффициент <р_б определяется по указаниям приложения II как для балки с промежуточными закреплениями сжатого пояса (при Х_у<К можно принимать ?б = 1);

в) при значениях относительного эксцентрицитета 10<т_х<15 по формуле (26), причем, вместо с подставляется величина с\ определяемая по интерполяции :

с' = (3 — 0,2т _х) с + (0,1т_х ■*- 1) —-.    (28)

°'iy

4.23. Коэффициент с в формуле (26) определяется по формуле 3—2322

где а и р — коэффициенты, принимаемые по табл. 15.

При определении т_х за расчетный момент М_х принимается:

а)    для стержней с концами, закрепленными от смещения перпендикулярно плоскости действия момента, — максимальный момент в пределах средней трети длины (но не менее половины наибольшего на длине стержня момента);

б)    для консолей — момент в заделке.

При гибкости превышающей по

табл. 16, коэффициент с не должен превышать: для стержней открытого сечения — значений, указанных в табл. 17; для стержней замкнутого сечения — единицы.

4.24. Внецентренно сжатые элементы при изгибе в плоскости наименьшей жесткости (J_у <1 _х и е_уф 0) и при Х_х>А_у, кроме проверки по формуле (24), должны проверяться на устойчивость из плоскости действия момента как центрально сжатые стержни по формуле

на этого усилия при параллельных ветвях (поясах) определяется по формуле Мдоп= М/А, где А — расстояние между осями ветвей (поясов).

При аналогичной проверке отдельных ветвей составных элементов с планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, должен быть учтен местный изгиб ветвей от фактической поперечной силы (как в поясах безраскосной фермы).

4.26. Устойчивость элементов со сплошной стенкой, подверженных сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, при совпадении плоскости наибольшей жесткости (J_x^>J_y) и плоскости симметрии проверяется по формуле

N

ВН С*

ЧхуГ

где <?_х—коэффициент продольного изгиба, - принимаемый по табл. 50 приложения I.

Примечание. При \_v проверки устойчивости из плоскости действия момента не требуется.

ср®^н определяется по указаниям п. 4.20; с — по указаниям п. 4.23.

Примечание. При вычислении т\_у для стержней двутаврового сечения с неодинаковыми полками коэффициент влияния формы сечения ^ определяется по первой строке табл. 58 приложения III.

4.25. В составных внецентренно сжатых элементах с решетками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме проверки стержня в целом по формуле (24), должны быть проверены отдельные ветви, как центрально сжатые стержни по формуле (2).

Продольная сила в каждой ветви определяется при этом с учетом дополнительного усилия N доп от изгибающего момента; величи-,

Если т_1У<0,8т_х, то помимо проверки но формуле (30) следует произвести проверку по формулам (24) и (26), принимая е_у=0.

Если > Х_у9 то следует произвести дополнительную проверку по формуле (24), принимая е_у=0.

В случае несовпадения плоскости наибольшей жесткости (J_x^>3y) и плоскости симметрии расчетная величина т_х увеличивается на 25%.

4.27. Составные стержни из двух сплош-ностенчатых ветвей с решетками в двух параллельных плоскостях (рис. 6), подверженные сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, следует проверять:

а) на устойчивость стержня в делом в плоскости, параллельной плоскостям решеток, по п. 4.20, считая при этом эксцентрицитет е_у=0 (рис. 6);

б) на устойчивость отдельных ветвей как внецентренно сжатых элементов по формулам (24) и (26); при этом продольная сила в каждой ветви определяется с учетом дополнительного усилия от момента М_х (см. п. 4.25), а момент М_у разрешается распределять между ветвями пропорционально их жесткостям; если Му действует в плоскости одной из ветвей, то разрешается считать его передающимся полностью на эту ветвь.

При проверке отдельной ветви по формуле (26) гибкость ее определяется по наибольшему расстоянию между узлами решетки.

4.28. Соединительные элементы (решетки или планки) составных внецентренно сжатых стержней должны рассчитываться на поперечную силу, равную большей из величин: фактической поперечной силы или условной поперечной силы <2_усл, вычисленной согласно указаниям п. 4.7.

Примечание. В случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, соединение ветвей составных внецентренно сжатых элементов с помощью планок не рекомендуется.

ОПОРНЫЕ ЧАСТИ

4.29. Неподвижные шарнирные опоры с центрирующими прокладками и тангенциальные опоры, а при весьма больших реакциях балансирные опоры следует применять при необходимости строго равномерного распределения давления под опорой.

В случаях, когда нижележащая конструкция должна быть разгружена от горизонтальных усилий, возникающих при неподвижном опирании балки или фермы, следует применять плоские или катковые подвижные опоры. Коэффициент трения в плоских подвижных опорах принимается равным 0,3 в катках — 0,03.

4.30. В цилиндрических шарнирах (цапфах) балансирных опор проверка напряжений смятия производится (при центральном угле касания поверхностей, равном или большем -2-) по формуле

(31)

где А — давление на опору; г — радиус шарнира;

I — длина шарнира;

Rcu.u—расчетное сопротивление местному смятию при плотном касании, принимаемое по табл. 2 и 4.

4.31. Расчет на диаметральное сжатие катков производится по формуле

(32)

где п — число катков;

d — диаметр катка;

I — длина катка;

Дс.к — расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков при свободном касании, принимаемое по табл. 2 и 4.

ЛИСТОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ (ОБОЛОЧКИ ВРАЩЕНИЯ)

4.32. Проверка прочности листовых конструкций (оболочек вращения), находящихся в безмоментном напряженном состоянии, производится по формуле_

/    +    ^ау    + Н_у <    (³³)

при этом должно соблюдаться условие:

в* ^ /? и Зу ^    (33    )

Здесь: а_х и а_у — нормальные напряжения по двум взаимно перпендикулярным направлениям; i_xy — касательное напряжение;

R — расчетное сопротивление стали растяжению и сжатию, принимаемое в соответствии с указаниями п. 3.1.

В необходимых случаях должны вводиться коэффициенты условий работы конструкций в

3*

соответствии с указаниями соответствующих глав СНиП или специальных инструкций.

4.33. Напряжения в безмоментных тонкостенных оболочках вращения, находящихся под давлением жидкости, газа или сыпучего тела, определяются по формулам

°г | «а _ г 1    г₂

Q

2лг₀Ь cos р ’

где Oj и о₂ — соответственно меридиональное и кольцевое напряжения; р — расчетное давление на единицу поверхности оболочки; г 1 и г₂ — радиусы кривизны срединной поверхности оболочки;

6—толщина оболочки;

Q — проекция на ось полного расчетного давления жидкости, газа или сыпучего тела на часть оболочки abc (рис. 7);

Го и Р —радиус и угол, показанные на рис. 7.

г

4.34. Напряжения в замкнутых цилиндрических, конических и сферических безмоментных тонкостенных оболочках, находящихся под внутренним равномерным давлением, определяются:

а) для цилиндрических оболочек по формулам

(36)

б)    для конических оболочек по формулам

а, = —^- и    а₂    ==    ———;    (37)

¹    28    cos    р    8    cos    р

в)    для сферических оболочек по формуле

RL 28 ’

где р — расчетное внутреннее давление на единицу поверхности оболочки;

<" — радиус срединной поверхности оболочки (рис. 8);

Р — угол между образующей конуса и его осью г (рис. 8).

4.35. В местах изменения формы или толщины оболочек, а также изменения нагрузки должны быть учтены местные напряжения (краевой эффект), которые определяются по указаниям специальных инструкций.

5. РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ И ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИ РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ

Плоские фермы и связи

5.1. Расчетные длины 1₀ при определении гибкости элементов с симметричными относительно плоскости фермы сечениями, за исключением пересекающихся стержней ферм с перекрестной решеткой, должны приниматься по табл. 18.

1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.1.    Настоящие нормы распространяются на проектирование стальных конструкций зданий и сооружений.

Примечание. Настоящие нормы не распространяются на стальные конструкции железнодорожных, автодорожных и городских мостов.

1.2.    При проектировании стальных конструкций надлежит выполнять требования настоящей главы и главы СНиП Н-А.10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

Примечание. При проектировании стальных конструкций, находящихся в особых условиях эксплуатации (например, конструкций доменных печей; мачт и башен; листовых конструкций различного назначения; конструкций зданий химической, нефтяной и других отраслей промышленности, подвергающихся интенсивным температурным или агрессивным воздействиям; конструкций гидротехнических сооружений; конструкций уникальных зданий и сооружений и т. п.), а также специальных видов конструкций (например, предварительно напряженных, пространственных, из гнутых профилей и т. п.), должны дополнительно учитываться требования, отражающие особенности работы этих конструкций, согласно указаниям соответствующих глав СНиП и издаваемых в развитие настоящих норм специальных инструкций.

1.3.    Стальные конструкции следует проектировать с учетом требований экономии металла.

В тех случаях, где это целесообразно по технико-экономическим данным, стальные конструкции следует проектировать с применением эффективных материалов (низколегированных и термически упрочненных сталей и др.) и конструктивных решений (конструкций из гнутых профилей, предварительно напряженных и др.).

1.4.    Стальные конструкции должны проек

тироваться преимущественно сварными с широким применением автоматической и полуавтоматической сварки.

1.5.    При проектировании стальных конструкций должны предусматриваться мероприятия по защите от коррозии (окраска и др.). В конструкциях следует избегать пазух и корыт, которые могут задерживать влагу или затруднять проветривание. Все детали конструкций должны быть доступны для наблюдения, очистки и окраски.

Примечание. Не допускается увеличение толщины листового и профильного металла или увеличение толщины стенок труб сверх необходимой по расчету в целях увеличения срока службы конструкций, подвергающихся коррозии.

1.6.    Прочность и устойчивость стальных конструкций должны быть обеспечены как в процессе эксплуатации, так и при транспортировании и монтаже.

1.7.    Марка и способ выплавки стали, поставка стали для сварных конструкций, типы электродов, а также, в необходимых случаях, дополнительные требования к поставляемой стали должны указываться на чертежах проекта стальных конструкций и в документации по заказу металла.

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИИ И СОЕДИНЕНИИ

2.1. Основными видами прокатной стали для применения в несущих стальных конструкциях являются:

а) сталь углеродистая обыкновенного качества мартеновская марок ВСт.З, ВСт.Зпс и ВСт.Зкп, поставляемая по механическим свойствам и с дополнительными требованиями по химическому составу по подгруппе В ГОСТ 380-60;

сталь углеродистая обыкновенного качества конвертерная марок ВКСт.З, ВКСт.Зпс, ВКСт.Зкп по ГОСТ 9543-60—для конструкций, изготавливаемых из проката толщиной до 30 мм и не подвергающихся непосредственному динамическому воздействию подвижных или вибрационных нагрузок;

б) сталь низколегированная конструкционная мартеновская марок 14Г2, 15ГС, 10Г2С, 10Г2СД, 15ХСНД (природнолегированная) и 10ХСНД (природнолегированная), поставляемая с соблюдением механических свойств и химического состава по ГОСТ 5058-57* или по техническим условиям, утвержденным в установленном порядке.

Примечание. Кроме перечисленных в п. 2.1 марок прокатной стали для конструкций может применяться сталь и других марок в соответствии с указаниями настоящих норм и специальных инструкций.

2.2. Сталь мартеновская марок ВСт.4 и ВСт.5 по ГОСТ 380-60 может применяться только в конструкциях, не имеющих сварных соединений.

Эти марки стали допускаются к применению в сварных конструкциях, воспринимающих статические нагрузки, при специальном обосновании и при условии соблюдения технологии сварки и применения электродов и флюсов в соответствии со специальными инструкциями.

2.3.    Сталь мартеновская марки Ст.О и сталь бессемеровская марок Ст.З и Ст.Зкп по ГОСТ 380-60 могут применяться только в нерасчетных элементах конструкций. Для сварных конструкций эти марки стали должны поставляться по группе Б ГОСТ 380-60.

2.4.    Прокатная сталь, применяемая для несущих конструкций, должна удовлетворять требованиям соответствующих государственных стандартов или технических условий с гарантиями в отношении предела текучести и предельного содержания серы и фосфора, а для сварных конструкций также в отношении предельного содержания углерода.

Углеродистая сталь для конструкций, подвергающихся непосредственному динамическому воздействию подвижных или вибрационных нагрузок (за исключением подкрановых балок под краны легкого и среднего режимов работы], должна удовлетворять дополнительному требованию: по ударной вязкости при нормальной температуре — для конструкций, эксплуатируемых при температуре выше минус 20°, и по ударной вязкости при отрицательной температуре — для конструкций, эксплуатируемых при температуре минус 20° и ниже.

Низколегированная сталь для конструкций, эксплуатируемых при отрицательной температуре, должна удовлетворять требованию по ударной вязкости при температуре минус 40°, а для сварных конструкций, подвергающихся при этом также непосредственному динамическому воздействию подвижных или вибрационных нагрузок, кроме того, — по ударной вязкости после механического старения.

Прокатная сталь, предназначенная для изготовления гнутых профилей и гнутых элементов листовых и других конструкций, а в необходимых случаях и прочая прокатная сталь, должна удовлетворять дополнительному требованию испытания на загиб в холодном состоянии.

Во всех случаях, когда необходимые характеристики стали не входят по условиям поставки в число гарантируемых, эти характеристики должны быть указаны в проекте и в документации по заказу стали как дополнительные (в объеме, предусмотренном Государственными стандартами или техническими условиями).

В проекте могут указываться и другие дополнительные требования (по согласованию с заводом-поставщиком стали).

Примечание. К' конструкциям, подвергающимся динамическому воздействию подвижных нагрузок, относятся конструкции, при проверке прочности которых принимается коэффициент динамичности 1,1 и более.

К конструкциям, подвергающимся динамическому воздействию вибрационных нагрузок, относятся конструкции, подлежащие расчету на выносливость.

2.5.    Для несущих стальных конструкций из углеродистой стали по ГОСТ 380-60 надлежит применять марки стали по указаниям табл. 1, а также по указаниям главы СНиП I-B.12-62.

Применение низколегированной стали (см. п. 2.1, б) и ее марки устанавливаются проектом при наличии соответствующего технико-экономического обоснования; рекомендуется применение низколегированных сталей для изготовления конструкций, подвергающихся непосредственному динамическому воздействию подвижных или вибрационных нагрузок и предназначенных для эксплуатации на открытом воздухе или в неотапливаемых помещениях в районах с расчетной температурой воздуха ниже минус 40°.

2.6.    Отливки (опорные части и т. п.) для стальных конструкций надлежит проектировать из углеродистой стали марок 15Л и 35Л, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 977-58,

а также из серого чугуна марок СЧ12-28, СЧ15-32, СЧ 18-36, СЧ21-40,    СЧ24-44 и

СЧ28-48,    удовлетворяющего    требованиям

ГОСТ 1412-54.

2.7.    Сварка стальных конструкций должна производиться с применением следующих материалов:

а) при автоматической и полуавтоматической сварке — стальной проволоки, флюсов и других присадочных материалов, обеспечивающих сварное соединение в стык, равнопрочное с основным металлом;

б) при ручной сварке углеродистой стали марок ВСт.З, ВСт.Зпс, ВСт.Зкп и ВКСтД ВКСт.Зпс, ВКСт.Зкп — электродов типа Э42 и Э42А; при этом для сварки элементов конструкций, подвергающихся непосредственному воздействию подвижных или вибрационных нагрузок, должны применяться электроды типа Э42А;

в) при ручной сварке низколегированной стали — электродов типа Э50А и Э55.

Применяемые электроды должны удовлетворять требованиям ГОСТ 9467-60.

2.8.    Заклепки надлежит применять из углеродистой мартеновской стали марок Ст.2закл. и Ст.Ззакл., удовлетворяющей требованиям ГОСТ 499-41, а также из низколегированной стали марки 09Г2, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 5058-57*.

2.9.    Болты надлежит применять из углеродистой стали обыкновенного качества марок ВСт.Зкп, ВСт.З и ВСт.5, поставляемой по группе В ГОСТ 380-60, а также из низколегированной стали марок 09Г2, 14Г2, 15ГС и 15ХСНД, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 5058-57*.

2.10.    Высокопрочные болты надлежит применять из углеродистых или легированных сталей, термически обработанных в готовом изделии (болте), у которых временное сопротивление разрыву после термической обработки будет не ниже 10 000 кг!см² площади сечения болта нетто (по резьбе) для углеродистых сталей и, соответственно, не ниже 13 000 кг/см^ъ для легированных сталей.

3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИИ

Расчетные сопротивления

3.1. Расчетные сопротивления прокатной стали, отливок, а также сварных, заклепочных и болтовых соединений следует принимать по табл. 2—8.

В необходимых случаях приведенные в табл. 2—8 расчетные сопротивления понижаются умножением на коэффициенты условий работы конструкций и их элементов по указаниям п. 3.2. При расчете конструкций на выносливость расчетные сопротивления понижаются умножением на коэффициент 7 по указаниям п. 8.9.

Примечания: 1. Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 2—6, получены как произведение (с округлением) установленных в главе СНиП П-А. 10-62 нормативных сопротивлений, коэффициентов однородности и коэффициентов перехода, а для случаев, когда нормативные сопротивления установлены из условия достижения металлом временного сопротивления разрыву (табл. 3 и 5), также и коэффициентов условий работы материала в конструкции.

2.    Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 7 и 8, получены как произведение (с округлением) установленных в главе СНиП И-А. 10-62 нормативных сопротивлений, коэффициентов однородности и коэффициентов перехода, а также коэффициентов условий работы соединений.

3.    Для заклепочных И болтовых соединений (табл. 7 и 8) расчетные сопротивления растяжению и срезу принимаются по марке стали заклепок или болтов; расчетные сопротивления смятию — по марке стали соединяемых элементов конструкций.

3.2.    Расчетные сопротивления материалов и соединений, приведенные в табл. 2—8, понижаются умножением на соответствующие коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 9, для элементов конструкций, перечисленных в этой таблице.

В необходимых случаях для специальных сооружений расчетные сопротивления понижаются или повышаются умножением на коэффициенты условий работы конструкций согласно указаниям соответствующих глав СНиП и издаваемых в развитие настоящих норм специальных инструкций.

3.3.    Расчетное усилие (сопротивление) при растяжении стального каната принимается равным разрывному усилию каната в целом, установленному соответствующими стандартами или заводскими сертификатами и умноженному на коэффициент однородности £=0,8, коэффициент условий работы материала в конструкции 0,8 и, кроме того, на коэффициент m условий работы элемента конструкции или сооружения, устанавливаемы^ соответствующими главами СНиП или специальными инструкциями по проектированию этих конструкций или сооружений.

В необходимых случаях должен вводиться поправочный коэффициент, учитывающий работу соединений каната.

Таблица 4 Расчетные сопротивления R в кг/см² отливок _из углеродистой стали__

Швы в стык

Сжатие..............

Д"

2100

2 900

2800

2 900

3 400

То же

Растяжение:

а) при автоматической сварке

Др^в

2 100

2 900

2 800

2 900

3 400

б) при полуавтоматической и ручной сварке с применением для контроля качества швов:

повышенных способов . .

Д£^в

2 100

2 900

2 800

2 900

3 400

обычных способов ....

д"

1 800

2 500

2 400

2 500

2 900

То же

Срез...............

г>св

1 300

1 700

1 700

1 700

2000

Угловые швы

Сжатие, растяжение и срез ....

Ду"

1500

2 000

2 000

2 000

2 400