ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР
СОЕДИНЕНИЯ ЗУБЧАТЫЕ (ШЛИЦЕВЫЕ) ПРЯМОБОЧНЫЕ
МЕТОДЫ РАСЧЕТА НАГРУЗОЧНОЙ СПОСОБНОСТИ
Издание официальное
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СТАНДАРТОВ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР
Москва
УДК 621.824.44.001.24 : 006.354 Группа Г02
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР
СОЕДИНЕНИЯ ЗУБЧАТЫЕ (ШЛИЦЕВЫЕ) ПРЯМОБОЧНЫЕ
Методы расчета нагрузочной способности
Straight-sided splines.
Load capacity calculation methods
Постановлением Государственного комитета стандартов Совета Министров СССР от 26 декабря 1975 г. № 4044 срок действия установлен
с 01.07.1976 г.
Настоящий стандарт распространяется на прямобочные зубчатые (шлицевые) соединения валов с зубчатыми колесами, муфтами и другими деталями.
Стандарт не распространяется на зубчатые соединения валов со шкивами и паразитными шестернями и специальные зубчатые соединения, применяемые для компенсации перекоса или несоос-ности валов.
Стандарт устанавливает методы расчета соединений по критериям смятия и износа для определения нагрузочной способности.
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Нагрузочная способность соединения определяется как меньшее из двух значений, полученных по расчету на смятие и на износ.
1.2. Расчет должен производиться на смятие и износ в соответствии с основными предельными состояниями зубчатых соединений— смятием и износом. Соединения типа муфт, нагруженные
Издание официальное Перепечатка воспрещена
Переиздание. Май 1978 г.
©Издательство стандартов, 1978
|
Продолжение табл. 4 |
|
Наименование параметра |
Обозначение |
Расчетные формулы и указания |
|
5, Коэффициент концентрации в связи со смещением нагрузки от середины длины ступицы |
|
Рекомендуется определять по графику черт. 1 приложения в зависимости от параметров Уи е; для соединений цилиндрического прямозубого колеса с валом е = е// (см. черт. 3); для соединения косозубого колеса с валом |
|
|
|
е=г//±0,5 flfcp//-tg р cos aw. |
|
|
|
Знак «плюс» при действии в одном направлении моментов от радиальной ^рад и осевой F0с сил на зубчатом колесе относительно точки оси вала, лежащей на середине длины ступицы «минус» — в разном |
|
6. Коэффициент, учитывающий концентрацию нагрузки в связи с погрешностями изготовления |
Кп |
См. табл. 3 |
|
Стр. tO ГОСТ 21425-75 |
|
Формулы для вычисления коэффициентов нагрузки в общем случае нагружения соединения
Таблица 5 |
|
Наименование коэффициента |
Обозначение |
Расчетные формулы и указания |
|
1. Коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями |
*3 |
Значения /С3 и К'з приведены в табл. 4 при-ложения в зависимости от параметра
v Fd^
2Тк (см. черт. 3);
р^Л/ р2 -\-F2
л — у л 0Кр_1_* рад |
|
2. Коэффициент, учитывающий влияние неравномерности нагружения зубьев на износ и различное скольжение на рабочих поверхностях при вращении вала |
К |
|
3. Коэффициент продольной концентрации нагрузки (по длине соединения) |
о.
с
*<
j |
При подводе и снятии крутящего момента с одной стороны ступицы (черт. 2а) Кир—Ккр-1’ +Ке—1, при подводе и снятии крутящего момента с разных сторон ступицы (черт. 36) /Спр выбирается равным большему из значений Ккр и Кг |
|
4. Коэффициент, учитывающий снижение концентрации нагрузки вследствие приработки |
У |
При расчете на смятие соединений до приработки у— 1; после приработки (при расчете на смятие и износ); для соединений, работающих с постоянным режимом нагружения у=0; для соединений с переменным режимом среднее значение у=0,3 |
|
5, Коэффициент концентрации нагрузки от закручивания вала |
Ккр |
Для соединений по ГОСТ 1139-58 значения КкР приведены в табл. 3 приложения |
|
ГОСТ 21435-75 Стр. 11 |
|
Продолжение табл. 5 |
|
Наименование коэффициента |
Обозначение |
Расчетные формулы н указания |
|
6. Коэффициент концентрации нагрузки в связи со смещением нагрузки от средней плоскости ступицы |
Ке |
Рекомендуется определять по графику черт. 1 приложения в зависимости от параметров Y и 8
Г
в— Т—^±0,5 Ясс
Знак «плюс» при действии в одном направлении обеих составляющих м ом ента относительно точки оси вала, лежащей на середине длины ступицы, «минус» —в равном (см. черт. 3) |
|
7. Коэффициент, учитывающий концентрацию нагрузки в связи с погрешностями изготовления |
Кп |
См. табл. 3 |
|
Стр. 12 ГОСТ 21425-75 |
|
Значения коэффициентов для расчета на износ
Таблица 6 |
|
Наименование коэффициента |
Обозначение |
Расчетные формулы и указания |
|
1. Коэффициент переменности нагрузки |
ки |
Теоретические значения Кн для типовых законов нагружения приведены в табл. 5. При наличии фактических кривых плотности распределения нагрузки по отдельным видам машин Кн определяется исходя из них по формуле
где Ni — число циклов работы соединения с нагрузкой Ti при вращении в одну сторону |
|
2. Коэффициент числа циклов |
Кп |
Значения Кц для Л/'о = 108 и т—3 приведены на графике черт. 4 |
|
3. Коэффициент, учитывающий условия смазки соединения |
К, |
При обильной смазке без загрязнения Кс=0,7; при средней смазке /Сс = 1; при бедной смазке и работе с загрязнением Кс = 1,4 |
|
4. Коэффициент, учитывающий условия осевого закрепления ступицы па валу и ее перемещение род нагрузкой |
Ко, |
При жестком закреплении ступицы на валу Кос —1.0 при закреплении, допускающем небольшие осевые смещения (например, с помощью вилок), Кос = 1,25; при осевых перемещениях под нагрузкой (например, в карданных передачах) Кос —3 |
|
ГОСТ 2142S—75 Стр. 13 |
|
Продолжение табл. 6 |
|
Наименование коэффициента |
Обозначение |
Расчетные формулы и указания |
|
5. Показатель степени зависимости износа от давления |
тп |
Рекомендуется m = 3 впредь до накопления уточненных экспериментальных данных |
|
6. Расчетное число циклов |
N |
Равно суммарному числу оборотов вала за общее время работы. Определяется:
1) по общему времени t работы машины и средней частоте вращения пвр в одну сторону по формуле УУ=60/лвр;
2) суммированием чисел циклов на каждой ступени скорости;
3) по общему пробегу машин |
|
Стр. U ГОСТ 21425-75 |
Примечание. Формулы и значения коэффициентов получены из условия обеспечения постоянства работы трения на рабочих поверхностях при различных условиях работы.
, Закручиваемый участок Вала
Незакручиваемый участок бала 6
ГОСТ 21425-75 Стр. 17
УКАЗАТЕЛЬ БУКВЕННЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ Геометрические характеристики зубчатого (шлицевого) соединения
d ■— внутренний диаметр ступицы, мм;
D — наружный диаметр вала, мм; г — число зубьев (шлицев);
/в — номинальная высота фаски на зубьях вала, мм;
U — номинальная высота фаски на зубьях ступицы, мм;
/ — рабочая длина соединения, мм;
/к — геометрическая характеристика крутильной жесткости, мм4.
Геометрические характеристики насаживаемого на вал зубчатого колеса
dw — диаметр начальной окружности (для конического колеса— средний диаметр), мм;
е — смещения середины зубчатого венца относительно середины шлицевого участка ступицы, мм;
От — угол зацепления передачи, градусы;
0— угол наклона зубьев, градусы.
Расчетные нагрузки и другие характеристики режима работы
[Гк] —■ допускаемый расчетный крутящий момент (наибольший из длительно действующих моментов), Н-мм (кгс-мм);
[Т'тах] — допускаемый наибольший крутящий момент, передаваемый соединением при повторяющихся пиковых нагрузках (например, при пусках), Н-мм (кгс-мм);
F — расчетная длительно действующая сила, воспринимаемая соединением, Н (кгс);
Fov— окружная сила в зубчатом зацеплении, Н (кгс);
*4>ад — радиальная сила в зубчатом зацеплении, Н (кгс);
РОС осевая сила в зубчатом зацеплении (для косозубых и
конических зубчатых колес), Н (кгс);
N0 — условное базовое число циклов нагружения;
t — расчетный срок службы передачи, ч;
«Вр — расчетная частота вращения, мин-1;
Л Н-ММ { кгс мм\
С — удельная крутильная жесткость соединения мм.рад^ мм,рад) Характеристики материалов
Н RC — твердость по шкале Роквелла поверхности зубьев меньшей твердости;
НВ — твердость по шкале Бринелля поверхности зубьев меньшей твердости;
G — модуль упругости материала вала при сдвиге, МПа (кгс/мм2).
Давления на зубьях (шлицах)
а — среднее давление на рабочих поверхностях, МПа (кгс/мм2);
[<т]см — допускаемое среднее давление из расчета на смятие, МПа (кгс/мм2);
[о]би — допускаемое наибольшее давление из условия работы без износа, МПа (кгс/мм2);
(а]изн — допускаемое среднее давление из расчета на износ, МПа (кгс/мм2).
ПРИЛОЖЕНИЕ
Рекомендуемое
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗНАЧЕНИЙ КОЭФФИЦИЕНТОВ И ДОПУСКАЕМЫХ НАПРЯЖЕНИЙ,ВХОДЯЩИХ В ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ
Значения допускаемых наибольших давлений для расчета на износ [о]усл при числе циклов L08 для типовых видов термической обработки приведены в табл. 1. Для каждой термообработки приведены соответствующие им усредненные значения твердости поверхностей.
Допускаемые средние давления [а]Изн для расчета на износ соединений при постоянном режиме нагружения (/fH=l), расчетном числе циклов 10®, типичном для многих соединений (/Сц«1), средней смазки (/Сс — 1) и жестком закреплении шестерни на шлицевом валу (Кос = 1) приведены в табл. 2. Для постоянного режима нагружения концентрация нап>узки от закручивания вала полностью устраняется в процессе приработки (лкр — 1). Эти значения допускаемых давлений могут быть использованы как ориентировочные для расчета и при нескольких иных условиях работы.
В связи с тем, что размеры соединений часто определяются прочностью и жесткостью валов и конструктивными соображениями, фактические давления могут быть значительно ниже допускаемых.
В табл. 3—5 и на черт. 1 приведены значения промежуточных коэффициентов.
Таблица 1
Рекомендуемые значения допускаемых наибольших давлений
|
Термическая обработка и средняя твердость поверхности |
|
Без обра |
Улучшение HRC 28 (НВ 270) |
Закалка |
Цементация и |
|
ботки HRC 20 (НВ 218) |
HRC 40 |
HRC 45 |
HRC 52 |
закалка или азотирование HRC 60 |
|
|
Наибольшее допускаемое давление [<х]усл* МПа (кгс/мм2) |
|
95 |
ПО |
135 |
170 |
185 |
205 |
|
(9,5) |
(П,0) |
(13,5) |
(17,0) |
(18,5) |
20,5) |
|
|
* При работе с частыми реверсами рекомендуется снижать на 20—25%. |
ГОСТ 21425-75 Стр. 19
Значения [а]Изн для соединения вала с прямозубым зубчатым колесом при. постоянном режиме нагружения, N*= 108 и средних условиях работы (/Сдолг=1);
(Хр— 1) И (Акр— 1)
|
Таблица 2 |
|
Соотношения
размеров |
Термическая обработка и средняя таердость |
|
Без обра-
ботки HRC 20 (НВ 218) |
У лучше-ние HRC 28 (НВ 270) |
Закалка |
Цементация и закалка или азотирование НкС 60 |
|
HRC 40 |
HRC 48 |
HRC 52 |
|
Среднее допускаемое давление 1а1иэн» МПа (кгс/мм2) |
|
|
|
73 |
85 |
105 |
130 |
142 |
158 |
|
|
ejl—0 |
(7,3) |
(8,5) |
(10,5) |
(13,0) |
(14.2) |
(15,8) |
|
|
|
52 |
60 |
77 |
97 |
105 |
117 |
|
--0,35
dw |
е\Ы 0,25 |
(5.2) |
(6,0) |
(7,7) |
(9,7) |
(10,5) |
(И,7) |
|
|
|
38 |
45 |
60 |
75 |
80 |
90 |
|
|
^//=0,5 |
(3.8) |
(4,5) |
(6,0) |
(7,5) |
(8,0) |
(9,0) |
|
|
|
47 |
55 |
67 |
85 |
92 |
100 |
|
|
ejl=0 |
(4.7) |
(5,5) |
(6,7) |
(8,5) |
(9,2) |
(10,0) |
|
|
|
32 |
37 |
47 |
60 |
66 |
72 |
|
^ср
— -0,5 |
й//=0,25 |
(3.2) |
(3,7) |
(4,7) |
(6,0) |
(6,6) |
(7,2) |
|
dw |
|
22 |
26 |
34 |
42 |
45 |
50 |
|
|
ejl=0,5 |
(2.2) |
(2,6) |
(3,4) |
(4,2) |
(4,5) |
(5,0) |
|
|
Таблица 3
Значение коэффициента /СКр для соединений по ГОСТ 1139-58 |
|
Наружный диаметр вала |
Отношение IfD |
|
1,0 |
1,5 |
2,0 |
2,5 |
3,0 |
|
|
|
Коэффициент концентрации нагрузки ККр |
|
Серия |
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
1 |
2 |
1 |
2 |
1 |
2 |
1 |
2 |
|
|
До 26 |
1,3 |
1,1 |
1.7 |
1.2 |
2,2 |
1.4 |
2,6 |
1.5 |
3,2 |
1.7 |
|
Легкая |
30—50 |
1,5 |
1,2 |
2,0 |
1,3 |
2,6 |
1,5 |
3,3 |
1,8 |
3,9 |
1.9 |
|
|
58—120 |
1,8 |
1,3 |
2,6 |
1,4 |
3,4 |
1,7 |
4,2 |
2,0 |
5,1 |
2,2 |
|
только крутящим моментом, на износ не рассчитываются. Для соединений, подверженных действию единичных за срок службы кратковременных перегрузок, зубья дополнительно проверяются на срез при этих перегрузках.
1.3. Расчет на смятие производится: для соединений с упрочненными рабочими поверхностями (закалка, цементация) для начального периода до приработки; для соединений, не имеющих упрочнения рабочих поверхностей или с улучшенными поверхностями, для периода после приработки. Последний учитывает снижение концентрации нагрузки после начальной приработки. Рас* чет на износ проводится для периода после приработки.
1.4. В случае, когда износ практически не допускается, должен производиться дополнительный расчет, учитывающий работу без износа при неограниченно большом числе циклов нагружения.
1.5. Для соединений в машинах, изготовляемых в массовом производстве, особо напряженных машинах или машинах, работающих в специфических условиях, при наличии специальных исследований или достаточного опыта эксплуатации, параметры расчета (допускаемые давления или коэффициенты запаса) могут быть выбраны на основе этих данных.
2. РАСЧЕТЫ
2.1. Расчет соединения на смятие следует производить по фор* мулам:
|
|
- £|<н- |
(1) |
|
|
|
(2) |
|
или |
гг j от SP 1
I7 maxj — v У
ЛЛсм |
(3) |
|
где |
ыси= °т .
1 Jc“ пКсиКя |
(4) |
|
2.2. Расчет мулам: |
соединения на износ следует производить |
по фор |
|
|
•“-JjfCM». |
(5) |
|
или |
[^=5/? 1 [°]нЗН5 |
(6) |
|
где |
Аизн АдолгЛр |
(7) |
|
Продолжение табл. 3 |
|
|
|
|
|
|
Отношение HD |
|
|
|
|
|
Наружный диаметр вала |
1,0 |
1,5 |
2,0 |
2,5 |
3,0 |
|
|
|
|
Коэффициент концентрации нагрузки /Скр |
|
|
|
Серия |
D |
1 |
2 |
1 |
2 |
1 |
2 |
1 |
2 |
1 |
2 |
|
|
До 19 |
1,6 |
1,2 |
2,1 |
1,3 |
2,8 |
1.5 |
3,5 |
1,7 |
4,1 |
1,9 |
|
|
20—30 |
1,7 |
1,2 |
2,3 |
1,4 |
3,0 |
1,6 |
3,8 |
1,9 |
4,5 |
2,1 |
|
Средняя |
32—50 |
1,9 |
1.3 |
2,8 |
1,5 |
3,7 |
1,8 |
4.6 |
2,1 |
5,5 |
2,3 |
|
54—112 |
2,4 |
1,4 |
3,5 |
1,7 |
4,8 |
2,1 |
5,8 |
2,4 |
7.0 |
2.8 |
|
|
Св. 112 |
2,8 |
1,5 |
4,1 |
1,9 |
5,5 |
2,5 |
6,8 |
2,7 |
8.2 |
3,1 |
|
|
До 23 |
2,0 |
1,3 |
3,0 |
1,6 |
4,0 |
1,9 |
5,0 |
2,2 |
6,0 |
2,5 |
|
|
23—32 |
2,4 |
1,4 |
3,5 |
1,8 |
4,7 |
2,1 |
5,7 |
2,4 |
7,0 |
2,8 |
|
Тяжелая |
35—65 |
2,7 |
1,5 |
4,1 |
1,9 |
5,3 |
2,2 |
6,8 |
2,7 |
8,0 |
3,1 |
|
|
72—102 |
2,9 |
1,6 |
4,3 |
2,0 |
5,6 |
2,4 |
7,0 |
2,8 |
8,5 |
3,3 |
|
|
Св. 102 |
3,1 |
1,7 |
4,7 |
2,1 |
6,2 |
2,5 |
7,8 |
3,0 |
9.3 |
3,5 |
|
Примечание. Коэффициент /Скр приведен для двух случаев:
1. До приработки (для расчета на смятие).
2. После приработки для соединений, работающих с переменным режимом. Для соединений, работающих с постоянным режимом, после приработки /СКр—К
|
Таблица 4
Коэффициенты неравномерности распределения нагрузки между зубьями |
|
|
|
|
Коэффициенты |
0,30 |
0,35 |
0,40 |
0,45 |
0,50 |
0,55 |
0,60 |
0,65 |
0,70 |
0,75 |
|
к3 |
1,6 |
1,7 |
1,8 |
1,9 |
2,0 |
2,1 |
2,2 |
2,4 |
2.7 |
3,0 |
|
К |
1,1 |
1,2 |
1.4 |
1,6 |
1,9 |
2,2 |
2,5 |
3,0 |
3,7 |
4,5 |
|
ГОСТ 21425-75 Стр. 3
Условие работы соединения без износа при неограниченно большом числе циклов нагружения
Мб.и. К изя
где сГб.и.=0.028НВ МПа (0.0028НВ кгс/мм2)—для нетермообра-ботанных зубьев (шлицев);
Об.и.=0.032НВ МПа (0.0032НВ кгс/мм2) —для улучшенных; [<х]б.„. = 0,ЗВДС МПа (0,03HRC кгс/мм2)—для закаленных и Ыбл.—0.4HRC МПа (0,04HiRC кгс/мм2) —для цементированных зубьев.
2.3. Исходные данные для определения величин, входящих в формулы (1) — (8), приведены в табл. 1—6 и в указателе буквенных обозначений. Расчет малоответственных зубчатых соединений разрешается производить по средним допустимым напряжениям [акзн по табл. 2 приложения.
|
Расчетные формулы и указания
Таблица 1 |
|
Наименование параметра |
Обозначение |
Расчетные формулы и указания |
|
1. Рабочая высота зубьев, мм |
h |
D-d
h — 2 /в—/с (см. черт. 1)
Для соединений по ГОСТ 1139-58 значения h приведены в табл. 2 |
|
2. Средний диаметр зубчатого соединения, мм |
^ср |
D+d
<*сР- 2
Для соединений по ГОСТ 1139-58 значения dCp приведены в табл. 2 |
|
3. Удельный суммарный статический момент площади рабочих поверхностей соединения относительно оси вала, мм3/мм |
SF |
S=0,5dcp-h-z Значения SF для соединений по ГОСТ 1139-58 приведены в табл. 2 |
|
4. Предел текучести материала зубьев (шлицев) меньшей твердости |
°гт |
Значения (Тт определяются по таблицам механических характеристик материалов в зависимости от термической обработки. Для материалов с поверхностным термическим или химико-термическим упрочнением под сгт следует понимать предел текучести поверхностного слоя |
|
5. Коэффициент запаса прочности при расчете на смятие |
п |
Выбираем равным 1,25—1,4; нижние значения для незакаленных рабочих поверхностей неответственных соединений, верхние — для закаленных рабочих поверхностей И более ответственных соединений |
|
|
Продолжении табл. I |
|
Наименование параметра |
Обозначение |
Расчетные формулы и указания |
|
6. Допускаемое условное давление при базовом числе циклов и постоянном режиме работы, МПа (кгс/мм2) |
[сг]усл |
Рекомендуемые значения [а]усл приведены в табл. 1 приложения |
|
7. Общий коэффициент концентрации нагрузки при расчете на смятие |
Кем |
Кем = КзКпрКп |
|
8. Общий коэффициент концентрации нагрузки при расчете на износ |
Хизн |
^Сизн = К3Кпр |
|
9. Коэффициент динамичности нагрузки |
*д |
г, Т шах Ад -
1 к
При систематической знакопеременной нагрузке (реверсирование без ударов) /Сд«2 — при частом реверсировании, /Сд«2,5 — при расчете на смятие соединений с незакаленными рабочими поверхностями под действием редких эпизодических пиковых нагрузок, в расчет вводится уменьшенный динамический момент* |
|
1
10. Коэффициент долговечности |
Ядолг |
^СдОЛГ = А!н^Сц |
|
11. Коэффициент условий работы |
Кр |
Кр=КсКос |
|
|
* В связи с тем, что материал упрочняется, а ползучесть не успевает проявляться. |
|
Таблица 2
Геометрические характеристики соединений по ГОСТ 1139-58 |
|
Серия |
Номинальный размер соединения |
Расчетные размеры, мм |
Sf мм3/мм |
|
zXdxD {d и D в мм) |
rfcp 1 |
[ h |
|
|
6X23X26 |
24,5 |
0,9 |
66 |
|
|
6x26x30 |
28,5 |
1,4 |
118 |
|
|
6X28X32 |
30,0 |
1,4 |
126 |
|
|
8X32x36 |
34,0 |
1,2 |
163 |
|
|
8X36X40 |
38,0 |
1,2 |
182 |
|
|
8X42X46 |
44,0 |
1,2 |
211 |
|
|
8x46x50 |
48,0 |
1,2 |
230 |
|
Легкая |
8x52x58 |
55,0 |
2,0 |
440 |
|
|
8X56X62 |
59,0 |
2,0 |
472 |
|
|
8X62X68 |
65,0 |
2,0 |
520 |
|
|
10X72X78 |
75,0 |
2,0 |
750 |
|
|
10X82X88 |
85,0 |
2,0 |
850 |
|
|
10X92X98 |
95,0 |
2,0 |
950 |
|
|
10X102X108 |
105,0 |
2,0 |
1050 |
|
|
10X112X120 |
116,0 |
3,0 |
1740 |
|
|
6x11X14 |
12,5 |
0,9 |
34 |
|
|
6X13X16 |
14,5 |
0,9 |
39 |
|
|
6X16X20 |
18,0 |
1,4 |
76 |
|
|
6X18X22 |
20,0 |
1,4 |
84 |
|
|
6X21X25 |
23,0 |
1,4 |
97 |
|
|
6X23X28 |
25,5 |
1,9 |
145 |
|
|
6x26x32 |
29,0 |
2,2 |
191 |
|
|
6X28X34 |
31,0 |
2,2 |
205 |
|
|
8X32X38 |
35,0 |
2,2 |
308 |
|
Средняя |
8X36X42 |
39,0 |
2,2 |
343 |
|
|
8X42X48 |
45,0 |
2,2 |
396 |
|
|
8X46X54 |
50,0 |
3,0 |
600 |
|
|
8x52X60 |
56,0 |
3,0 |
672 |
|
|
8X56x65 |
61,0 |
3,5 |
854 |
|
|
8X62X72 |
67,0 |
4,0 |
1072 |
|
|
10X72X82 |
77,0 |
4,0 |
1540 |
|
|
10X82X92 |
87,0 |
4,0 |
1740 |
|
|
10x92x102 |
97,0 |
4,0 |
1940 |
|
|
10X102X112 |
107 |
4,0 |
2140 |
|
|
10X112x125 |
119 |
5,5 |
3260 |
|
ГОСТ 21425-75 Стр. 7
|
Продолжение табл. 2 |
|
Серия |
Номинальный размер соединения |
Расчетные размеры, мм |
S „ , мм8/мм г |
|
|
zxdxD (d и D в мм) |
^ср |
h |
|
|
|
10X16X20 |
18,0 |
1,4 |
126 |
|
|
10x18x23 |
20,5 |
1,9 |
195 |
|
|
10x21X26 |
23,5 |
1,9 |
223 |
|
|
10x23x29 |
26,0 |
2,4 |
312 |
|
|
10x26x32 |
29,0 |
2,2 |
319 |
|
|
10X28X35 |
31,5 |
2,7 |
426 |
|
|
10x32X40 |
36,0 |
3,2 |
576 |
|
|
10X36X45 |
40,5 |
3,7 |
749 |
|
|
10X42X52 |
47,0 |
4,2 |
978 |
|
Тяжелая |
10x46x56 |
51,0 |
4,0 |
1020 |
|
|
16X52X60 |
56,0 |
3,0 |
1340 |
|
|
16X56X65 |
60,5 |
3,5 |
1690 |
|
|
16X62X72 |
67,0 |
4,0 |
2140 |
|
|
16X72X82 |
77,0 |
4,0 |
2460 |
|
|
20X 82X92 |
87,0 |
4,0 |
3480 |
|
|
20Х92ХЮ2 |
97,0 |
4,0 |
3880 |
|
|
20Х102ХН5 |
109 |
5,5 |
5970 |
|
|
20ХП2Х125 |
119 |
5,5 |
6520 |
|
Значения коэффициентов концентрации нагрузок для соединений, нагруженных только крутящим моментом
|
Таблица 3 |
|
Наименование параметра |
Обозначение |
Расчетные формулы и указания |
|
1. Коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями |
Кз |
Кз= 1 |
|
2. Коэффициент, учитывающий влияние неравномерности нагружения зубьев на износ и различное скольжение на рабочих поверхностях при вращении вала |
К |
|
|
3. Коэффициент продольной концентрации нагрузки (по длине соединения) |
^пр |
^Спр—^кр |
|
4. Коэффициент концентрации нагрузки от закручивания вала |
Ккр |
Рекомендуемые значения Ккр для соединений по ГОСТ 1139-58 приведены в таблице 3 приложения |
|
5. Коэффициент, учитывающий концентрацию Нагрузки в связи с погрешностями изготовления |
|
До приработки при высокой точности изготовления (погрешности шага зубьев и непараллель-ность их осям вала и ступицы менее 0,02 мм).
Кп=1,1—1,2 при более низкой точности изготовления /Сп= 1,3—1,6. После приработки Кп*=1 |
|
|
Таблица 4 |
|
Наименование коэффициентов |
Обозначение |
Расчетные формулы и указания |
|
1. Коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями |
ка |
Значения /С3 и К'а приведены в табл. 4 приложения в зависимости от параметра
т dcp
COS (Хед |
|
2. Коэффициент, учитывающий влияние неравномерности нагружения зубьев на износ и различное скольжение на рабочих поверхностях при вращении вала |
К |
|
3. Коэффициент продольной концентрации нагрузки (по длине соединения) |
Кпр |
При расположении зубчатого венца со стороны закручиваемого участка вала (подводе и снятии крутящего момента с одной стороны ступицы, черт. 2а)
^Спр — ^кр~Ь^е—1 •
При расположении зубчатого венца со стороны незакручиваемого участка вала (подводе и снятии крутящего момента с разных сторон ступицы, черт. 26) /Сир выбирается равным большему ИЗ значений Ке И /Скр |
|
4. Коэффициент концентрации нагрузки от закручивания вала |
/Скр |
Рекомендуемые значения /Скр для соединений по ГОСТ 1139-58 приведены в табл. 3 приложения |
|
ГОСТ 21425—7S Стр. 9 |
Значения коэффициентов концентрации нагрузки для соединений валов с цилиндрическими зубчатыми колесами
