Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее
Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.
Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"
Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.
Руководство составлено в дополнение к СНиП II-В.3-72 и отражает специфику конструкций из гнутосварных замкнутых профилей
Руководство составлено в дополнение к СНиП II-В.3-72
1. Общие указания
2. Расчет элементов конструкций
3. Расчет соединений и узлов
4. Указания по проектированию конструкций
Приложения
Дата введения | 15.11.1978 |
---|---|
Добавлен в базу | 01.09.2013 |
Актуализация | 01.01.2021 |
15.11.1978 | Утвержден | ЦНИИпроектстальконструкция |
---|---|---|
Разработан | ЦНИИпроектстальконструкция | |
Разработан | ВНИКТИстальконструкция Минмонтажспецстроя СССР |
Чтобы бесплатно скачать этот документ в формате PDF, поддержите наш сайт и нажмите кнопку:
Госстрой СССР
Главпромстройпроект
Союзметаллостройншшроект
Ордена Трудового Ерасного Знамени Центральный научно-исследовательский и проектный институт строительных металлоконст]
---РОЕКТСТАЛЬКОНГ^
РУКОВОДСТВО
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЩ ИЗ ГНУТОСВАРНЫХ ЗАМКНУТЫХ ПРОФИЛЕЙ
Москва 1978
ДОПОЛНЖЕ И ЗАМЕЧЕННЫЕ ОПЕЧАТКИ
Страницаj O'i'i>oкл, рису- ! Напечатано! Должно бить пункт {пок, тлблица, J
j .формула j
6 |
Рас.1а |
1» |
г |
7 |
Таблица 2 (значения ч\* ) | ||
3 графа, 7 стр. |
41,3 |
41,8 | |
снизу ■ | |||
4 графа, 9 стр. |
46,4 |
45,4 | |
снизу | |||
7 графа, 6 стр. |
36,3 |
86,3 | |
сверху | |||
8 графа, 6 стр. |
47.9 (вщивштание) k* |
47,6 (вырывание) V | |
10 14. п. 3.2.1. 15 |
снизу Рис.З 13 строка снизу Рис.6,б | ||
17 |
I строка снизу |
2(е,/Ь +1) |
*■/) |
17 п.3.2.6 |
Формула (24) ,а , |
к п |
S, |
20 п.3.3.4,а |
13 строка снизу |
•Ф' |
яф'« V |
20 |
Формула (29) |
е |
е, |
23 п.4.2.3 |
Формула (35) |
II | |
25 |
Формула (39) |
to | |
П.4.2.9 |
Г | ||
26 |
Между строками |
пропуск |
Остающаяся подкладка |
п 4 2.20 |
12 и 13 снизу |
при установке прихва- | |
тывается со стороны кромки алемента хонст-рукции | |||
32 |
Табл.4.1 графа между I и 2 |
пропуск |
300 |
39 |
строчками снизу. 3 строка снизу |
несколько |
нескольких |
42 |
13 строка снизу |
тановые; |
тановые; фенольно-фор- |
42 |
Табл.12.9 стр. |
мальдепщные; распыление! | |
42 |
снизу |
АМ, |
АМг, |
13 строка снизу | |||
я-еет |
£Х71 2.Г/И| ' |
Л* 99 Тир S00 Ц.ЦИ1/ПСК |
- 9 -
2.3. Центрально-растяиутне и центрально-сжатые элементы
2.3.1. Прочность элементов» подверженное центральному растяжению или сжатию силой Н » проверяется по формуле
^ R • ’ U)
где F* FHT - площадь сечения нетто для растянутнх и сжатых» удовлетворяющих условию 2.1.1, элементов» или F * Fnp -площадь приведенного сечения сжатых элементов при выполнении условия п. 2.1.2.
где ч - внутренний радиус гиба;
k0i - определяется по форфле (2);
^ - коэффициент упрочнения материала.
Упрочнение материала ( г -/ ) допускается учиты
вать при выполнении следующих условий:
а) если ГСП изготовлен на профялегибочном стане;
б) при величине 6$ i
в) при удовлетворении условия п.2.1.1.
Значение коэффициента уцрочнения материала определяется по формуле
h
где
(6)
- относительное упрочнение, определяется по графику на рнс.З;
- относительная площадь упрочненной зоны
(7)
2.3.2. Устойчивость центрально-сжатых элементов проверяется по формуле
7ГГ< R, (8)
Jp Гпр
где ^пр " ПЛ°ЩВДЬ приведенного сечения, вычисляется по формуле (5);
^ - коэффициент продольного изгиба, принимаемый по приложению 4, табл.53 СНиП. П-В. 3-72 в зависимости от приведенной гибкости элемента JF ;
- 10 - | |
Ж 9 | |
Рис.З. График для определения коэ**±/ициента об/ |
(9)
где F - площадь полного сечения элемента брутто; Лш Sfi ~ наибольшая гибкость проверяемого элемента; £ - расчетная длина элемента;
L - радиус инерции действительного сечения.
2.4. Изгибаемые элементы
2.4.1. Прочность при изгибе в одной из главных плоское* тей элемента проверяется по формуле
М ,« (Ю)
где
М - изгибавдций момент;
|у - момент сопротивления приведенного сечения,
- II -
2.4.2. Проверка общей устойчивости балок не производится, если £//^0,4 и t/g *75 ( В и Н - ширина и высота сечения, t - пролет).
2.5. Внецентренно-сжатые элементы
2.5*1. Прочность сжатых с одноосным эксцентриситетом элементов цроверяется по формуле
f ± ш)
'Пр
где N и М - продольная сила и изгибающий момент;
Fnp и WF - площадь и момент сопротивления приведенного сечения.
2.5.2. Устойчивость внецентренно-сжатнх элементов в плоскости действия изгибающего момента проверяется по формуле
(12)
где
площадь цриведенного сечения, вычисляемая по формуле (5);
коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблице 60 СНиП П-В.3-72 в зависимости от Л = Л? (формула 9) и гп * т F . Относительный эксцентриситет приведенного сечения гп р вычисляется по формуле
(13)
т
р
2.6. Местная устойчивость стенок при сосредоточенных нагрузках
2.6.1. Если плоскость действия нагрузки совпадает с плоскостью стенки (опираете до типу рис.4,б и т.д.), наибольшая величина сосредоточенной нагрузки или реакции в опорном сечении, действующей на каждую стенку, определяется по формулам:
а) реакция крайней опоры, нагрузка на конце консоли и на участках длиной не более 1,5 К (где \ь = Н-# , см. рис.
1а), прилегапцшс к опорам,
(7,4+0,S3(fy,'
(14)
- 12 - |
Рио.4. Вида расположения сосредоточенных нагрузок при проверке местной устойчивости стенок
б) реакция промежуточной опоры и опоры консоли, нагрузка на участках.^ расположенных на расстоянии более 1,5 h, от опор «г-
Рг = «$■*/?/Ч/ * 2,41 fy ) • (15)
(16)
2.6.2. Если плоскость действия нагрузки не совпадает с плоскостью стенки (ошфание по типу рис. 4,в), то
5 103$г1?(з050 + гЗ-^-1 о |
Рг
(17)
где J> и j>2 - коэффициенты.
Л =(^5-Wj){ (18)
Л ^s-0t0B~)li22-o,zzj^). (19)
В формулах (14-19) S' - толщина стенки, измеряемая в см; £■ - условная длина распределения давления сосредоточенного груза должна быть не более высоты стенки k , см;
I - внутренний радиус закругления не должен превышать 4 £ см; (? - расчетное соцротивление, кгс/сьг.
3. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ И УЗЛОВ
3.1. Сварные соединения
3.1 Л. Сварные швы, выполняемые при помощи ручной и полуавтоматической сварки, воспринимающие цродольные и поперечные силы, расположенные на закруглениях профилей с наружным радиусом, равным 3 S , где S - толщина стенок профиля, рассчитывается на срез по формуле
(20)
где 6Ш- ширина шва (рис. 5);
Н - расчетная сила, действующая на соединение ;
Ьи ~ расчетная длина сварного шва, равная его полной длине за вычетом 10 мм;
hCB _ _ _ _ _
Кц- расчетное сопротивление углового шва, принимаемое по табл. 5 СНиП П-В.3-72.
3.1.2. Односторонние сварные швы, выполненные при наличии установочного зазора "а", равного 0,5-0,7 толщины стенки примыкающего элемента (см. рис.5) с полным цроллавлением стенки профиля, рассчитываются как стыковые по п.9.2. СНиП П-В.3-72.
3.1.3. Угловые швы на закруглениях, прикрепляющие элемент, на который одновременно действуют растягивающие усилия и изги-
- 14 -
Рис.5. Параметры сварных швов
бапций момент, рассчитываются в соответствии с п.9.6 СНиП П-В. 3-72 при значениях расчетных моментов инерции швов с учетом уменьшения площади поперечного сечения шва ■ Ьш 1Ш .
3.1.4. Ширину сварных фланговых швов Ьш рекомендуется принимать не более 1,5 , лобовых - 1,2 » где $т{гП~
наименьшая толщина соединяемых элементов.
3.2. Бесфасоночные узлы решетчатых конструкций
3.2.1. Бесфасоночные узлы решетчатых конструкций из гнутосварных профилей (рис.6), состоящие из пояса и примыкапцих к нему элементов решетки, проверяются следующими расчетами:
а) на продавливание (выравнивание) участка стенки пояса, контактирущего с элементом решетки;
б) на несущую способность участка стенки пояса, параллельной плоскости узла, под сжатым элементом решетки;
в) на несущую способность элемента в зоне цримыкания к поясу;
г) на прочность сварных швов прикрепления элементов решетки к поясу.
3.2.2. В случае одностороннего цримыкания к поясу нескольких элементов решетки (см. рис.6а, б, в) при $р/5р^ 0,9
и Ой c/d й 0,25 несущая способность пояса на продавливание проверяется для каждого элемента по отдельности по формуле
(21)
"i-P-tn Ы+а- /гб„.£ )
- 15 - |
Рис.6. Типы бесфасоночных узлов |
где
- 16 -
Р - усилие в примыкапцем элементе; to- коэффициент, равный
1,0 - при растяжении в поясе л при сжатии, если | М/РК\*0,5;
Н - продольное усилие в поясе со стороны растянутого элемента решетки;
F - площадь поперечного сечения пояса;
R - расчетное сопротивление материала пояса;
<5^- толщина стенки пояса;
of- длина участка линии пересечения элемента решетки с
поясом в направлении оси пояса d - J^ndL ;
С _ половина расстояния между смежными стенками соседних элементов решетки или поперечной стенкой раскола опорным ребром;
£~П2 £ ~ полуразность ширины пояса и элемента решетки; об- угол примыкания элемента решетки к поясу.
3.2.3. Несущая способность пояса на продавливание крестообразных и Т-образных узлов (см. рис.6 г,д)# а также элементов, указанных в п.3.2.2, цри Сfd > 0,25 проверяется по формуле
6 SLFl X
(22)
3.2.4. При проверке несущей способности пояса на вырывание в правые части формул 21 и 22 вводится коэффициент 1,15.
3.2.5. Несущая способность участка стенки пояса в плоскости узла в месте примыкания сжатого элемента решетки при 0,85 ^6р f Sn проверяется по формуле
2/п • RRfn Ьр (23)
sin* оС
где К шения на рис.
- коэффициент, принимаемый в зависимости от отно-и расчетного сопротивления стали по графику
Для соотношений IS в правую часть формулы
(23) дополнительно вводится коэффищент 0,8.
3.2.6. Снижение несущей способности элементов решетки в зоне примыкания к поясу при 6р = Яр учитывается при про-
- 17 -
Рис. 7. Области значений коэффициента Н |
h,k
60 55 50 45 40 35
гт ггм ш т ш то заюзде эш ът ъ кге Jem
верке их прочности умножением значения расчетных сопротивлений на коэффициент условий работы т :
а) для сжатых раскосов при углах примыкания л, =40-50° и с/d* 0,25
ш* г-— ?
it Qf0i3kn/Sa (24)
б) для тех же раскосов при cjd > 0,25 и сжатых стоек ( «С = 90°)
т яГ*цш(^4*щ/6гщг kpisp) sn/r„ ' (25)
Коэффициент К определяется, как и в п.3.2.5, но с заменой характеристик пояса характеристиками элемента решетки.
Для аналогичных элементов при растяжении коэффициенты увеличиваются в 1,15 раза.
3.2.7. При расчете сварных швов, прикрепляющих раскосы (при отношении G/d > 0,25) и стойки к поясам, в расчет вводятся участки сварных швов, прикреплякщих продольные стенки, при С jd ^ 0,25 - продольные стенки и одну поперечную со стороны смежного элемента.
Неквадратность сечения элемента решетки fip^kp учитывается умножением правых частей формул 24 и 25 на коэффициент 2 (Bpfkp +1).
- 18 -
3.3. Узлы связей
3.3.1. Расчетная несущая способность элементов связей (рис. 8,а) принимается равной наименьшей величине, определяемой из следующих условий:
а) прочности и устойчивости элемента в целом с учетом эксцентриситета, равного полусумме толщин фасонки связи и фасонил (поясного уголка) фермы согласно п.п. 4.18-4.24 СНиП
П-В.3-72;
б) прочности и устойчивости элементов узла и примыкающей к узлу зоны профиля;
в) прочности- сварных соединений, (толщину угловых швов крепления всех деталей к основному профилю связи принимать равной 1,2 толщины его стенки);
г) прочности болтового крепления элементов связи к фасовке фермы.
3.3.2. Расчетная несущая способность цри растяжении элементов связей из условия б) п.3.3.1 определяется по формулам:
а) для узлов "Ф" по формуле
N = F R KB , (26)
где F - площадь сечения профиля;
К - расчетное сопротивление стали профиля растяжению по временному сопротивлению (для класса С38/23 -- 2600 кгс/см^;
KB=0,UJb4 0,8;
Jb = 1000-у« ;
а, & - размеры Элемента в направлении вдоль и поперек плоскости крепежной фасонки;
0,75 ^ Л л 1,1 ■
V5 г 1
S - толщина стенки профиля;
Sip - толщина фланца, б) для узлов "Фн" - по формуле (26) с принятием
где 8% - толщина накладки, усиливающей стенки профиля.
Госстрой СССР
Главцромстройпроект
Союзметаллостройнигпроект
Ордена Трудового Красного Знамени Центральный научно-исследовательский и цроектный институт строительных металлоконструкций
I
^ППйельников 1978 г.
УТВЕРЖДАЮ: Директор института |
РУКОВОДСТВО
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ГНУТОСВАРНЫХ ЗАМКНУТЫХ ПР0ШЙ1
Москва 1978
- 19 - <*■) |
5) К расчету узла Фр |
УДК 624.014.2:691.423 (08375)
Руководство составлено в дополнение к СНиП П-В.3-72 и отражает специфику конструкций из гнутосварншс замкнутых профилей, которые являются тонкостенными, обладают повышенными механическими свойствами материала в результате гнутья, имеют особенности в работе узловых соединений.
Ори разработке Руководства были использованы результаты технико-экономических расчетов, опытного проектирования и исследований, выполненных в ЩШпроектстальконструкции, ВНИКТИ-с таль конструкции, ИХ им.Е.О.Патона.в Макеевском инженерно-строительном институте и других организациях. В Руководстве использованы также зарубежные нормативные материалы.
В разработке Руководства принимали участие кандидаты техн.наук и.В.Девитанский, А.Г.Иммешан, Б.С.Штлин, Т.А.Чайковский, Т.С.Волкова; инжонеры В.В.Севрюгин, Б.Н.Емельянов,
В. М. Деренковский.
Все замечания и цредложения направлять по адресу:
II7393, г.Москва, Новые Черемушки, квартал 28, корпус 2,
Отдел экспериментальных исследований.
- 3 -
I. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1.1. Области применения профилей и номенклатура конструкций
1.1.1. Гнутосварные -профили (ГСП) рационально применять преаде всего в решетчатых фермах покрытий промышленных и сельскохозяйственных зданий с легкими кровлями по прогонам и бес-прогонными, а также б связях п крытий промышленных зданий.
1.1.2. ГСП могут найти применение в безраскосных фермах, связях по колоннам, а также в качестве прогонов под легкие кровли из неметаллических материалов (когда крепление кровли не обеспечивает развязки црогона из плоскости при tJB =* 75, где % - пролет, % - ширина сечения элемента), стоек конструкций высотных стеллажей механизированных складов, элементов стержневых пространственных конструкций, рамных конструкций опор трубопроводов и линий электропередач, стоек фахверков, в элементах, работающих на кручение и др.
1.1.3. Классификация конструкций из гнутосварных профилей в зависимости от условий их эксплуатации должна соответствовать требованиям Приложения I СНиП П-В. 3-72.
1.1.4. ГСП из стали класса С38/23 с точки зрения снижения стоимости рационально применять:
в сжатых элементах стержневых конструкций вместо спаренных уголков при гибкости последних более 60;
в элементах стержневых конструкций, работающих на вне-центренное сжатие, вместо спаренных уголков при гибкости последних до 70 (кроме случая малых эксцентриситетов) при замене двутавра - при гибкости более 90 (при любых,.эксцентриситетах).
1.1.5. Применение сталей повышенной прочности увеличивает эффективность применения гнутосварных профилей.
1.1.6. Конструкции из гнутосварных профилей могут найти применение в отечественном строительстве так же,как аналоги конструкций из дефицитных круглых труб.
1.1.7. Области применения ГСП не должны ограничиваться указанной номенклатурой конструкции и будут расширяться с ростом выпуска ГСП.
- Ч -
1.1.8. До накопления опыта проектирования и изготовления (основных) несущих конструкций с применением ГСП головные образны массовых конструкций, не имеющие экспериментально обоснованных аналогов, должны подвергаться силовым испытаниям в соответствующих температурно-климатических условиях. Необходимость проведения испытаний определяется в проекте конструкций.
1.2. Сортамент
1.2Л. При проектировании конструкций из ГСП следует руководствоваться ГОСТ 12336-66 "Профили замкнутые сварные квадратные и прямоугольные общего назначения. Сортамент" с учетом дополнений (см. приложение I) и номенклатурой профилей Моло-дечненского завода легких конструкций (см.приложение 2).
1.2.2. Череповецкий металлургический завод по заказам организаций выпускает ГСП, соответствующие техническим возможностям црофилегибочного стана: разверткой шириной 100*600 мм, толщиной 2+8 ш, что соответствует наибольшим габаритам профилей по ГОСТ 12336-66: квадратных - 160x160 мм, прямоугольных -180x125 мм.
1.2.3. Пробили изготовляются из малоуглеродистых и низколегированных сталей марок СтЗкп, пс, сп,09Г2, 14Г2, что соответствует классам С38/23, С44/29, С46/33.
1.3. Расчетные сопротивления стали
I.3.I. Расчетные сопротивления стали в конструкциях из гнутосварных профилей следует принимать по СНиП П-В.3-72. Допускается учет повышения предела текучести материала за счет упрочнения зон изгиба профиля в соответствии с методикой, приведенной в п. 2.3.1.
2. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ
2.1. Учет тонкостенноети профилей
2.I.I. Расчет элементов конструкций производится по полному сечению согласно соответствующим разделам СНиП П-В.3-72 при выполнении для сжатых стенок гнутосварного профиля условия
- 5 -
ft
=тУ
(I)
где к- высота стенки, принимаемая равной расстоянию между краями выкружек (рис. 1а,б);
S' - толщина стенки;
бСр- напряжение в сжатой стенке элемента в кгс/см^ (рис. 1в).
Значения k ($ нри 6С^ ~ R , когда стенка полностью включается в работу,предотааяены в табл.1.
Таблица I | ||||||||||||
|
2.1.2. При- в качестве расчетной для каж
дой сжатой стенки сечения? принимается высота k0 ^ k , с учетом которой вычисляются геометрические характеристики приведенного сечения. Значения k0 определяются в соответствии с указаниями п. 2.2.
2.2. Проверка устойчивости стенок сжатых и изгибаемых элементов
2.2.1. Наибольшая расчетная высота
т<?
сжатых стенок элементов при условии определяется из формулы (2) или по даншш табл.2.
центрально (см.п.2.1.2)
kg. 2755 S
7-
Б00
к
(2)
где 6moLX имеет размерность кгс/см^ и определяется последовательным приближением, начиная от 6ар (см.рис.Тв).
Приведенное сечение при центральном сжатии (а); приведенное сечение при изгибе в одной плоскости (б); распределение нацряжений в сжатой стенке (в):
- 6 - | |
a |
Рис Л
1 - фактическое,при выполнении условия (I);
2 - фактическое в гибких стенках;
3 - приведенное в гибких стенках
* 7 -
Таблица 2
Значение h0/S при различных уровнях напряженности сжатых стенок
^rnajf у р | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
- 8 -
для стенок
2.2.2. Наибольшее значение отношений
внецентреныо сжатых и изгибаемых элементов определяется в зависимости от величин ,
cL —
ц
б-б т
6
где б, 6* и t оцределяются и.6.II СНиЦ П-В.3-72.
При <L < 0,5 наибольшее значение отношения hD j $ принимается как для стенок центрально сжатых элементов (п.2.2.1).
При 0,5 наибольшее значение отношения hQ jSJ определяется по формуле
где
Кь - коэ
J3 = 0,98 К3Т/6 (биТ те/ем1))
щиент, определяемый по графику (рис. 2) в зависимости от величины <L .
Рис.2. График для определения коэффициента К3 |