Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

35 страниц

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Рекомендации распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций для IV климатического района (СНиП 2. 01.01-82 "Строительная климатология и геофизика") со средней максимальной температурой наиболее жаркого месяца 33°С и выше.

 Скачать PDF

Оглавление

Предисловие

1. Основные положения

2. Материалы

     Бетон

     Арматура

3. Расчетные требования

4. Определение изменений температуры в элементах конструкции

5. Расчет элементов бетонных и железобетонных конструкций

     Расчет по прочности

     Расчет по образованию трещин

     Расчет по раскрытию трещин

     Расчет по деформациям

     Расчет кривизны элемента от нагрузки

     Определение прогибов

     Примеры расчета

Приложение 1. Расчет деформаций усадки бетона за заданный период времени

Приложение 2. Методика расчета изменения температуры в элементах конструкции

 
Дата введения01.01.2019
Добавлен в базу01.09.2013
Актуализация01.01.2019

Этот документ находится в:

Организации:

05.03.1987УтвержденНИИЖБ Госстроя СССР
РазработанНИИЖБ Госстроя СССР
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

Н И И Ш Б ГОССТРОЯ СССР

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ

БЕТОННЫХ

И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ

НОНСТРУНЦИЙ

ДЛЯ ЖАРНОГО КЛИМАТА

МОСКВА-1988

Госстрой СССР

Ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский, проектно-конструкторский технологический институт бетона и железобетона (НИИЖБ)

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ

БЕТОННЫХ

И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ

КОНСТРУКЦИЙ

ДЛЯ ЖАРКОГО КЛИМАТА

Утверждены директором НИИКВ 5 марта 1907 г.

Москва 1988

Таблица 3

Влажность

воздуха

наиболее

жаркого

месяца

W * *

Стадия

работы

конст-

рукции

1см.

п.3.1)

Коэффициент условий работы бетона на сжатие при h red » см

* 10

^10

20 и ниже

Первая

Вторая

0,75/0,85

0,70/0,80

0,80/0,90

0,75/0,85

40

Первая

Вторая

0,80/0,90

0,75/0,85

0,85/0,95

0,80/0,90

60

Первая

Вторая

0,85/0,95

0,80/0,90

0,90/1,00

0,85/0,95

75 и выше

Первая Вторая 1

0,90/1,00

0,85/0,95

0,95/1,00

0,90/1,00

Примечания. I. bred- приведенная высота сечения элемента, характеризующая массивность конструкции и равная площади сечения * деленной на 1/2 его периметра, соприкасающегося с воздухом.

2.    Перед чертой - для конструкций, не защищенных о т солнечной радиации, после черты - защищенных.

3.    Коэффициенты /м и    принимаются    на    0,05

меньше, чем коэффициент •

4.    Для конструкций, изготовляемых в холодное время го да, коэффициент у67 принимают как для конструкций, защищенных от солнечной радиации.

железобетонного элемента с трещинами при расчете по деформациям, рекомендуется принимать по табл.4.

Таблица 4

Стадия работы

етден

Влажность воздуха наиболее жаркого месяца W » %

Коэффициенты» характеризующие упруго-пластическое состояние бетона

сжатого v

сжатой зоны V

20 и ниже

0,75

0,40

Первая

40

0,80

60 и выше

0,85

0,45

20 и ниже

0,25

0,10

Вторая

40

0,30

60 и выше

Г 0,35

0,15

Примечания. I. При 60% > W> 20% значение коэффициентов V и V

определяют по интерполяции.

2. При расчете для второй стадии работы применительно к условиям попеременного водонасыщения и высыхания значения' коэффициентов ? и v следует разделить на I,2.

3.14. Предельные деформации от влажностной усадки бетона eCJf при расчете бетонных и железобетонных конструкций рекомендуется принимать по табл.5.

Таблица 5

Предельные деформации усадки £«,*10“б тяжелого бетона

Влажность воздуха наиболее жаркого

1-2 см) для конструкций, не защищенных от солнечной радиации, при расчете для второй стадии работы при

h red , см    __

месяца

W

3,5

5

10

20

30

50

100 и более

0

800

720

630

585

570

560

550

20

710

630

540

490

475

460

445

40

615

540

450

400

380

365

340

60

530

450

360

310

290

270

240

75

460

380

290

240

220

200

160

90

390

310

220

170

160

155

150

Примечания. I. bred- см. примечание к табл.З.

2.    Деформации усадки следует умножить на:

0&5 ~ ДО1 конструкций из бетона класса ниже В25; 0^85 - для конструкций, защищенных от солнечной 9 радиации;

1,2 - для конструкций из легких бетонов;

1.1    - при ОН = 5-6 см;

1.2 - при OK = 10—14 см;

1,4 - при OK * 16-24 см.

3.    Для промежуточных значений W деформации усадки определяют по интерполяции.

4.    Расчет деформаций усадки бетона за заданный период времени мажет быть произведен по методике прил.1.

5.    Для первой расчетной стадии работы деформации бе -тона от усадки допускается принимать равными о. 5 предельной величины, определенной по прил.1.

3.15. Для монолитных бетонных и железобетонных конструкций рекомендуется учитывать пластическую усадку бетона €лр в начальный период его твердения, значения которой при условии строгого соблюдения правил производства работ (см. п.1.4 настоящих Рекомендаций) следует принимать по табл.6.

II

Таблица 6

Влажность воздуха наиболее жаркого месяца W , %

Деформации пластической усадки бетона £Лр10~^ ПРИ h red , см

* 10

V

ы

О

1

20 и ниже

350/200

250/150

40

250/150

150/50

60 и выше

150/ -

-

Примечания: I. Перед чертой - для конструкций, не защищенных от солнечной радиации, после черты - для защищенных.

2.    При бетонировании в осенне-зимний период деформации пластической усадки не учитываются.

3.    При бетонировании в весенне-летний период с 17 ч вечера до У ч утра деформации пластической усадки принимают как для конструкций, защищенных от воздействия солнечной радиации.

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИЗМЕНЕНИЙ ТЕМПЕРАТУРЫ В ЭЛЕМЕНТАХ КОНСТРУКЦИИ

4.1.    Распределение температуры по толщине бетонного или железобетонного элемента в результате воздействий жаркого климата при нестационарных условиях теплопередачи и с учетом переменной влажности бетона определяют исходя из теории тепло- и массо-переноса либо на основе экспериментальных данных.

4.2.    Начальную температуру, соответствующую замыканию статически неопределимой конструкции или ее части в законченную систему, рекомендуется определять:

в теплое время года - по формуле    0,6 tm + 0,2    \    (3)

в холодное время года - по формуле t0C— 0,2tш + OJ 11 . (4)

Примечание. При наличии дополнительных сведений (о календарных сроках замыкания конструкции, о порядке производства работ и др.) начальную температуру допускается определять в соответствии с этими данными.

За начальную температуру для статически определимых конструк -ций рекомендуется принимать температуру их изготовления:

в теплое время года........................ tow~ tm

в холодное время года...................... tae    =    tx

4.3.    Нормативное изменение во времени средней по сечению элемента температуры и перепада температур соответственно в теплое

{ Atw и ) и холодное ( & te и V' ) время года для однослойных кон-

логических источников тепла) - по формулам:

струкций следует определять по СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия" или по формулам С5)-(15)э принимая характер распределения температуры по сечению линейным (см. прил.2):

а) для конструкций, не защищенных от солнечной радиации:

в открытых сооружениях и неотапливаемых зданиях (без техно


Atw = tm+ef *84 * 6°С - toc ;    (5)

A tс = t j-0,5в, - Ю°С * tow ;    (6)

Vw - 6S ; Vc - О ;    (7)

в зданиях с искусственным климатом или с постоянными источниками тепла - по формулам:

&tw-tiw +0,6(ta -tiw)*e, +ГС -toc ,    (8)

tte-tie +0,6 (tx - t ic) - 0,5 в i ~6°C -    t gw .    (9)

Vw- 0,8 ( ta - tiu ) * в3 + вs*£°C i    (Ю)

Vt~ 0,8 (tz - tic) ~ 0,5вs ~8cC ;    (II)

в отапливаемых зданиях:

Atw - по формуле (5); Atc- по формуле (9); Vw- по формуле (7); Vc - по формуле (II);

б) для конструкций, защищенных от солнечной радиации ( Vw * О

и У'с = 0):

в неотапливаемых зданиях (без технологических источников тепла - по формулам:

A t w = t щ + 6 °С ~ tос ;    (12)

A tc = tz ~ Ю'С ~ t9W ;    (13)

в зданиях с искусственным климатом или с постоянными источниками тепла - по формулам:

A t w * ^ /w    ^ ос 9    (14)

Ate-*ic - *ow' в отапливаемых зданиях:

Atw - по формуле (12); Ate- по формуле (15).

В формулах (5)-(15):

Atw , Ate - начальная температура конструкции соответственно в теплое и холодное время года - см. формулы (3) и (4); tiw f t ic -

13

температура воздуха в помещении соответственно в теплое и холодное время года, принимаемая по ГОСТ 12 Л .005-76 или в соответствии со строительным заданием на основе технологических решений; tx , tu-многолетняя среднемесячная температура воздуха соответственно для января и июля, принимаемая по СНиЛ 2.01.01-82 или СНиЛ 2.01.07-85;

Q, и вг - приращение средней по сечению элемента температуры под влиянием суточных колебаний температуры наружного воздуха соответственно для неотапливаемых зданий и зданий с искусственным климатом, принимаемые по табл.8; - приращение температурного перепада под влиянием суточных колебаний температуры наружного воздуха для зданий с искусственным климатом; 0S- приращение соответственно средней по сечению элемента температуры и перепада температур под влиянием солнечной радиации, определяемое по формулам:

8^ * 0t 035 S мох ' к ' к 1 >    (16)

8s- 0, 035 5 тох к (1- к,) ,    (17)

1

Таблица 8

Толщина

элемента,

см

Приращения, °С

Коэффи-

циент

к*

ei

&2

03

Др 15

8

6

4

0,6

15-40

6

4

6

0,4

Более 40

2

2

4

0,3


где Smax- максимальная суммарная (прямая и рассеянная) солнечная радиация. Принимается по СНиЛ 2.01.01-82 в зависимости от положения и ориентации поверхности элемента; к и - коэффициенты, принимаемые соответственно по табл. 7 и 8.

Таблица 7

Вид и ориентация

Коэффи

поверхности

циент

к

Горизонтальная

Вертикальная с ориентацией на:

1,0

юг

1,0

запад

0,9

восток

0,7

5. РАСЧЁТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ

5.1. Применительно к условиям жаркого климата расчет рекожевду-ется про is водить:

а)    для бетонных и железобетонных элементов - по предельнъм состояниям первой группы (см* п.5.2 настоящих Рекомендаций);

б)    для железобетонных элементов - по предельньм состояниям второй группы (см. пп.5.3-5.9 настоящих Рекомендаций).

14

5,2. Расчет бетонных и железобетонных элементов по прочности производятся по СНиП 2.03.01-84 и СНиП 2.03.04-84 с учет он влияния условий жаркого климата путем умножения:

расчетного сопротивления бетона сжатию Rb и растяжению на соответствующий коэффициент условий работы конструкции /&7 и jftt , принимаемый по табл.З с учетом прил.З;

модуля упругости бетона Е ь - на коэффициент , определяемый согласно п*ЗЛ2 настоящих Рекомендаций.


Расчет по образованию трещин

5.3. Расчет железобетонного элемента по образованию трещин,нормальных к его продольной оси, от одновременного воздействия нагрузки, температуры и усадки бетона в условиях жаркого климата производят по СНиП 2.03.01-84, принимая усилие Nсп и момент воспринимаемые нормальные сечением,соответственно равными:

ftcrc^ ( ^ bt, ser /tt ~    ^    ^    7


1 егс ,ser t и ~ 1 cs В формулах (18) и (19):


М,


Р1


м


гр


(18)

(19)


Etfib    *    Vc*

нутой арматуры, равные


бс$ - напряжения от усадки бетона на уровне растя-


(20)


где у - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до растянутой грани элемента. Для прямоугольного сечения допускается определять по формуле

0,5h    a    (h-a’)]

у--;

WPi - момент сопротивления крайнего растянутого волокна приведенного сечения с учетом неупругих деформаций бетона. Допускается определять по п.4.7 СНиП 2.03.01-84 при^ * I, а также при Д , принимаемом по примеч.З к табл.З; укорочение оси элемента от усадки бетона, принимаемые по п.5.7 настоящих Рекомендаций; ecs1 - деформации от усадки, определяемые согласно табл.5; - кривизна оси элемента в результате развития усадочных деформаций бетона, принимаемая по п.5.7 настоящих Рекомендаций. Остальные обозначения в формулах (18) и (20) см. в


15


СНиП 2.03*01-04.

В статически неопределимых конструкциях момент от действия внешних сил Мг суммируется с моментом» возникающем при одновременном воздействии температуры и усадки бетона и определяемым в соответствии со строительной механикой и с учетом п.ЗЛ настоящих Рекомендаций.

5.4. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин от действия только температуры жаркого климата и усадки бетона производится:

а)    для статически определимых конструкций - из условия

^с$, i ^bttser itt *    (22)

где 6cs,t - растягивающие напряжения в бетоне по высоте сечения в i -ой части элемента на расстоянии у bi от центра тяжести приведенного сечения» определяемые по формуле

бсз, I ~ [ t CS ~ CS1 +(“)с$ У bi ] ^ Ь 'fib ’ ^

У ы “ УI -у ;    №)

в формулах (23) и (24): yi~ расстояние от центра тяжести *-й части сечения до растянутой грани элемента; у - см. формулу (21);

fib - коэффициент условий работы бетона* принимаемый по примеч.З к табл.З; V - коэффициент упругости бетона, принимаемый п о табл.4; £cs ,    (■):)„-    см.    п.5.7 настоящих Рекомендаций.

Для статически определимых конструкций высотой до 30 см и шириной 15 см проверку на наличие усадочных трещин в бетоне допускается производить по табл.9 без расчета.

б)    для статически неопределимых железобетонных элементов, закрепленных от продольного перемещения - при условии, что

6ь, st * Яbt, ser /tt    >

где бь st - напряжения в бетоне, в центре тяжести сечения от температуры и усадки в наиболее холодное время года» равные 1

Таблица 9

Класс

бетона

по

прочности

Вид бетона

Предельные ; усадки icsf образование элементах тт\

деформации бетона от *Ю-о, вызывающие трещин в железобетонных

РИ J* , %

на сжатие

0,7

1,0

2,0

BI5

Тяжелый

590/320

460/230

310/140

Легкий ,

(0 = 1800 кг/м3)

670/350

540/270

390/170

Тяжелый

760/420

580/320

380/190

В25

Легкий -(0 = 1800 кг/мэ)

- /470

690/360

490/220

Тяжелый

- /550

730/410

460/230

В40

Легкий , -(0 = 1800 кг/м3)

- /600

- /460

600/280

Примечания. I. Расчет выполнен по формуле (20) при ^ =0,3.

2. Перед чертой - при симметричном армировании сечения, после черты - при одностороннем.

Расчет по раскрытию трещин

5.5, Ширину раскрытия трещин, нормальных к продольной оси железобетонного элемента в условиях жаркого климата определяют п о формуле

аегГЬ'1 20(3.5-W°ju) J/7    *csp*    £esl    *&tcc(bt ) ,    (27)

где £sp - см- п.3.15 настоящих Рекомендаций; £ei1- деформации,которые при расчете для первой стадии работы не учитываются, при расчете для второй стадии принимаются по табл.5; Atc- см.п.4.3 настоящих Рекомендаций; <*tt- коэффициент, принимаемый п о табл.1. Остальные обозначения см. в СНиП 2.03.01-84 (п.4.14).

Примечание, В формуле (27) температурные деформации htc oitt

учитываются только для статически неопределимых конструкций, закрепленных от продольного перемещения.

В расчете по раскрытию трещин статически неопределимых конструкций при определении напряжений в арматуре б5 для первой стадии работы - необходимо учитывать момент от воздействия только температуры, для второй стадии - момент от одновременного воздействия температуры и усадки.

Расчет по деформациям

(см. п.3.1 настоящих Рекомендаций) удлинение оси элемента £ t и ее кривизну (jr)t под воздействием температуры определяют как для бетонного элемента соответственно по формулам:

е t =    '    ы    bt    /1    *    (28)

(Я-**тг*- и ■    1291

При расчете железобетонных конструкций для второй стадии работы (см. п.ЗЛ настоящих Рекомендаций) изменение длины оси элемен-та    и    ее    кривизну (y)t СЗП°Д воздействием температуры и

усадки бетока определяют:

(Atw • Ыbi    i

в холодное время года - соответственно по формулам: e*,cs MV*#» +£cs)    /<•    i

в теплое время года - соответственно по формулам:

t,cs

(30)

(31)

(32)

(33)

В формулах (28) и (31): Atw9 Atc 9 IT# и    см. п.4.3 настоящих Ре

комендаций. Для плит, уложенных на грунт Atwn Ate умножают на 0,5; /t - см. п.3.5 настоящих Рекомендаций; - принимают по табл. I. В формулах (30) и (33);/ £cs и (r)£S- для железобетонных элементов определяют согласно п.5,7 настоящих Рекомендаций, для бетонных принимают равными: ecs = cesi ;    [т)с$~    

5.7. В статически определимых железобетонных элементах прямо -угольного сечения при равномерном распределении деформаций усадки бетона по высоте сечения укорочение оси элемента е t% и ее кривизну (jr)es определяют соответственно по формулам:

£ С31

"    1 + f- {fl *J>')

_(0,5    h    -    У)    Cesi_

----- (34)

(35)

lil-i

В формулах (34) и (35): £CS1- принимают по табл.5; у ны - определяют соответственно по формуле (21) и согласно п.0.3 настоящих Рекомендаций; V - принимают по табл.4.

5.8. Кривизну железобетонных элементов определяют: а} на участках, на которых трещины, нормальные к его продольной оси не образуются - по формулам (156) и (157) СНиП 2.03.01-84, учитывая при этом влияние кратковременной и длительной ползучести с помощью коэффициентов соответственно и (fbz , принимаемых по табл.10,

Таблица 10

Влажность воздуха наиболее жаркого месяца W , %

Коэффициенты, учитывающие ползучесть

кратковременную (первая стадия работы)для

длительную ЦЬг (вторая стадия работы) для

тяжелого и легкого бетона на плотном мелком заполнителе

легкого бетона на мелком пористом запол -нителе

тяжелого и легкого бетонов

20 и ниже

0,75/0,80

0,50/0,65

3,5/3,0

40

0,80/0,85

0,65/0,70

2,5/2,0

60 и выше

0,85/0,85

0,70/0,70

2,0/12,0

Примечания: I. Перед чертой - для конструкций не защищенных от солнечной радиации, после черты - для защищенных.

2. При расчете для второй стадии работы конструкций, эксплуатирующихся в условиях попеременного водонасы-щекияг и высушивания коэффициент ifb2 следует умножить на X ,2.

б) на участках, где в растянутой зоне образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, - по формуле (1бО)СНиП 2.03.01-84. При этом:

Еь - умножают на коэффициент fib, принимаемый по примеч.З к табл.З; Rbtser и Rbt,&er~ умножают на коэффициенты соответстве н н о tb7 и принимаемые по табл.З; V - принимают по табл.4; сС- определяют согласно п.5.3 настоящих Рекомендаций.

Определение прогибов

5.9. Полный прогиб элемента равен сумме прогибов, обусловлен -

ных:.

а)    деформациями от изгиба^Д, , вычисленного по формуле (171) СНиЛ 2.03.01-84. принимая кривизну от нагрузки с учетом п.5.8.

б)    деформациями сдвига Д от нагрузки и под воздействием темпе-ратуоы, определяемого по формуле (172) СНяП 2.03.01-84, в которой

19

УДК 693.547.6

Печатаются по решению секции теории бетона и железобетона НТС НИИНБ Госстроя СССР от 15 марта 1987 г.

Рекомендации по проектированию бетонных и железобетонных конструкций для жаркого климата. - М.: НИИВБ Госстроя СССР, 1988. -33 с.

Содержат новые положения расчета бетонных и железобетонных конструкций по прочности» деформациям и усилиям» а также по образованию и раскрытию трещин с учетом температурных и влажностных воздействий жаркого климата. Даны примеры расчета.

Предназначены для инженерно-технических работников проектных организаций.

Табл. 12, иллЛ.

(с) Ордена Трудового Красного Знамени

научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт бетона и железобетона, 1988

параметры уьг и Еь принимают по п.5.8 настоящих Рекомендаций;

в) деформациями от воздействия температуры и усадки es равными

ft.cs ~ (~r)t>ca ' S* l‘ .    (37)

где ('r)t cs~ кРивиэна оси элемента от одновременного воздействия температуры и усадки бетона, принимаемая:

при расчете для первой стадии работы в теплое время года -по формуле (29);

при расчете для второй стадии работы в теплое время - по формуле (31); в холодное время года - по формуле (33);

I - длина пролета элемента; st - коэффициент, принимаемый равным: для свободно опертых балок st - 1/8, для консольных -h = 1/2.

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА

Пример I. Определить изменение средней по сечению    тем

пературы в теплое Atw и холодное Atc время года и соответственно температурные перепады vw , ггс в стене толщиной 25 см здания, ориентированной на запад.

Исходные данные:

многолетние среднемесячные температуры наружного воздуха в январе и июле - соответственно: tх - +0°С;    25°С;

максимальное значение суммарной солнечной радиации sma, 2 750 Вт/м2;

температура воздуха внутри помещения - tic = tiw = 20°С.

Приращения: средней по сечению элемента температуры под влиянием суточных колебаний температуры наружного воздуха соответственно в неотапливаемом здании и в здании с искусственным климатом принимаем по табл.8: 91 = 6°С; д2 = 4°С;

температурного перепада под влиянием суточных колебаний температуры наружного воздуха для зданий с искусственным климатом = 6°С (по табл.8).

Приращения средней температуры по сечению стены - по формуле (16) и температурного перепада 8$ - по формуле (17) от солнечной радиации:

20

ПРЕДИСЛОВИЕ

Настоящие Рекомендации содержат положения по учету влияния особенностей жаркого климата на физико-механические характеристики тяжелого и легкого бетонов, а также на прочность, жесткость и трещи-ностойкость бетонных и железобетонных, в том числе преднапряженных, конструкций.

Рекомендации составлены с учетом отечественного и зарубежного опыта по изучению физико-механических и реологических свойств бетона и арматуры, а также с учетом результатов исследований изгибаемых, сжатых и внецентренно растянутых железобетонных элементов в условиях жаркого климата.

Рекомендации разработаны НИДОБ (д-р техн.наук, проф. А.Ф.Мило -ванов, кандидаты техн.наук В.Н.Самойленко и |В.М. Милонов! ) при участии кандидатов техн.наук В.Т.Беловешкина и А «С. Дмитриева, а также инженеров Т.Н.Малкиной и И.А.Ьелышева (ЦПИИСК). При составлении Рекомендаций использованы материалы Ташкентского (кандидаты техн.наук Б.А.Аскаров, М.М.Селимов, Ш.Р.Низамов, Х.У.Камбаров,    инженеры

М.А.Алимов, С.С.Хасанов) и Ферганского (кандидаты гехн.наук А.А.Ахмедов, А.А.Хамралиев, инж. Б.А.Сулайманов) политехнических институтов, Наманганского филиала ТашПИ (инженеры С.А.Махсудов и Б.Ш.Ри-заев) и Самаркандского государственного архитектурно-строительного института (кандидаты техн.наук С.Р.Раззаков и Р.А.Мельник) Минвуза УзбССР, ЦНИИС Минтрансстроя СССР (канд.техн.наук Е.Н.Щербаков), Макеевского ИСИ Минвуза УССР (д-р техн.наук, проф. А.П.Кричевский), а также материалы Ростовского (кандидаты техн.наук С.И.Аржановский, Д.Р.Майлян, инж. И.И.Смирнов) и Харьковского (канд.техн.наук С.Л. Фомин) ПромстройНИИпроекта Госстроя СССР и ТашЗНИИЭП Гос гражданстроя СССР (кандидаты техн.наук У.Ф.Фазылов и Р.Р.Юсупов).

При внедрении новых разработок НИДОБ оказывает научно-техническую помощь на основе хозяйственных договоров и консультативную -с оплатой работ по гарантийнш письмам.

Адрес института: 109389, Москва, к-я Институтская ул., д.6.

дирекция НИИМБ 2

I. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1*1. Настоящие Рекомендации распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций для 1У климатического района <СНиП 2*01.01-82 "Строительная климатология и геофизика") со средней максимальной температурой наиболее жаркого месяца 33°С и выше*

1*2* Среднемесячную относительную влажность наружного воздуха W , %, определяемую в 13 ч дня наиболее жаркого месяца, следует принимать по СНиП 2*01*01-82*

1*3* Для конструкций, не защищенных от солнечной радиации, необходимо по СНиП 2*01.07-85 и в соответствии с 4*1-4*3 настоящих Рекомендаций учитывать повышение температуры бетона от воздействия суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации на вертикальную и горизонтальную поверхность конструкции.

1*4. Высокие эксплуатационные качества конструкций, предназначенных для 1У климатического района, могут быть обеспечены только при соблюдении требований СНиП Ш-15-76 "Правила производства и приемки работ", а также положений "Руководства по производству работ в условиях сухого жаркого климата" (М.: Стройиздат, 1977) и настоящих Рекомендаций*

2. МАТЕРИАЛЫ Бетон

2*1* Для изготовления бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для эксплуатации в условиях жаркого климата, рекомендуется применять конструкционные - тяжелый (ГОСТ 26633-85) и легкий (ГОСТ 28820-83)-бетоны классов по прочности на сжатие не ниже BI5 (СНиП 2.03.01-84).

2.2. Цемент, в зависимости от условий эксплуатации, применяют по ГОСТ 23464-79.

Для бетона надземных конструкций, подвергающихся воздействию солнечной радиации, рекомендуется применять цементы, в состав которых входит трехкальциевый алюминат СдА в количестве не более 8% и которые удовлетворяют требованиям ГОСТ 10178-85. Кроме того, цементы (за исключением пуццоланового) должны удовлетворять требованиям ГОСТ 22266-76.

Примечание. Не допускается применение шлакопортландцемента марки 300 и глиноземистого цемента*

2.3.    Заполнители (си» табл Л) должны отвечать требованиям: для тяжелого бетона - ГОСТ 10268-80;

для легкого бетона:

пористые    -    ГОСТ    9757-83;

из керамзита    -    ГОСТ    9759-83;

из аглопорита    -    ГОСТ    11991-83»

2.4.    Коэффициент линейного температурного расширения бетона a£$t следует принимать (по табл.1) в зависимости от вида заполнителя.

Таблица I


Средняя плотность бетона*


Р т % КГ/МЭ


(2200/2050)


И


более


Заполнитель


Крупный (кварц, кварциты,сланцы) Мелкий (плотный песок)


Крупный (песчаник, известняк) Мелкий (плотный песок)


Крупный (гранит, диорит,сиенит) Мелкий (плотный песок)


Коэффициент линейного температурного расти-peggH бетона


•ю-6


ЯГ1


12,0


11,0

10,0


(2100/1950)


и более


Крупный (базальт) Мелкий (плотный песок)


9,0


(2000/1850)

(1800/1650)


Крупный (керамзит, аглолорит)    9,5

Мелкий (плотный кварцевый песок)    8,5


(1600/1450)

(1400/1250)

(1200/1050)


Крупный (керамзит, аглопорит)

Мелкий (пористый керамзитовый или аглопоритовый песок)


8,0


7,5

7,0


*Перед чертой - для бетона естественной влажности, после черты -в сухом состоянии.

**Для бетона естественной влажности.

2,5. С целью снижения деформаций от усадки и повышения трещино-стойкости бетона рекомендуется применять пластифицирующие и воздухововлекающие добавки, а также добавки-замедлители схватывания в соответствии с "Руководством по применению химических добавок в бетоне" (М.: НИИЖБ, 1981).


5


Арматура

2.6.    Арматуру в железобетонных конструкциях, предназначенных для жаркого климата, следует применять по СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции".

-I

°С‘

2.7.    Коэффициент линейного температурного расширения арматуры

принимается равным:

г6

12'-Ш

П,5*1СГ6 ... для арматуры классов A-I, А-П, Вр-I, В-П, К-7, K-I9 марок ВСтЗкп2,ВСтЗГпс5, ВСтЗпсб; ,. для арматуры классов А-Ш, А-Шв, А-1У, А-У, А-У1, Ат-1У, Ат-У, Ат-У1.

2.8. Коэффициент температурного расширения арматуры в бетоне принимается:

при отсутствии трещин в бетоне - равным коэффициенту температурной деформации бетона

при наличии трещин в бетоне растянутой зоны по формуле (49) СНиП 2.03.04-84 "Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур" .

3. РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

3.1.    Расчет бетонных и железобетонных конструкций для жаркого климата производится по СНиП 2.03.01-84 и СНиП 2.03.04-84 с учетом положений настоящих Рекомендаций, касающихся изменения прочности (см. п.З.П), модуля упругости (см. п.3.12), упруго-пластических и усадочно-температурных (см. пп.3.13-3.15) деформаций, бетона в зависимости от относительной влажности воздуха и размеров элемента, а также с учетом всех возможных неблагоприятных сочетаний нагрузок и воздействий, указанных в СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия" для двух основных стадий работы:

первая стадия - нагревание до расчетной летней температуры наружного воздуха;

вторая стадия - длительное попеременное нагревание до расчетной летней и охлаждение до расчетной зимней температуры наружного* воздуха.

3.2.    Расчет статически определимых железобетонных конструкций производится (см. п.ЗЛ):

а) по предельным состояниям первой группы - на длительное попеременное нагревание и охлаждение (вторая стадия работы) с учетом

6

изменения прочности бетона под воздействием жаркого климата;

б) по предельным состояниям второй группы на нагревание (первая стадия работы) и на длительное попеременное нагревание и охлаждение (вторая стадия работы) с учетом изменения физико-механических свойств и усадочно-температурных деформаций бетона под воздействием жаркого климата. Температурные деформации можно не учитывать, если на первой стадии работы конструкции за счет их развития происходит уменьшение деформаций от нагрузки.

Для второй стадии работы конструкции расчет рекомендуется производить, исходя из наиболее неблагоприятного сочетания деформаций и усилий, обусловленных изменением температуры и нагрузки.

3.3.    Расчет статически неопределимых железобетонных конструкций для районов с жарким климатом по предельным состояниям первой и второй группы производится:

а)    на нагревание (первая стадия работы) - см. п.3.1 настоящих Рекомендаций,- когда возникают наибольшие усилия от воздействия температуры. При этом усилия от одновременного воздействия температуры, нагрузки и собственного веса конструкции определяются с учетом изменения физико-механических свойств и усадочно-температурных деформаций бетона, а жесткость элемента - из условия кратковременного воздействия нагрузки и температуры;

б)    на длительное попеременное нагревание и охлаждение (вторая стадия работы), когда происходит снижение жесткости элемента и развитие усадочных деформаций в бетоне. При этом жесткость элемента определяется из условия длительного воздействия нагрузки и температуры.

Примечание. Наибольшие усилия от одновременного воздействия

температуры и нагрузки чаще всего наблюдаются при охлаждении конструкции в холодное время года.

3.4.    Деформации и усилия, возникающие в конструкции при воздействии жаркого климата, допускается не учитывать, если перепад температуры по сечению элемента составляет меньше Ю°С.

Если замыкание статически неопределимой конструкции или ее части в законченную систему будет проводиться в теплое время года, то для первой стадии работы расчет допускается не производить, а для второй стадии - его можно производить без учета усилий и деформаций, обусловленных изменением температуры внешней среды в теплое время года.

3.5.    Нагрузки и воздействия, коэффициенты надежности по натруз-

7

ке и коэффициенты сочетаний , а также подразделение нагрузок на постоянные и временные следует принимать п о СНиП 2.01*07-85 и СНиП 2.03*01-84. Деформации, возникающие под воздействием температуры и влажности, умножают на коэффициент надежности по температуре, принимаемый равным:

при расчете по    предельным состояниям первой    группы - у* »    1,1;

при расчете по    предельным состояниям второй    группы -    =    1,0.

3.6.    Предварительно напряженные железобетонные конструкции для жаркого климата следует проектировать, руководствуясь СНиП 2.03 04-84 с учетом положений, перечисленных в пп.3.7-3.10.

3.7.    Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия в долях от передаточной прочности бетона б Ьр / Я п в зависимости от относительной влажности воздуха W принимают:

при W ^ 6056 -    по табл.7 СНиП 2.03.01-84;

при W * 4($ -    табличное значение уменьшают    на 0,05;

при W * 20% -    то же,......................на 0,10.

3.8.    Потери предварительного напряжения арматуры (кроме потерь от усадки, ползучести и релаксации напряжений - см. соответственно пп.3.9 и 3.10 настоящих Рекомендаций) следует определять по табл.5 СНиП 2.03.01-84.

3.9.    Потери предварительного напряжения арматуры в результате развития деформаций от усадки и ползучести бетона рекомендуется определять по табл.2, а в случае, когда срок нагружения конструкции известен заранее, их следует согласно СНиП 2.03.01-84 умножить на коэффициент tft .

ЗЛО. Потери предварительного напряжения арматуры от релаксации напряжений, МПа, рекомендуется принимать:

для проволочной арматуры - 0,0012 At3 б?    (I)

для стержневой арматуры - 0,001 Ats ■ б sp ,    (2)

где Ats - разность между температурой арматуры при ее натяжении и при изменении средней температуры Atw по сечению элемента    в

теплое время года, принимаемой согласно п.4.3; бзр- предварительное напряжение в арматуре, МПа, без учета потерь.

З.П. Нормативное и расчетное сопротивление тяжелого и легкого бетонов следует принимать по СНиП 2.03,01-84 в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие. При этом расчетное сопротивление бетона сжатию Rь и растяжению Rbt необходимо умножить на коэффициент условий работы бетона соответственно j(ь7 и j(it (см.примеч. 3

к табл.З), учитывающие снижение прочности бетона под воздействием солнечной радиации, длительности нагревания, влажности наружного воздуха и массивности конструкции*

Таблица 2

Влажность

воздуха

наиболее

жаркого

месяца

W, %

Потери предварительного напряжения арматуры, МПа, в бетоне естественного твердения

тяжелом и легком на плотном мелком заполнителе от

легком на пористом мелком заполнителе от

усадки

ползучести

усадки

ползучести

20 и ниже

70/65

100/170

90/85

205/195

40

65/50

175/165

85/80

200/190

60

60/55

170/160

80/75

195/185

75 и выше

55/50

160/150

75/70

190/180

Примечания: I. Перед чертой - для конструкций, не защищенных о т солнечной радиации, после черты * для защищенных*

2.    Пот|£и от усадки даны для тяжелого бетона клас-

Для тяжелого бетона класса В35 и ниже их следует уменьшить на 10 МПа, класса В45 и ыше - увеличить на 10 МПа.

Для бетонов,прошедших тепловую обработку -тяжелого классов ВЭ5 и ниже и легкого на плотном мелком заполнителе - потери от усадки уменьшают на 5 МПа, для других бетонов - на 10 МПа.

3.    При определении потерь от ползучести табличное значение следует умножить на отношение *ьр / #ы> (при условии, что оно не превышает 0,7b) Сжимающие напряжения в бетоне 6ьр определяют на уровне центров тяжести продольной арматуры J и Sf с учетом первых потерь.

4.    Потери от ползучести для бетонов, прошедших тепло -вую обработку при атмосферном давлении, следует умножить на 0,85.

Ь. Для конструкций, изготовляемых в холодное время года, потери от усадки и ползучести следует принимать как для конструкций, защищенных от солнечной радиации.

3.12.    Начальный модуль упругости бетона Е ь при сжатии и растяжении следует принимать по СНиП 2.03.01-84 с умножением на коэффициент условий работы бетона , принимаемый по примеч 3 к табл.З.

3.13.    Коэффициент V , характеризующий упруго-пластичес кое состояние сжатого бетона . ри определении приведенного сечения бетона и жесткости сечения элемента без трещин и коэффициент, ’J , характеризующий упруго-пластическое состояние бетона сжатой зоны

9

1

b,st~ е t,cs ь ' Рь ‘ ^

где £f es - укорочение продольной оси элемента в холодное время года, определяемое по формуле (32).

5.6. При расчете железобетонных конструкций для первой стадии

17

2