НИИЖБ ГОССТРОЯ СССР

РЕКОМЕНДАЦИИ

по ТЕХНОЛОГИИ

ВИБРОПРОТЯЖНОГО

ФОРМОВАНИЯ

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ

ИЗДЕЛИЙ

МОСНВА 1983

Госстрой СССР

Ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский институт бетона и железобетона

(НИИЖБ)

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ТЕХНОЛОГИИ

ВИБРОПРОТЯКЮГО

ФОРМОВАНИЯ

1ЕЛЕ30БЕТ0НННХ

ИЗДЕЛИЙ

Утверждены директором НИИЖБ 10 августа 1982 г.

Москва 1983

4.2.    Подвижность или жесткость смеси следует назначать с учетом параметров формовочного оборудования, толщины и характера армирования изделия и исходя из требований экономичности и обеспечения качества изделий, в том числе равномерного уплотнения по всему объему с коэффициентом уплотнения К^ 0,96, отсутствия каверн, расслоений и формовочных трещин (см.гл.э).

4.3.    С целью повышения производительности формовочного поста и исключения необходимости применения затворов вибробункеров формование предпочтительнее производить либо при непрерывном перемещении следующих вплотную друг за другом форм, либо непрерывной полосой на стендах.

4.4.    Перед началом работ следует убедиться в правильности оснащения формы и соблюдении величины зазора между верхней поверхностью продольных бортов и виброформующей поверхностью вибронасадка (см. п.2.11 настоящих Рекомендаций).

4.5.    Независимо от принятой технологии за 25-40 с до начала формования необходимо одновременно с включением вибровозбудетелей начать подачу смеси в вибробункер.

4.6.    В том случае, если арматурный каркас не обладает достаточной жесткостью в направлении формования и (или) при его недостаточной фиксации необходимо предусмотреть мероприятия в виде козырьков или шиберов, мешающие появлению валика бетонной смеси перед вибробункером и снижающие возможность сдвига и деформаций арматурного кар каса с выгибом вверх относительно поддона.

4.7.    Высота слоя смеси в вибробункере в процессе формования должна быть постоянной и не менее 50 см.

5. ВЫБОР И РАСЧЕТ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ФОРМОВАНИЯ И НАГРУЗОК НА ОБОРУДОВАНИЕ

5.1.    Выбор оптимальных режимов вибрирования (амплитуды и частоты смещения), статического давления, скорости формования, а также расчет нагрузок, действующих на оборудование, следует производить в зависимости от вида применяемой смеси, характера армирования и размеров формуемого изделия с учетом требований, предъявляемых к его качеству.

5.2.    Рекомендуемые профили и характерные размеры вибропротяжных устройств для горизонтального формования плоских и пространственных элементов приведены на рис Л и 2.

При формовании пространственных конструкций криволинейного по -перечного сечения для ускорения и обеспечения более равномерного поступления смеси под формующую плиту последняя должна иметь наклон к горизонту не более 45° (рис.5). При этом в вибробункере необходимо предусмотреть установку вибраторов, виброножей, вибродиафрагм, виброрешеток и тому подобных устройств, конструкция и размеры которых устанавливаются опытным путем.

5.3.    Частоту колебаний виброор -гана рекомендуется принимать в пределах п * 3000-6000 кол/мин.

Наиболее предпочтительным является применение высокочастотных режимов, что позволяет применять более экономичные жесткие смеси, обеспечивает повышение производительности труда, сокращение расхода цемента и снижение энергозатрат при увеличении оборачиваемости парка форм.

5.4.    Статический момент вибро -возбудителя К_м, Нем, определяется

К_м = 10A[G_e+ (0,2 - 0,25) (?г] ,    (Т)

где А - амплитуда колебаний виброоргана, см; 0_$ и & $ - масса со -ответственно вибрирующих частей виброоргана и вибрируемой бетонной смеси, кг.

5.5.    Массу вибрирующих частей рабочего органа &_в , кг, рекомендуется принимать равной

(т_е ~ (0,02 - 0,045) S    (2)

где S - площадь виброформующей поверхности, см^; при этом меньшие значения соответствуют случаю использования электромеханических вибраторов со встроенным электродвигателем.

5.6.    Массу вибрируемой бетонной смеси , кг, следует принимать равной сумме масс смеси, находящейся в вибробункере &_в£ и под виброформующей поверхностью £_вп

^ш    =(/>«•    +    -а-О-2.4-³ ,    (3)

где b - приведенная длина полости вибробункера; а - длина вибро -

II

формующей плиты, см; t - ширина изделия, см; h_s - толщина уп -лотненной смеси в изделии.

5.7.    Статическое давление на смесь Р_ст, МПа, в процессе формо -вания определяется величиной гидростатического подпора смеси в вибробункере

P_Cf - 2,4.10^//,    ,    (4)

где /7₈ - высота смеси в вибробункере, см.

5.8.    Предельная толщина уплотненной смеси в изделии h₅ зависит от заданных значений статического давления Р_ст, МПа, и жесткости смеси Ж, с (по ГОСТ I0I8I-8X), а также частоты колебаний п виброоргана

, кол/мин, и определяется по формуле

/V « 23,4 + 1,91Л0³Рст - 1,83Ж - 7,2Л(Г³л - 8.10⁴.Р§м +

+ 5,8.КГ².!² + 6.10“^. П* - 42,5 Рс* Ж + 0,347.Рст •/? .    (5)

5.9. Пористость³* уплотненной смеси П (в относительных единицах) рекомендуется определять по формуле

П = -L - [ (102-2,41) + ⁶⁰.    .(QJ+Pct

ICP I    £n

где e - показатель относительной деформации уплотненной смеси, рав

ный

5.10.    Модуль упругости виброуплотняемой бетонной смеси Е^- МПа,

равен    (0,1 + Р_ст)²

*    0,1П

5.11,    Скорость распространения колебаний в смеси С, см/с, определяют по формуле    _в -| /

* *    С    ~    Ю³]/4,1    Е* ,

³⁶ Примечание. Методику определения пористости см. в "Руководстве по технологии формования железобетонных изделий".

Рис,6. Номограммы для определения максимально допустимых деформаций смеси

а и б - определение соответственно Q и    по задан -

ньш значениям Р_ст и Ж; в -определение £    по найден

ным значениям Q ид

13

5.13. Относительные деформации смеси при вибрации не должны превышать предельных значений» из которых максимальные значения *маке находят по номограммам (рис.6,а,б,в), а минимальные €_MttH по формуле

(300-2,41).п

5.14. Амплитуда колебаний рабочего органа должна удовлетворять

В формулах (Н)-(14):

С - см. формулу (8); ц - см. формулу (9),

зос

Примечание. При    значение А_макс следует определять по

формулам (II) и (13) и принимать по меньшему значению.

Для приближенных расчетов при h^lb см амплитуду колебаний рабочего органа можно определять из условия

£ мин hg ^ Л ^ € макс ' Ь S

5.15. Вибровязкость бетонной смеси hg ,П, определяют: а) при Р_ст ^< 0,02 - по формуле

п = (0,67 + °.»3§².ь?9⁹) Ж.Ю³ ;    (16)

i в '    еп ³

(17)

5.16.    Максимальное тяговое усилие вибропротяжного устройства _f Н обусловленное сопротивлением смеси под виброформущей поверхностью и соответствующее максимальной скорости формования, определяют по формуле

/^ЗДО-¹ ( г    .Z,M)^Z S,    (18)

где S - см.формулу (2); d_ai - диаметр стержней арматуры, расположенной в направлении, поперечном формованию, см; h ^ - расстояние либо от некой точки в сечении изделия, либо от плоскости подвижного поддона, либо от неподвижной виброформующей поверх -ности, где скорость движения смеси относительно формы равна нулю, до арматурных стержней; t_£ - расстояние между стержнями арматуры, см.

5.17.    Тяговое усилие вибропротяжного устройства, обусловленное сопротивлением перемещению стабилизатора F_cm, Н, равно

^cm ~ 3. S_Cm 7 где $_ст - площадь стабилизатора, см*\

5.18. Суммарное тяговое усилие ^F , Н, без учета механических сопротивлений равно

(20)

где F_a и F_cm - см.формулы соответственно (18) и (19); Г_м - величина, определяемая массой формы при ее вертикальном перемещении (например, при формовании подвижными щитами). При этом знак "плюс" соответствует перемещению формы вверх, знак "минус” -перемещению вниз.

5.19. Скорость вибропротяжного формования , м/мин, не должна быть более

(21)

15

5.20.    Величину динамического давления на виброорган Р , М П а , рекомендуется определять по формуле

Чг ’    ^<22>

где £> - см. формулу (8); А - см. формулу (I); /V - см. формулу (3),

5.21.    Мощность» потребляемая бетонной смесью при формовании N₂ , кВт, рекомендуется определять по формуле

n₂ - 0,125.1с)-⁵    ,    (23)

где 5 - см.формулу (19); А - см.формулу (I) и п - см.п.5.7 настоящих Рекомендаций.

5.22.    Масса стабилизаторов &_ет$ кг, при горизонтальном формовании определяют из условия

_ 9.15.Р_Л. 5_сдаГ0⁸ &ет* 3/7²

где Р_д - см.формулу (22).

5.23. Во избежание передачи вибрации от виброоргана и стабилизаторов на раму машины жесткость упругих опор К, Н.см, рекомендуется назначать из условия

Р-^ет ' Л*ек*    /7.    _ло-б    (25)

л    3-6

где &„ - виброизолированная масса виброоргана, кг; а - допустимое отклонение толщины изделия, см.

6. ТЕХНИК0-ЭКСШ1УАТА1Щ0ННЫЙ РЕГЛАМЕНТ НА ФОРМОВОЧНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ

6.1. Компановка узлов вибрирующей части рабочего органа должна быть такой, чтобы расположение координат точки приложения равнодействующей активных и реактивных сил либо совпадали с центром масс системы, либо находились на некотором расстоянии от него с таким расчетом, чтобы амплитуда колебаний виброформующей поверхности в направлении, перпендикулярном формуемому изделию, распределялась от значений, соответствующих максимально допустимым величинам относительных деформаций в заходной части» до минимальных, - соответствующих минимально допустимой величине относительной деформации в конечной части (см. пп. 5.3-5.7 и 5,12 настоящих Рекомендаций).

6.2.    При разработке оборудования особое внимание следует обратить на обеспечение условий удобства обслуживания, монтажа и ремонта, а также на мероприятия по повышению долговечности подшипников вибровозбудителей, вибровадов, сварных и болтовых соединений. Срок службы вибровозбудителей должен составлять не менее 2000 ч календарного времени.

6.3.    При использовании в качестве привода для вибровозбудителя отдельного электродвигателя, следует предусматривать меры по его виброизоляции.

6.4.    В конструкции вибровозбудителя должна быть предусмотрена возможность регулирования величины статического момента в пределах +50 % номинала.

6.5.    Для обеспечения надежности работы вибровозбудителя следует обеспечить надежную контровку болтовых соединений. Посадочные места вибровоэбудителей должны быть выполнены таким образом, чтобы исключить возможность работы болтов на срез, а в случае применения соединительных валов посадка должна обеспечить надежность центровки каждого вибровозбудителя.

6.6.    При использовании серийно выпускаемых вибраторов со встроенным электродвигателем, конструкцию вибрирующих элементов рабочего органа желательно принимать секционной, с установкой между секциями герметизирующих упругих прокладок.

6.7.    С целью снижения уровня шума и во избежание появления из-гибных колебаний металлической обшивки, а следовательно, повывения надежности виброузлов, их конструкция должна обладать достаточной жесткостью и минимальной массой. Полость, в которой помещаются вибровозбудители должна плотно закрываться, а ее внутренняя поверхность - покрыта звукопоглощающим материахом. Упругие опоры должны быть, как правило, выполнены из резиновых элементов.

6.8.    Конструкция упругих опор должна позволять производить регулировку положения рабочего органа по высоте в пределах до 20 мм.

6.9.    При изготовлении изделий широкой номенклатуры конструкция вибропротяжного устройства должна позволять производить регулировку по высоте и переналадку по ширине формуемого изделия.

При стендовой технологии формования в конструкции виброб>нкера должен быть предусмотрен затвор.

6.10.    При формовании пространственных изделий с криволинейной поверхностью по длине рама вибропротяжного устройства должна опираться на рельсовый путь, кривизна которого должна соответствовать

17

кривизне изделия. При формовании изделий в положении "кривизной вверх” в направлении, поперечном перемещению машины, рабочий орган и стабилизирующая опалубка должны быть снабжены устройствами, предохраняющими от вытекания бетонной смеси (см. п.3.8 настоящих Рекомендаций) •

б .11. Стабилизирующая опалубка должна быть выполнена в виде двух последовательно расположенных брусьев с поперечным сечением, соответствующим профилю форяуемого изделиями иметь надежную виброизоляцию относительно рамы машины.

6.12. При разработке формовочных устройств следует стремиться к полной механизации и автоматизации процесса формования, а также к максимальной унификации и стандартизации деталей машины.

18

Приложение

ПРИМЕР РАСЧЕТА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ВИБРОПРОТЯЖНОГО УСТРОЙСТВА

Требуется определить основные технологические параметры вибро -органа:

величину статического давления бетонной смеси Р_ст, МПа; тяговое усилие виброоргана F_B , Н; динамическое давление виброоргана на смесь Рд, МПа; массу стабилизирующей опалубки (т_ет9 кг,и виброоргана &_ст9 кг, при изготовлении плит толщиной 5 и 14 см, армированных металлическими каркасами из стержней соответственно диаметром d_a = 0,5 и 0,1 см, расположенных на расстоянии t я 10 и 20 см и h = 2 и 1,5 (12,5) см (см» п.5.15 настоящих Рекомендаций), формуемых с частотой колебаний виброоргана п = 3000 и 4500 код/юш.

Последовательность расчета

1. По формуле (4) находим величину статического давления смеси в вибробункере при h 41 см

Р_ст = 2,4.10^.41 * 0,010 МПа.

2» По формуле (5) находим предельные значения толщины уплотненной смеси принимая Ж = 5-30 с (с интервалом 5 с)    при

п = 3000 и 450СУ кол/мин и Р_ст = 0,010 МПа и строим график (см.рис.7) в результате чего получим:

я) для hf * 14 см при п =* 3000 кол/мин Ж я 8 с; при п я 4500 кол/мин Ж я 13 с; б) h_tf-я 5 см - соответственно Ж * 22-29 с.

3. По формулам (II)-(14) находим предельные значения амплитуды колебаний виброоргана А, мм, необходимые для получения изделий толщиной hf я 5 и 14 см. При этом находим: е_миг, - по формуле (10), £ маке - по номограмме рис. 6,а,б,в; коэффициент затухания - по формуле (9) (при Е^« 2,5 МПа). В результате получаем (рис.7):

а)    для hf - 14 см

при    п    «    3000    кол/мин    и    Ж    =    8 с    -    А    =    0,55    мм;

при    п    «    4500    кол/мин    и    I    *    13 с    ~    А    =    0,35    мм;

б)    для hf я 14 см

при    И    =    3000    кол/мин    иЖ    =    22с    ”    А    =    0,25    ми;

при    п    -    4500    кол/мин    и    Ж    =    29 с    “    А    =    0,2 мм.

19

УДК 621.744,47*002.2:624.012.45

Печатаются по решению секции заводской технологии бетона и железобетона НТО НИИЖБ от 28 октября 1982 г.

Рекомендации по технологии вибропоотяжного Формования железобетонных изделий. М..НИИ1Б Госстроя СССР, 1983, с.23.

Рекомендации содержат основные положения по технологии формования железобетонных изделий с помощью различных вибропротяжных устройств, а также примеры расчета, параметров оборудования и технологических режимов.

Предназначены для инженерно-технических работникой предприятий сборного железобетона научно-исследовательских и проектных органи -заций.

Ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский институт бетона и железобетона, 1983.

Рис.7, Зависимость толщины изделия и амплитуды колебаний виброоргана от жесткости смеси и частоты вибрирования при Р_ст =0,01 МПа I - и = 4500 кол/мин;

2    - п = 3000 кол/мин;

3    и 3 ; 4 и 4 - максималь -ные и минимальные значения амплитуды колебаний вибро -органа для - 14 см при п = 3000 кол/мин (кривые 3 и 3') и при п = 4500 кол/мин (кривые 4 и 4 );5 и 5; 6 и б

— то же, для /V = 5 см ; п = 3000 кол/мин (кривые 5 и 5 ) и п = 4500 кол/мин (кривые 6 и 6' )

Рис.8. Скорость формования в зависимости от жесткости смеси и толщины изделия I и 2 - h$ - 14 см соответственно п = 4500 и 3000 кол/мин; 3 и 4 - то же* = 5 см

ПРЕДИСЛОВИЕ

Настоящие Рекомендации составлены в развитие "Руководства п о технологии формования железобетонных изделий" (М., 1977) примени -тельно к технологии вибропротяжного формования с учетом новых результатов исследований, передового производственного опыта, а также результатов работы некоторых проектно-конструкторских и научно-ис -следовательских организаций.

Технико-экономическая эффективность вибропротяжной технологии обусловлена высокой производительностью труда за счет полной меха -ниэации всех производственных процессов, возможностью снижения ме-талло- и энергоемкости изделий, а также получения экономии цемента за счет использования более жестких смесей*

Рекомендации разработаны НИИЕБ Госстроя СССР (д-р техн* наук И.Ф.Руденко, кандидаты техн.наук Е.З,Аксельрод, С.А.Селиванова, Л.П.Зотова, В.Н.Кузин) при участии ВНИИНелеэобетона Минстройматери-алов СССР (канд.техн.наук Д.Ф.Толорая) и института "Гипростроммал " Минстройдормада СССР (канд«техн«наук В.А.Ли, инж. О.М.Рыжов).

Все замечания и предложения по содержанию Рекомендаций просим направлять в НИИХБ по адресу: 109389, Москва, 2-я Институтская ул*,

Д.6.

Дирекция НИИКБ

3

I. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

IЛ* Настоящие Рекомендации распространяются на вибропротяжную технологию формования сборных железобетонных конструкций и изделий из тяжелых и легких бетонов,

1.2.    Вибропротяжная технология является одним из методов поверх-» ностного формования изделий и предусматривает использование различных видов вибропротяжных устройств (см.гл.З настоящих Рекоменда -ций), конструкция которых позволяет производить укладку, уплотнение* формообразование, а в отдельных случаях и заглаживание поверхностей изделия.

1.3.    Настоящие Рекомендации следует учитывать при производстве формовочных работ и расчетах технологических процессов формования, а также при проектировании форм и оснастки формовочного оборудования

1.4.    Вибропротяжную технологию можно применять для горизонтального, вертикального или наклонного формования при условии, что изделие не имеет элементов, выступающих над поверхностью, примыкающей к рабочему органу, в том числе монтажных петель, закладных деталей и т.п.

2. БЕТОННЫЕ СМЕСИ, АРМАТУРНЫЕ КАРКАСЫ И ФОРМЫ

2Д. Бетонная смесь и входящие в ее состав компоненты должны удовлетворять требованиям ГОСТ на материалы для соответствующих видов бетона на тяжелых и легких заполнителях.

2.2.    Основным параметром при назначении состава смеси является водоцементное отношение и удобоукладываемость (ГОСТ I0I8I-8I) -жесткость (Ж, с) или осадки конуса (ОК, см).

2.3.    Водоцементное отношение назначается из условия обеспечения заданной прочности бетона при отклонении до +5 %.

2.4.    Удобоукладываемость бетонной смеси следует назначать с учетом момента ее использования в деле и исходя из условия обеспечения заданного качества в диапазоне жесткости Ж * 8-25 с , а для густо-армированных конструкций сечением до 20 мм - от ОК * 3 см до Ж * Юо при отклонениях: по жесткости до -20 %, по осадке конуса до +30 %.

2.5.    Бетонная смесь, поступающая на пост формования, должна обладать требуемой удобоукладываемостью, сохранять исходную однород -ность и температуру не ниже t = 5 °С.

2.6.    Арматурные элементы и закладные детали должны соответствовать рабочим чертежам изделий, а максимально укрупненные сетки и

4

каркасы - отвечать требованиям ГОСТ 10922-75, СН-393-78 и других нормативов на изготовление сварных каркасов, действующих на данном предприятии.

Примечание: Не допускается применять арматуру со следами смазки, с отслаивающейся ржавчиной, налипшим раствором и прочими загрязнениями.

2.7.    Арматура с целью обеспечения ее проектного положения и заданной толщины защитного слоя бетона должна быть оснащена фиксато -рами.

Во избежание возможных деформаций и смещения арматурного каркаса, а также смещения закладных деталей в направлении движения формовочного устройства, должны быть предусмотрены мероприятия по их креплению к форме.

2.8.    Формы, матрицы и стенды должны соответствовать ГОСТ 18886-73, а также стендартам на формы для конкретных видов изделий и обеспечивать размеры изделия в пределах отклонений, допускаемых ГОСТ 13015-75 и рабочими чертежами на изделие.

2.9.    Высота поперечных бортов формы(относительно направления движения вибропротяжного устройства) должна быть на 2-4 мм ниже высоты ее продольных бортов.

2.10.    Высота опалубочных деталей (вкладышей, проемообразовате-лей и т.п.), которые крепятся к поддону или бортам формы, должна быть на 5 мм ниже уровня продольных бортов.

2.11.    Высоту продольных бортов формы, в том случае, если вибро-протяжное устройство не соприкасается с ней в процессе формования, следует принимать: максимальную - равную минимальной толщине изде -лия (с учетом минусового допуска), минимальную - на 3-5 мм меньше.

2.12.    К формам, предназначенным для изготовления изделий с последующей механизированной отделкой поверхности, предъявляются дополнительные требования:

высота поперечных бортов, а также все детали, крепящиеся к поддону или бортам форм, должны быть на 2-4 мм меньше высоты продольных бортов;

для защиты верхней поверхности борта, по которому перемещается рабочий орган отделочного устройства, от износа должны быть преду -смотрены металлические полосы толщиной 8 м» и шириной не менее 40 мм.

2.13.    Формы на пост формования должны поступать в готовом виде, т.е. должны быть тщательно очищены и смазаны, а также оснащены согласно рабочим чертежам соответствующими закладными деталями и надежно закрепленным в проектном положении арматурным каркасам.

2Д4. Стенды и матрицы, предназначенные для изготовления пространственных конструкций, должны обладать достаточной массой и жесткостью либо, во избежание передачи вибрации на свежеотформованную часть изделия и оплывание смеси, их следует выполнять из отдельных виброизолированных секций.

2.15. Прежде, чем приступить к формованию, особое внимание следует обратить на надежность крепления закладных деталей, распреде -лительных коробок и трубок электропроводки с целью исключения их смещения в процессе формования. При этом способы крепления деталей, а также операция по их установке, фиксации и освобождению должны выполняться с минимальными затратами труда и времени.

3. ПРИНЦИПИАЛЬНШ СХЕМЫ ШБРОПРОТЯЖНЫХ УСТРОЙСТВ

3.1.    Выбор схемы вибропротяжного устройства зависит от:

технологии и положения изделия при формовании (горизонтальное,

вертикальное или наклонное),

формы изделий (плоские, пространственные или объемные, в том числе трубчатые).

3.2.    Вибропротяжное устройство может быть выполнено стационарным, когда относительно него в процессе формования перемещаются формы, или в виде самоходного агрегата, перемещающегося относительно неподвижных форм или вдоль стенда.

3.3.    В состав вибропротяжных устройств, предназначенных для горизонтального формования плоских или ребристых изделий, как правило, входит (рисЛ):

вибронасадок, который, в свою очередь, состоит из приемного бункера, вплотную примыкающей к нему (или составляющей с ним одно целое) виброформующей плиты и затвора;

стабилизатор или заглаживающие брусья, вплотную примыкающие к задней кромке виброформующей плиты;

бункер-питатель.

3.4.    Вибронасадок предназначен для приема поступающей из бункера-питателя смеси, ее предварительного уплотнения в вибробункере, распределения и затем окончательного уплотнения в изделии под виброформующей плитой.

Вибронасадок может быть подвешен на упругих опорах, фикси ующих его положение относительно верхней поверхности формуемого изделия и исключающих передачу вибрации на раму машины, либо может опираться непосредственно на верхнюю поверхность бортов формы. Первая схема более предпочтительна, поскольку позволяет исключить виброударную нагрузку на борта формы и обеспечивает меньший уровень шума.

Рис.I* Схемы вибро-протяжных устройств а - без стабилизатора; б - со стаби -дизатором; в - с заглаживающими устройствами

I - вибробункер;

Z - виброформующая плита; 3 - пружины;

4    - стабилизатор;

5    - бункер-питатель;

6    - заглаживающие устройства; 7 - шибер

3.5. Виброформующая плита,предназначена для окончательного уплотнения смеси» до л и а быть равна ширине изделия и может быть выполнена: для случая использования вибровала с вынесенным электродвигателем - сплошной» для случая использования встроенного электродвигателя - сборной, т.е. состоящей из отдельных секций, кавдая из которых крепится к раме с помощью индивидуальных упругих (резиновых) опор» а меаду секциями устанавливаются упругие герметизирующие прокладки.

Если виброформующая плита и вибробункер выполнены раздельными, меаду ними, для предотвращения выдавливания бетонной смеси, устанавливается герметизирующая прокладка.

7

3.6.    Стабилизатор представляет собой виброиэолированную, подвешенную на упругих опорах к раме машины опалубку, и предназначен для ограничения верхней поверхности изделия и предохранения разжиженной смеси от выдавливания в зоне, расположенной непосредственно у задней кромки виброформующей плиты, т.е. для калибровки изделия по высоте*

Для полного исключения вибрации смеси в зоне, примыкающей к выходной части стабилизатора, его рекомендуется выполнять из двух последовательных установленных секций»

В отдельных случаях роль стабилизатора могут выполнять два установленных друг за другом и вплотную к виброформующей плите заглаживающих бруса, совершающих поперечные возвратно-поступательные дви-*> жения относительно формы.

3.7.    Бункер-питатель обеспечивает подачу смеси в вибробункер и наличие в нем заданного подпора. В том случае, если в конструкции вибробункера не предусмотрено специальное устройство для распределения смеси, питатель, независимо от своего типа (ленточный, бара -банный и т.д.) должен обеспечить подачу смеси по всей ширине вибробункера.

3.8.    Конструктивная схема вибропротяжных устройств для горизонтального формования пространственных конструкций в целом аналогична схеме, описание которой приведено в п.3.3 настоящий Рекомендаций, но имеет некоторые отличия:

при изготовлении изделий и конструкций с криволинейной по длине поверхностью (например, панелей-оболочек), для перемещения вибро -протяжного устройства должно быть предусмотрено приспособление, повторяющее форму поверхности формуемого изделия;

при формовании пространственных конструкций с криволинейным поперечным сечением (складчатые покрытия, лотки оросительных систем и т.д.), форма виброформукщей плиты и стабилизатора должны соответствовать форме сечения конструкции (рис.2).

3.9.    Для вертикального формования плоских и объемных элементов, используются,как правило, подвижные щиты, позволяющие осуществлять одно- и двухстороннее уплотнение (рис.З и 4).

4. ТЕХНОЛОГИЯ ФОРМОВАНИЯ

4.1. Бетонная смесь, поступающая на пост формования, должна отвечать требованиям, перечисленным в пп. 2.1-2.5 настоящих Рекомендаций.

8

Рис.З. Схема двустороннего (а) и одностороннего (б) формования плоских изделий с помощью подвижных щитов

I - арматура; 2 - бортоснастка; 3 - вибробункер; 4 - вибровозбудитель; 5 - щит;

6 - форма

Рис*4. Схема формования объемных блоков

I - сердечник с арматурой, 2 - вибробункер; 3 - наружная оснастка; 4 - подъемник

9