Всероссийский научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий (ВНИИГАЗ)

Информационно-рекламный центр газовой промышленности (ИРЦ Газпром)

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РЕГЛАМЕНТ НА ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОМПРЕССОРНЫХ СТАНЦИЙ

(раздел "охрана атмосферного воздуха")

Москва 1994

Ответственный за выпуск О.Я.Ульрих Компьютерная верстка Н.П.Архипова

Подписано в печать 28.10.94 Формат 60x84/8 Офсетная печать Усл.печ.л.6,11 Уч.-изд.л.7,0 Тираж 590 экз. Заказ 405

Ротапринт ИРЦ Газпром. Адрес: 109172, Москва, Народная ул. 4 Телефон 272-63-16

11

2.1.7.    Определение параметров (мощности выброса, расхода и температуры продуктов сгорания) выбросов оксидов азота с продуктами сгорания при расчете рассеивания их в атмосфере выполняется по формулам табл.7, связывающим фактический (проектный) и номинальный режимы (о - индекс номинального режима).

2.1.8.    Для расчета рассеивания выбросов загрязняющих иеществ в атмосфере определяются их основные параметры в следующей последовательности .

Из технологической части проекта берутся следующие данные для четырех расчетных среднемесячных режимов (январь, апрель, июль, сентябрь):    тип и число рабочих ГПА в цехе (или КС) Пр_а(), распола

гаемая мощность одного ГПА Ne^pac, кВт, температура атмосферного воздуха t_a, °С.

Температура атмосферного воздуха принимается £2) дня июля -средняя максимальная температура наиболее жаркого месяца, для остальных месяцев - средняя месячная.

По температуре атмосферного воздуха и значению располагаемой мощности одного агрегата,согласно формулам табл. 7, проводится расчет мощности выбросов оксидов азота М_НОх, г/с, расхода продуктов сгорания Q_{n с} , нм³/с и температуры Т„__с, К.

Мощность выброса оксида углерода М_со для всех режимов принима-

о

ется равной номинальной величине М_со по данным табл.З - 5.

Объемный расход (при фактической температуре) Vj (м³/с) и скорость 0) (м/с) продуктов сгорания на выхлопе ГТУ определяются соответственно по следующим соотношениям:

Т_п.с    V,

^vi * Qn.c - ;ш-—,    (7)

273    S

где S - площадь сечения выхлопной трубы, и².

Пример определения исходных данных и расчета мощности выбросов загрязняющих веществ для КС, оснащенной агрегатами типа ГПУ-16, дан в табл. 8.

2.1.9. Расчет валовых выбросов. Из технологиче' ой части проекта для четырех расчетных среднемесячных режимов (> шарь, апрель, июль, октябрь) берутся следующие данные: температу| t атмосферного

12

воздуха t_a, °С; используемая (рабочая) мощность Ne, кВт; число рабочих ГПА в цехе (или КС) п_раб.

Мощность выброса оксидов азота (в пересчете на диоксид азота) одного ГПА вычисляется по данным табл.З - 5 и формулам табл.7 для значений используемой мощности и среднемесячной температуры наружного воздуха данного месяца.

Мощность выброса оксида углерода одного ГПА для всех режимов (независимо от мощности) принимается равной номинальной величине о

М_С0 (по табл. 3 и 4).

Валовый выброс загрязняющего вещества за месяц для цеха (КС) вычисляется по формуле (т/мес)

С*'* - 0,0864 X п_раб X Mj X Т ,    (8)

где Т - число дней в месяце.

Годовой валовый выброс загрязняющего вещества для цеха (КС) вычисляется усреднением выбросов расчетных месяцев по следующей формуле (т/год):

год    1    нес

С_г - 2,967 I Gj .    (9)

1-1

Годовые валовые выбросы раздельно оксида и диоксида азота на срезе выхлопных шахт определяются следующим образом: для регенеративных ГТУ (ГТ-700-5; ГТК-5; ГТ-750-6; ГТК-10) доля диоксида азота в суммарном содержании оксидов азота составляет 10% , для беэре-генеративных ГТУ (остальные типы) - 5%, остальные - оксид азота.

Пример расчета годовых валовых выбросов оксидов азота и углерода для КС,оснащенной агрегатами ГПУ-16, приведен в табл. 9.

2.2. Выбросы загрязняющих веществ с отходящими газами газомотокомпрессоров (ГМК)

2.2.1. Показатели выбросов оксидов азота ;• углерода с отходящими газами ГМК, эксплуатируемых в отрасли, дл • номинального режима работы агрегата ( по экспериментальным дан шм .ЗНИИгаэа) представлены в табл.10    ( концентрации оксидов аэс ia и оксида углерода

13

. з

приведены в мг/ни сухих продуктов сгорания по усредненный данным для каждого типоразмера ГМК, определенным в результате станционных испытаний агрегатов с различной наработкой и техническим состоянием в различных климатических условиях).

2.2.2.    Работы, проводимые ВНИИгаэом по замене штатных систем зажигания на форкамеры в целях уменьшения выбросов оксидов азота, обеспечили уровни концентраций на ГМК типа 10 ГКН и 10 ГКМ, характеризующиеся данными табл. 11.

2.2.3.    Справочные данные о геометрических размерах выхлопных труб ГМК показаны в табл. 12.

2.3. Выбросы загрязняющих веществ с уходящими газами котельных установок и огневых подогревателей

2.3.1.    На КС, оснащенных газотурбинными ГПА, теплоснабжение обеспечивается как правило за счет утилизации теплоты отходящих газов ГПА; при этом работа котельной планируется только в аварийном режиме. В этом случае котельные рассматриваются как резервные источники выбросов ЗВ, для которых определяется только мощность выбросов ЗВ (г/с); годовые валовые выбросы (т/год) не рассчитываются.

Мощность выбросов ЗВ от резервной котельной учитывается только в расчете рассеивания при аварийном режиме работы КС (по п. 1.10 расчетный режим 3). Для КС, оснащенных гаэомоторными агрегатами, а также при теплоснабжении КС штатными котельными, время работы которых регламентировано продолжительностью отопительного сезона (180-300 дней), определяются как мощность выброса ЗВ (г/с), так и валовые выбросы ЗВ (т/год). Мощность выбросов ЗВ штатных котельных учитывается в расчетах рассеивания по I-му и IV-му кварталам при условии одновременной работы всех типов энерготехнологического оборудования, эксплуатируемого в данный период (по п.1.10 расчетный режим 1).

2.3.2.    Показатели выбросов ЗВ водогрейных и паровых котлов и подогревателей, работающих на природном газе, которые могут быть использованы на КС и в инфраструктуре газотранспортных предприятий представлены в табл. 13-15.

Данные табл. 13-15 определены по расчетным методикам [13-16], поэтому в дальнейшем значения мощности выбросов (г/с) оксидов аэо-

14

та и оксида углерода будут уточняться по результатам экспериментальных исследований дифференцированно для каждого типа котлоагрегата.

Пример расчета выбросов оксидов азота и оксида углерода от котлоагрегатов (по методикам [13, 15]) дан в табл. 16.

2.3.3. Расчет мощности выбросов (г/с) оксидов азота и оксида углерода для огневых подогревателей проводится по мегодике [15].

2.4. Выбросы загрязняющих веществ с отработавшими газами агрегатов электростанций собственных нужд

2.4.1.    Газотурбинные и поршневые электрогенераторы могут использоваться в качестве как штатных, так и резервно аварийных источников электроснабжения.

Выбросы от штатных источников электроснабжение учитываются согласно п.1.10 в расчетном режиме 1, а от резервно-аварийных в расчетном режиме 3. Валовые выбросы (т/год) для резервно-аварийных источников не рассчитываются.

2.4.2.    В качестве топлива в мотогенератор;х и газотурбинных электроагрегатах используется природный газ. В качестве топлива для дизель-генераторов используется дизельное топ шво по ГОСТам [8,9].

Основными ЗВ отработавших газов мотогенераторов являются оксиды азота и оксид углерода, а при работе дизель-генераторов - помимо указанных оксидов - оксиды серы, альдегиды, углеводороды, сажа и бенэ(а)пирен.

2.4.3.    Типы газотурбинных и поршневых электрогенераторов, применяемых на КС, их технологические параметры и показатели выбросов ЗВ, полученные расчетным путем согласно методике [17], представлены в табл. 17-18.

В дальнейшем мощности выбросов ЗВ будут уточняться по результатам экспериментальных исследований дифференцированно для каждого типа дизелей.

15

3. Выбросы природного газа на КС

3.1. Структура выбросов природного газа на КС

Выбросы природного газа на КС по их действию во времени относятся к организованным залповым (эпизодическим) выбросам и неорганизованным. Источниками выбросов являются свечи.

Организованные выбросы природного газа в соответствии со штатными технологическими процессами КС поступают в атмосферу при:

запуске ГПА (работа пусковой расширительной турбины - турбодетандера и продувка контура нагнетателя);

остановке ГПА (стравливание газа из контура нагнетателя); обслуживании установки очистки газа (продувка аппаратов); стравливании газа из всех технологических коммуникаций цеха для проведения ремонтного обслуживания или в экстраординарной ситуации.

Нештатные ситуации, при которых совмещаются во времени операции с выбросами природного газа, представляют собой:

аварийную (вынужденную) остановку всех агрегатов цеха одновременно (например, при отключении внешнего электроснабжения и отказа включения резервного источника), в этом случае происходит одновременное стравливание газа из всех работающих ГПА цеха;

аварийную остановку компрессорного цеха (с остановкой всех ГПА и стравливанием газа из технологических коммуникаций) в случаях, оговоренных ПТЭ, т.е. при пожарах, стихийных бедствиях и др. [18].

Все штатные операции, при которых осуществляются залповые выбросы природного газа, одновременно не производятся (в любых комбинациях) .

Объем и время действия залпового выброса из каждого источника одинаков как в штатных, так и нештатных ситуациях.

Время пуска газотурбинных ГПА всех типов не превышает 30 мин. Время остановки ГПА составляет 5-10 мин (в зависимости от типа). Время продувок аппаратов установки очистки - не более 30 с. Время стравливания газа из технологических коммуникаций цеха, как правило, не превышает 30 мин.

В соответствии с ОНД-86 значение мощности выброса природного газа должно быть отнесено к 20-30-минутному периоду усреднения [2]. Частота и годовое число запусков-остановок определяются по ус

редненным статистическим показателям.

16 -

При использовании различных систем беэрасходной продувки установок очистки газа выбросы природного газа отсутствуют.

При наличии продувок принимается частота продувок один раз в сутки в течение 30 с.

Аварийные остановки всего цеха (с остановкой всех ГПА, а также со стравливанием технологических коммуникаций) относятся к событиям с налой вероятностью реализации. Экспертно их частота может быть оценена как 1 раз в 5 лет.

3.2. Выбросы природного газа при пуске ГПА

Данные о количестве природного газа, выбрасываемого в процессе пуск з,

одного запуска (Q_CH^, ^м )' Д^ЛЯ эксплуатируемых и разрабатываемых

типов ГПА представлены в табл.19 и 20. Эти величины включают в себя потребность газа для работы пускового турбодетандера по данным технических условий (или технических заданий), усредненное коли-

з

чество газа (40-200 и ) для продувки контура нагнетателя и усредненные затраты (50 и³) импульсного газа для работы кранов (19).

При использовании в качестве рабочего тела для турбодетандера сжатого воздуха количество выбрасываемого природного газа определяется как разница расхода на запуск и расхода на турбодетандер (см. табл. 19,20).

Значение мощности выброса (г/с) для расчета концентраций в атмосфере по ОНД-86 [2] определяется для 30-минутного интервала усреднения по формуле

где Кго " плотность природного газа для стандартных условий (при 20°С, 0,1013 МПа), кг/м³.

3.3. Выбросы природного газа при остановке ГПА

Наиболее мощный залповый выброс природного газа возможен при одновременной остановке всех ГПА цеха через свечи стравливания газа из контура нагнетателей.

3 -

1. общие положения

1.1.    Настоящий технологический регламент на проектирование в области охраны атмосферного воздуха распространяется на объекты компрессорных станций (КС) в соответствии с нормами [1J, конкретизирует и развивает общеотраслевые нормативные документы (2-6 и др.], содержит исходные данные о характеристиках оборудования и технологических процессах и обеспечивает решение следующих задач:

соблюдение требований по охране атмосферного воздуха от загрязнения при проектировании, строительстве и вводе- в эксплуатацию новых и реконструируемых КС;

определение состава, количества и параметров выбросов источников загрязняющих веществ (ЗВ);

расчет валовых выбросов ЗВ;

разработка предложений по нормативам предельно допустимых выбросов (ПДВ) загрязняющих веществ и соблюдение требований по нормативам ПДВ;

выбор оптимальных технических и проектных решений, способствующих обеспечению социально-эколого-экономической сбалансированности хозяйственного развития объекта, снижению уровня негативного воздействия на окружающую среду до назначенного приемлемого уровня .

1.2.    В соответствии с технологическими процессами на КС (1] и результатами экспериментальных исследований их воздействия на атмосферу учитываются выбросы ЗВ от различных источников:

отходящие продукты сгорания тепловых двигателей (газотурбинных и поршневых газоперекачивающих агрегатов и электроагрегатов);

отходящие продукты сгорания котельных и огневых нагревательных установок (если имеются);

природный газ в технологических установках (пуск и останов газотурбинных установок (ГТУ), гаэомотокомпрессоров (ГМК), газотурбинных и поршневых электрогенераторов, продувка и стравливание газа из аппаратов и коммуникаций).

Перечисленные выбросы ЗВ являются основными при эксплуатации

КС.

Системы вентиляции и кондиционирования предусматриваются при проектировании в соответствии с действующими нормативами и правилами, предъявляемыми к помещениям производственных зданий и сооружений.

4

Поэтому в настоящем регламенте выбросы от вентиляционных систем, от складов ГСМ, из системы суфлирования и дегазаторов масла не рассматриваются.

1.3.    Методические положения и исходные данные настоящего регламента даны для природного газа, удовлетворяющего по компонентному составу требованиям ГОСТ 5542-87 [6] и ОСТ 51.40-83 [7].

При использовании природного газа, отвечающего этим требованиям и, в частности, по массовым концентрациям сероводорода и мер-каптановой серы (соответственно не более 0,02 и 0,036    г/м³),    в

продуктах сгорания фиксируется либо их отсутствие, либо "следы" (в пределах чувствительности приборов) диоксида серы.

В качестве аварийного резерва (с кратковременным режимом работы при отключении основных источников электроснабжения) на КС могут быть установлены дизельные электроагрегаты, работающие на дизельном топливе или керосине по ГОСТ 10227-86 [8,9]. При использовании дизтоплива с содержанием сернистых соединений в отходящих газах присутствует диоксид серы, а также определенное количество органических соединений.

1.4.    При размещении проектируемых компрессорных станций (цехов) на одной промплощадке с эксплуатируемыми КС (КЦ) расчеты рассеивания в атмосфере проводятся совместно для проектируемых и эксплуатируемых объектов.

Если расстояние между проектируемой и эксплуатируемой КС больше 5,0 км, то их взаимное влияние учитывается в составе общего фона загрязнения атмосферы.

1.5.    Расчетные режимы задаются по технологической части проекта по следующим параметрам:    тип    и    число    рабочих    агрегатов,    темпе

ратура атмосферного воздуха, используемая и располагаемая мощности. Отношение используемой и располагаемой мощности определяется коэффициентом загрузки агрегата.

Для расчета годового валового выброса ЗВ принимается используемая мощность агрегата, а для расчета концентрации ЗВ в атмосфере - располагаемая мощность.

1.6.    Перечень ЗВ, подлежащих контролю на КС, дан в табл. 1¹

б

В целях определения приоритетности воэдухоохранных мероприятий для отдельных источников проводится ранжирование и классификация источников загрязнения КС для каждого загрязняющего вещества по значению величины Ф, (г/с)/(мг■м/м³)

Mi

_ф . - , (2)

ПДКд *Н

где Mj - мощность выброса ЗВ, г/с;

ПДК| - максимальная предельно допустимая концентрация для атмосферного воздуха населенных мест, мг/м³;

Н - высота источника загрязнения, м.

При Н<10 м значение Ф вычисляется как при Н - 10 м.

Если в зоне влияния КС радиусом до 200 максимальных высот труб имеется территория, подлежащая охране, то в соответствии с [2] в формуле (2) ПДКд заменяется на 0,8 nflKj .

При значениях 0,001<Ф<0,01 для источника выброса устанавливаются нормативы ПДВ на уровне фактических выбросов при полной нагрузке и нормальной работе оборудования. Выбросы данного вещества от источника отражаются в данных инвентаризации выбросов ЗВ КС.

При значениях Ф>0,01 проработки ведутся в полном объеме в соответствии с требованиями [2] по тем ЗВ, для которых выполняется неравенство

^сы

- > 0,5 ,    (3)

ПДК j

где С_и - максимальная расчетная концентрация данного вещества, мг/м³.

Расчетные значения Ф для всех источников загрязнения КС представлены в табл.2. Минимальные и максимальные значения выбросов ЗВ по источникам загрязнения приняты по [11-17].

По каждому ЗВ от источника загрязнения в табл. 2 приведен приоритетный (ранжированный по значению Ф) перечень источников выбросов.

Согласно данным табл. 2, в первую очередь для источников выбросов КС необходимо проектировать мероприятия по снижению выбросов NO_x , в последовательности: ГТУ - ГМК     котлоагрегат     газо

турбинные и поршневые электрогенераторы. Вторыми по значимости являются выбросы метана при операциях пуска-остановки ГПА, третьими

7 -

- выбросы СО от ГТУ, ГМК, котлоагрегатов, газотурбинных и поршневых электрогенераторов.

Принимаемые меры должны обеспечить ПДК ЗВ в атмосферном воздухе селитебных территорий и 0,8 ПДК в местах массового отдыха населения .

1.10. Оценка уровня загрязнения атмосферы районов расположения компрессорных станций проводится для штатных рабочих условий эксплуатации КС (расчетные режимы 1 и 2) и аварийных условий эксплуатации КС (расчетные режимы 3 и 4).

Расчетный режим 1:    в    расчет    вводится    мощность выброса вредных

веществ (оксидов азота, оксида углерода и др.) при условии одновременной работы проектного числа рабочих агрегатов ГТУ, ГМК, основных источников теплоснабжения (штатные котельные промплощадок и инфраструктуры), а также вспомогательного электротехнологического оборудования (подогреватели, испарители, штатные газотурбинные и поршневые электрогенераторы). Расчет проводится поквартально с учетом только периода работы оборудования. Например, мощность выбросов от котельных учитывается только в период отопительного сезона (как правило 1 и 1Y кварталы).

Расчетный режим 2:    в    расчет    вводится    мощность    залповых    выбро

сов природного газа от организованных источников периодического действия при одновременном выполнении проектных технологических операций пуска и останова ГПА, агрегатов электроснабжения, операций стравливания газа из аппаратов очистки (пылеуловители), из технологических коммуникаций при проведении плановых ремонтов.

Расчетный режим 3 характерен для аварийной ситуации в случае отключения штатных систем электро- и теплоснабжения. Расчет проводится по схеме режима 1 с заменой мощностей выбросов источников штатного электро- и теплоснабжения на мощности выбросов источников резервно-аварийного электро- и теплоснабжения. Расчет проводится поквартально.

Расчетный режим 4: в расчет вводятся мощности выбросов в период вынужденных (аварийных) остановок отдельных компрессорных цехов либо всей КС. Расчет проводится поквартально.

8 -

2. Выбросы загрязняющих веществ с продуктами сгорания энерготехнодогического оборудования

Раздел включает расчет выбросов ЗВ с продуктами сгорания газотурбинных агрегатов, газомотокомпрессоров, поршневых и газотурбинных электрогенераторов, котельных установок и огневых подогревателей.

Расчеты валовых выбросов ЗВ и их рассеивания в атмосфере проводятся по четырем среднемесячным гидравлическим режимам работы системы газопроводов (январь, апрель, июль, октябрь).

2.1. Выбросы ЗВ с продуктами сгорания газотурбинных агрегатов

2.1.1.    Показатели выбросов оксидов азота и углерода с продуктами сгорания для различных типов ГТУ, эксплуатируемых на компрессорных станциях, представлены в табл.Э для номинального режима по данным РД 51-162-92 [11].

Номинальный режим в станционных условиях по ГОСТ 28775-90    -

мощность 100Х, расчетные температура, давление и относительная влажность, соответственно, 15°С, 0,1013 МПА и 60Х.

Из указанных в табл.З турбоагрегатов в настоящее время продолжают серийно выпускаться следующие:    ГПА-Ц-6,3;    ГПУ-6;    ГПУ-10;

ГТН-16М; ГПА-Ц-16; ГПУ-16; ГТН-25-1.

2.1.2.    Показатели выбросов оксидов азота и углерода агрегатов ГТК-10 и ГТ-750-6 с модернизированными камерами сгорания (различные технические решения с разной степенью уменьшения выхода оксидов азота) даны в табл.4.

Технические решения, характеризующиеся данными табл. 4, готовы для серийного использования [11]:

ГТК-10Э1 - штатная камера сгорания с новыми регистрами и изменением отверстий в горелках (конструкция Южниигппрогаэа);

ГТК-10Э2 - штатная камера сгорания с дополнительными трактами подвода первичного воздуха (АО "ОРМА" - "Невский завод"); штатная камера сгорания с перераспределением воздушных потоков, осуществляемым индивидуально для каждой камеры сгорания (конструкция АО "ЭКАМС");

ГТК-750-6Э1 - штатная камера сгорания с дополнительными трактами подвода первичного воздуха (конструкция АО "ОРМА" - "Невский завод").

9

Кроме того, для серийно выпускаемых ГПА ведутся следующие работы по модернизации камеры сгорания в целях снижения выхода оксидов азота.

Для агрегата ГПА-Ц-16 (двигатель НК-16СТ) в процессе разработки находятся два технических решения СГНПП "Труд": доработка штатной камеры сгорания с заменой существующих 32 горелок на многого-релочную камеру сгорания (137 горелок); доработка штатной камеры сгорания с использованием новых "гомогенных" горелок (32 шт.), унифицированных с горелками разрабатываемого двигателя НК-36 СТ.

Ожидается (по результатам стендовых испытаний) почти двухкратное уменьшение выхода оксидов азота с одновременным снижением оксида углерода.

Проведены стендовые испытания камер сгорания и подготовлена документация. В 1995 г. должны быть проведены работы по модернизации камер сгорания ремонтных двигателей на КМЗ (т.е. проведение модернизации в процессе заводских ремонтов двигателей НК-16 СТ,

15

которая должна обеспечить соответствие ГОСТ 28775-90 (C_NOx ■ 100

мг/нм³), т.е. уменьшение мощности выброса - в 1,7 раза по сравнению с данными табл.З. 1995 г. - начало серийного внедрения, которое может осуществляться в процессе капитальных ремонтов на КС.

Для агрегата ГПУ-16 (двигатель ДЖ-59П) в НПО "Машпроект" проведены работы, в результате которых достигнуто соответствие концентрации ЗВ в отходящих газах ГОСТ 28775-90. Поскольку ресурс между капитальными ремонтами двигателей составляет 20 тыс.ч, модернизацию камер сгорания на уже выпущенных двигателях невозможно осуществить в ближайшие 4-5 лет.

Расход и температура продуктов сгорания в процессе модернизации камер сгорания не изменяются.

2.1.3.    Показатели выбросов оксидов азота и углерода с продуктами сгорания на номинальном режиме для разрабатываемых типов ГТУ приведены в табл. 5 по данным техзаданий (или техусловий), которые соответствуют требованиям ГОСТ 28775-90.

2.1.4.    Для новых (разрабатываемых) типов ГТУ при отсутствии данных о параметрах выброса для номинального режима приближенную их оценку рекомендуется проводить по следующим соотношениям:

3    3

расходы (нм /с и м/с) продуктов сгорания на выхлопе

О    о    о

Q_n.c -    3,5 х    10 ^J    Ne ;

vj - 8,9 x 10"³ Ne°;    (5)

мощность выброса (г/с)

о    -6    Ne°    15 м. - 0,832 X 10 6 - X    Cj    ,    (6) о * о

где Ne - номинальная мощность. КВт; 0 Пе - номинальный КПД; 15 С1 - приведенная (к 15% Ог) концентрация эагряэняюще

го вещества;

температура продуктов сгорания на выхлопе п жнимается

о    п

t_{n с} - 420°С.

2.1.5.    Концентрации оксидов азота в продуктах сгорания и мощности выброса, представленные в табл.3-5, определены (11) как сумма оксида азота (в пересчете на диоксид азота) и диоксида азота.

Доля диоксида азота в суммарной концентрации оксидов азота на срезе дымовой трубы составляет 10% для дегенеративных ГТУ (ГТ-700-5, ГТК-5, ГТ-750-6, ГТК-10) и 5% для бе:реге1.еративных ГТУ (агрегаты остальных типов).

2.1.6.    Геометрические характеристики выхлопi ах труб (шахт) для эксплуатируемых типов ГПА представленные в табл.6, носят справочный характер, так как проекты конкретных КС могут быть выполнены с некоторыми отклонениями (±10%).

В технических заданиях (технических условиях) предусматривается возможность поставки ГПА разрабатываемых типов с различной высотой выхлопных труб (по требованию заказчика). Поэтому высота выхлопной трубы в определенных пределах является предметом оптимизации при выполнении расчетов рассеивания в атмосфере загрязняющих веществ.

“ При отсутствии точных данных о геометрических характеристиках выхлопных труб (шахт) для разрабатываемых типов ГПА рекомендуется применять следующие усредненные величины: высота 20-25 м, скорость продуктов сгорания на срезе 20 м/с.

1

Все таблицы см. в Приложении 1.