!> У I 030ДСТ30

ло расчету •< *ц>воетяр&£№1ш пэдзешаяе

t?uf06otOK

Ленинград

1978

-2 -

ПРЕДИСЛОВИЕ

Нзотоящее Руководство составлено в развитие главы СНиП П-13-7£ "Подземные горные выработки" на проектирование подземных горных выработок для новых и реконструируемых предприятий по добыче полезных ископаемых*'

В Руководстве приведены рекомендации по целесообразному рэсполо-гению подземных горных выработок, рациональным способам их охраны и выбору крепи, обеспечивающих в различных горнareолргических условиях безремонтное поддераоние выработок в течение всего срока служба при минимальных потерях полезного ископаемого.'

Основные расчетные полол кич Руководства составлены на основе анализа и обобщения научно-исследовательских и опытно-промышленных работ, выполненных ВНИМИ и другой организациями на предприятиях угольной и горнорудной промыслеш ости.

Работа по составлению £уко1 >дства выполнена большим коллектива* сотрудников ВНИШ и его филиалов : привлечением специалистов в области охраны и поддержания выработок других институтов под общим научным руководством проф.,докт,техн.наук К.А.Ардашева*

Составителями разделов^к эводстза и их Приложений являются:

Раздел I. Вертикальные горше выработки: канд. технунаук А«М.Хоа<" *»

канд.техн.наув В.А.Бор овец,канд.техн.наук Рева В.Н.,канд. техн.наук Б.В.Матвеев, кзнд,т «.наук Л.Г.Акимов, канд.техн.’наук

Е.В.Боаинятов, инженеры-А.С. --рев, А.Й.Савелъев, М.Б.Хусид,

В.Ф.Дробышев.

Раздел П. Горизонтальные горные выработки и камеры: канд.техн.наук Г.М.Басинский, канд.техн♦наук К.П.Бажин, какд*техд-.Нйук-В,Н_#Гсва, канд.техн.паук Б.З.Амусин, канд.техн.наук Б.В.Матвеев. канд.техн.наук Е.А.Иванов, кан д .т ехн. н ау к Г. Г!. Коренн ой * инженер В.8,Комиссаров.

- IX -

2.8.    Основными исходными горногеомеханическими показателями, определяющими выбор способов и параметров охраны и поддержания горных выработок, являются напряженное состояние и механические свойства горного массива в месте расположения выработки с учетом

их изменения под воздействием горных и других естественных и горнотехнических факторов в течение всего срока службы выработки.

2.9.    Для проведения выработок напряженное состояние горного массива определяется, в первую очередь, глубиной от поверхности Н, а также воздействием на него тектонических процессов и ряда других факторов, степень влияния которых неодинакова для разных бассейнов, месторождений и их участков.

Количественный учет влияния тектонических процессов и других факторов на повышение напряженного состояния горного массива по сравнению с определяемым от собственного веса толщи пород до поверхности следует^ производить по расчетной (приведенной) глубине , принятой tj' = 1,5Н для бассейнов и месторождений, расположенных в районах современных тектонических процессов, а также для всех остальных бассейнов и месторождений на участках под склонами гор, в замковых частях складок и в области влияния крупных тектонических нарушений. В остальных условиях, т.е. для большей части основных бассейнов и месторождений страны, Е^р принимается равной Н •

В слоях пород с напорными водами величина естественного гидростатического напора должна определяться на основании гидрогеологических исследований.

2.10.    Учет изменения напряженного состояния горного массива под воздействием горных работ и других факторов производится с помощью соответствующих эмпирических коэффициентов.

2.11.    Механические свойства горного массива определяются механическими свойствами слагающих его пород, а также степенью ослабления массива слоистостью, эндогенной и экзогенной трещиноватостью, увлажнением, влияние которых неодинаково для разных бассейнов, месторождений и их участков. В связи с невозможностью прямого определения механических свойств горного массива в качестве его количественного показателя в Руководстве принята расчетная (приведенная) прочность пород на сжатие fi_c , вычисляемая путем умножения

-12-

предела прочности пород на сжатие "в куске” /?о , устанавливаемого экспериментально по испытаниям образцов слагающих массив пород, на соответствующие эмпирические коэффициенты, принимаемые на основании геологического изучения слоистости, трещиноватости и обводненности горного массива.

2.12.    Для решения инженерных задач охраны и поддержания горных выработок механические свойства пород, структура и тектоническая нарушенность горного массива должны изучаться в объеме, предусмотренном следующими действующими нормативами:

-    Временные технические требования угольной промышленности к геологоразведочным работам и исходным геологическим материалам, представляемым для проектирования нового строительства и реконструкции шахт и разрезов (изд.МЯ1 СССР,1970).

-    Методические указания по определению гидрогеологических параметров при разведке и освоении угольных месторождений (изд. ВШ4МИ,Л.,1974).

-    Методические указания по оценке влияния разрывных нарушений на полноту выемки угля на сильно нарушенных месторождениях (изд. ВМИ,Л.,1975).

2.13.    Выбор типа, параметров крепи и способов охраны стволов и шурфов производится в такой последовательности:

-    оцениваются геологические и гидрогеологические характеристики толщи пород и с учетом общих положений СНиП II-I3 принимается рациональное расположение ствола или шурфа;

-    определяются ожидаемые деформации пород околоствольного массива под влиянием водопонижения, горных работ и планируемой выемки угля в пределах околоствольных предохранительных целиков в период

до погашения ствола или шурфа;

-    на основании сравнения ожидаемых деформаций пород околоствольного массива с допускаемыми для различных типов крепи устанавливается класс условий поддержания в недеформирующемся или деформирующемся массиве;

- 13 -

-    оценивается устойчивость пород в выработке и определяются нагрузки на различную крепь;

-    выбирается тип крепи и рассчитывается её.параметры;

-    для участков выработок (стволов и журфоз), расположенных в деформирующемся массиве, определяются способы конструктивной защиты крепи и армировки и параметры элементов защиты.*

3. Определение условий поддержания

3.1.    Условия поддержания вертикальных выработок прежде всего зависят от расположения их в деформируемом или недеформируемом массиве, что определяется соответствующими расчетами ожидаемых деформаций.'

Критерии отсутствия влияния очистных работ определяются отраслевыми нормами охраны;

Участки ствола на пересечении со старыми горными работами на расстоянии в кровлю пласта bin и в почву    считаются    под

держиваемыми в условиях деформирующегося массива.

На этих участках расчетные деформации сжатия в период активной стадии сдвижения определяются в соответствий с приложением 3 настоящего руководства, а после её завершения принимаются разным 2.1<Г³.-

3.2.    Расчет ожидаемых деформаций уплотнения пород при водэлснижении производится в соответствии с "Временными указаниями по определению гидрогеологических параметров при разведке и освоении угольных месторождений" (изд.ВН;И/1,Р.,1974).

3.3.    Расчет ожидземых деформаций окслостьежъного массива при выемке околоствольеых* целиков производит:- по лрилохевкю/нзетояцего Руководства.

3.4-. Значения допускаемых деформаций околоствольного массива, при достижении которых необходимо конструктивное приспособление жестких крепи и армировки к сдвижению массива, принимаются следующими:

а) средний уклон равным 2*10“³, максимальный на отдельных участках - 5«КГ³;

14 -

б)    максимальная кривизна оси ствола 0,33*1(Г³, радиус кривизны jl =3000 м;

в)    относительные деформации укорочения (вертикальное сжатие) для крепи - по табл.5 , для армировки - равными 1’Ю”³;

Крепь    Вертикальные    относительные

допускаемые деформации сжатия,

_, еж³_

д)    относительные горизонтальные деформации для крепи - по

табл.6, а для армировки - по табл.7.    !

Таблица 7

Допускаемые для армировки горизонтальные относительные деформации, г

в известняках в песчаниках в аргиллитах в угле

и алевролитах

4.’ Оцеика устойчивости порох

4.1. Оценка устойчивости производится дифференцированно для участков .ствола, пересекающих породы разной прочности с мощное лью слоя более 0,5 ы, по расчетной прочности пород R_e •

Расчетная прочность определяется по следующей формуле:

- RJc

где £    -    предел    прочности    на одноосное сжатие пород слои

"в куске"; /. - коэффициент структурного ослабления пород сл:е в массиве, принимаемые по табл.8.

На месторождениях с хорошо изученными коэффициентами оглавления следует пользоваться фактическими данными (см.,например, приложение 5).

При различии расчетной прочности в сменных слоях в пределах *20# породы считаются однородными и.объединяются в один участок. Расчетная прочность пород участка принимается по минимальному значению прочности слагающих его слоев без слоев мощностью менее 0,5 и.

- 16 -

4-.2. Породы относятся к неустойчивым в местах пересечения ранее выработанных пространств на расстояние 2т в почву г 6 т в кровлю, а при выемке целиков - 2т в почву и 10 w в кровлю при работе с закладкой или 20/7?    -    с    обрушением.

4.3. Степень устойчивости коренных пород определяется по номограмме (рис.1).

Значения глубины расположения участка и прочности пород на номограмме являются расчетными, определяемыми по п.п.2.9*2.11 и

4.1, а для оговоренных ниже случаев - приведенными.

Для деформирующегося массива в зоне опорного давления используется приведенная глубина, которая определяется по формуле:

(2)

где Н^Р - расчетная глубина в соответствии с п.2.6:

Л* “ 3&( 1 ~ Cos агс

п_а~ расстояние по оси ствола от пласта до рассматриваемого поперечного сечения; Н - глубина залегания пласта, залежи в ыеете его пересечения стволом; <£ - угол сдвижения или граничный угол в разрезе по простиранию в соответствии с Правилами охраны для построения предохранительного целика на данной глубине;£Й> - сумма размеров целика, построенного по Правилам охраны; под данный ствол

- 17 -

в его створе в плоскости пласта по простиранию, по линии падения --восстания и дополнительно по радиальным , относительно ствола, линиям, делящим каждый квадрант не менее, чем на две части;

ZT ^ - то же фактического целика.¹ Если фактические размеры целика в какую-либо сторону от ствола больше нужных под данный ствол по Правилам охраны, то в расчет принимается размер, необходимый для данного ствола.'

и наклонного падения используется приведенная R^PC , определяемая по формуле;

_;.п Rc__

- l-rOSsiru. *

где    -    угол    падения    пород.

Для участков, находящихся в зонах подработки до высоты 50/г7 над пластом, используется приведенная прочность R^pp , определяема по формуле:

(4)

Коэффициент к находится по тэбл.9 в зависимости от кратное» отношения h/m при выполнении условия 6 ^    где    6.

- расстояние рассматриваемого участка от отработанного пласта,

/т? - мощность пласта (при закладке - эффективная мощность).

5. Определение нагрузок на крепь

5.1. Горизонтальная (радиальная) нагрузка на г:репь устьев в малосвязных и глинистых породах наносов у земной поверхности складывается из равномерно распределенной нагрузки от веса поро? в, , гидростатической нагрузки Р_г ,а также из пригрузки от веса ьгений и сооружений Рп^ о

- 19 -

Расчетная (максимальная) нагрузка определяется по формуле:

^+Рг ’ ₍₅₎

где 1,1 - коэффициент перегрузки; fa - безразмерный коэффициент, принимаемый равным.2 при расстоянии более 20 ы от проемов в крепи и 3,4 - менее 20 м;    -    объемный вес пород; 2* - радиус

ствола в свету; S - угол внутреннего трения пород; // -глубина рассматриваемого участка от поверхности:

Рпо{.ма« - наибольшая суммарная пригрузка от веса зданий и сооружений; Р_г - гидростатическая нагрузка от подземных вод.

Суммарная наибольшая пригрузка Р^е-м**** может быть определена графически, как максимальная при суммировании эпюр от каждого сооружения. Эпюра пригрузки от каждого здания и сооружения строится, исходя из величины наибольшего значения этой пригрузки определяемой по формуле:

где £_t*    -    вес    здания.

При построении эпюры принимается следующий закон распределения нагрузок:

~ P/toCi CeP’di ’

Начало отсчета угла О_с помещается по радиусу, проходящему через центр тяжести сооружения.

- 20 -

Смысл Ci * и &; я^{сен из} рис*2. Ветви эпюр по другую сторону ствола не строятся* Учитываются здания и сооружения, которые отстоят от ствола не далее 5 Z? •

Л* - размеры сооружений, и ;    &    -    расстояния от контура

ствола до наиболее удаленной точки сооружения,!!;

0.₍ - вес сооружения.

Если можно выделить группу зданий и сооружений, расположенных с одной стороны, которые явно оказывают наибольшее влияние, то максимальная пригрузка определяется по формуле:

(7)

определяются по формуле (б), а угол ^ соответствующий направлению действия    ,    как

(8)

р. с*л 2 ОлР_г

Общая редакция Руководства:проф., докт.техн.наук К.А.Ардашев, канд.техн.наук А.М.Козел, канд.техн.наук Ю.М.Бзсинский, канд.техн. наук Н.П.Бажин при участии докт.техн.наук Н.А.Филатова.

Все замечания и пожелания по содержанию настоящего Руководства просьба направлять во ВНШИ по адреоу: Ленинград, 199026» Средний пр.,Д.82.

-21 -

5.2. Расчетная (максимальная) горизонтальная нагрузка р от давления коренных пород на крепь без вязкого заполнителя в закрепи ом пространстве (нескользящая) складывается из нагрузки от давления пород р_а и гидростатической нагрузки р_г :

Р~Ра+Рг-    <⁹>

5.3. Нагрузка от давления пород, отнесенных к категории устойчивых, при обычном способе проходки (в том числе с цементацией) и способом бурения, не превышает 2-3 тс/м .

В коренных породах средней устойчивости и неустойчивых расчетная (максимальная) при тех же способах проходки нагрузка (тс/м²) на крепь определяется по следующей формуле:

р = пп_;/г>_лр'Тг    ,    С¹⁰)

где    -    радиус    ствола в свету, м; Р - нормативная (средняя)

нагрузка в тс/н², определяемая по номограмме (см.рис.I) по расчетной или приведенной в соответствии с п.4.3 глубине и прочности пород, кроме мест пересечения старых выработанных пространств; в местах пересечения старых выработанных пространств и на удалении £/7? в кровлю и 2 /Г? в почву пластэ вместо Р подставляется величина

р/ = 2/3Р^н ♦ 10 тс/м², где Р* определяется по номограмме (см.рис.I) как для недефорыирующегося мэссиез; п - безразмерный коэффициент перегрузки, принимаемый равным 1,25 для набрызг-бетонной крепи и 1,5 для бетонной, блочной и тюбинговой; п_у - безразмерный коэффициент условий рвботы конструкции, принимаемый рзвнкм 0,5 для набрызг-бетона ой крепи и 0,67 для бетонной, блочной и тюбинговой;

/?_н - безразмерный коэффициент, отражающий степень неравномерности распределения нагрузок. Для участков в недеформирующемся массиве и при проходке ствола после окончания процесса сдвижения этот коэффициент определяется по табл.10 с учетом схемы проходки, а при последующем' влиянии очистных работ после проходки ствола - как для совмещенной схемы проходки.

РАЗДЕЛ I

ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ГОЙШЕ ВЫРАБОТКИ

I. Область применения

I.I. Настоящее руководство составлено применительно в вертикальным выработкам различного назначения диаметром до 9 м, сооружаемым в следующих условиях:

-    вне зон крупных тектонических нарушений при различных способах проходки;

-    вне области крупных источников питания подземных вод при обучяом способе проходки;

-    до глубины 500 м при проходке стволов способами замораживания пород и бурения;

-    до глубин не свыше 1500 м₉ на которой пересекаемые стволом породы не переходят в обнажении в весьма неустойчивое состояние, при проходке обычным способом,в том часлё^ампонированием горных пород;

-    с залеганием пород от пологого до крутого, разрабатываемые пласты и рудные тела любой мощности при охране предохранительными целиками, с размерами в соответствии с Правилами охраны;

* с залеганием порол до 18° и мощности пластов (отрабатываемого ъекеп&емого ) до 2,5 м при работе с обрушением и до 8 м при работе с закладкой при проведении вертикальной выработки по ранее необработанный породам, а также при частичной или полной выемке предохранительных неликов на глубинах свыше 150 и •

2* Общие положения и исходные данные

2.1, В качестве исходных данных для проектирования вертикальных шахтных стволов должны иметься принятые Государственной комиссией по запасам полезных ископаемых дешшо выполненной геологической разведки места предлагаемого заложения стволов (для реконструируемых предприятий - доразведки)*

Кроме того, в ходе проектирования и строительства.предусматривается выполнение инженерно-геологических изысканий участков намечаемой проходки стволов и оперативное использование их материалов для уточнения проектных решений.

Материалы должны содержать:

-    стратиграфическую и тектоническую характеристику м юсива горных пород, включая наносы;

-    литолого-метрографическую характеристику слагающих массив слоев и других морфологических элементов;

-    сведения о трещиноватости и физико-механичесних свойствах пород, слагающих массив;

-    гидрогеологическую и, при необходимости, геокриологическую характеристику массива;

-    физико-геогрпфичес! ие данные о дневной поверхности.

2.2. Данные предварительной разведки, используемые для предварительного (при разработке ТЗО) выбора мест расположения вертикальных шахтных стволов и их рабочих горизонтов, должны иметься по скважинам всей ра^ведуемой площади» Из общего числе этих скважин, сведения о трещиноватости и физико-механических свойствах должны иметься для скважин, расположенных с интервалами мест их размещения, в зависимости от литологической и фациальной выдержанности слоев и с учетом геологического строения и генезиса месторождения,согласно таблице I.

Таблица I ^{2 3}

-6 -

По указанным скважинам данные о трещиноватости и физикомеханических свойствах пород долины иметься для интервалов по пройденной скважинной мощности, согласно табд.2.

Таблица 2

Морфологический Интервалы особо- Интервалы    Интервалы менее

признак    детального изу- гдетального    детального изуче-

; чевия    изучения    } ния

Пологое и вак-    ’-Каждый рабочий    Породы, общей    Прочие пройденные [

лонное до 25°    ;    пласт или рудное    мощностью до    скважиной породы ;

залегание    !    тело по всей    25 м покры-    ,    от дневной поверх-!

*    пройденной сква-    вающие и до    вости до глубины }

киной мощности.    >10 м подсти-    _;    на 40 м ниже пород)

.    Непосредственно    лающие    интервалов деталь-:

п скрывающие каж-    ентеовалы ос о-    яого изучения

дай рабочий пласт,бо детального рудное тело по- изучения \    j

) роды мощностью    \    I    ;

f) з м.    ;    i    3

^посредственно    j    \

I пздетилающие    1    ;

! к задай рабочий

¹ пласт, рудное    j

> тгло породы мок-    ;

: н остью до 2 и.

То же ’ Порода общей мс:яо* | стью по нормали к j ; напластованию до . 150 ir покрывающие | ; И ДО 30 М ПОДСТИ- j ' лающие интервалы ;

: детального изуча*

1 ния

*

2.3. Данные детальной разведки, используемые для сколчательно о выбора места расположения и проектирования вертикальных шахтных стволов должны им: твоя по скважинам, размещенным вблизи намеченных ТЭО мест рзсполох.с’ния шахтных стволов и окьл ост вольных дворов. Из общего числа этих ечвахив сведения о трещиноватости и физико-мехзн! -ческих свойствах должны иметься по 1-2 скважинам, ближайшим к месту расположение проектируемого ствола для следующих интервалов по глубине скважкл.

- 7 -

а)    Интервалы особо детального изучения: каждый рабочий пласт или рудное тело со всей пройденной скважиной мощности; непосредственно покрывающие его породы, мощностью до 3 ы и непосредственно подстилающие породы мор.чостью до 2 н; породы, залегающие в интервале глубин от 15-20 м выше до 5-10 к ниже каждого намеченного ТЭО горизонта заложения околосз вольных дворов.

б)    Интервалы детального изучения - прочие слои разреза, от дневной поверхности до глубины на 30-40 и ниже намечаемого ТЭО горизонта заложения нижнего околоствольного двора.'

2.4. По скважинам, предварительной детальной разведки и доразведки , для указанных в п,п. 2.2 и 2.3 интервалов особо детального изучения данные о трещиноватости и физико-механических свойствах должны иметься:

-    ддя каждого из литологически отличающихся от смежных пласта ископаемого, рудного тела, прослоя и слоя породы мощностью не менее 0,3 м;

-    для характерных представителей литотилов пород, ископаемого из числа слоев, прослоев, пластов мощностью озг 0,1 до 0,3 ви

Для всех слоев, прослоев, пластов в интервалах особо детального изучения должны быть известны мощность, расположение, параметры трещиноватости и петрI'графическое описание.

Для интервахов детального изучения данные о трещиноватости и физико-механических свойствах должны иметься:

- a -

-    для каждого из литологически отличающихся от смежныг пласта, слоя мощност.»ю не менее I м;

-    для характерна: представителей литотшюв пород, ископаемого из числа слоев, прослоев, пластов мощностью от 0,1 до I м ( только в

скважинах дстальвой разведки).

Для всех литологически различающихся слоев, прослоев, пластов в интервалах детального изучения должны быть известны мощность и расположение в разрезе*

Для интервалов менее детального изучения данные о трещиноватости и физико-механических свойствах должны иметься для оснозных представителей пройденных скважинами лкТотипов пород, ископаемого*

2.5. Состав сведений предварительной, детальной разведки и доразведки о трещиноватости и физико-механических свойствах пород по перечисленным в п.2.4 слоям, пластам, должэн включать показатели согласно табл.З*

Таблица 3

2.6. Данные инженерно-геологических изысканий, используемые для оценки запасов и резервов проектных решений на покрытие возможной недостаточности и неточности разведочных данных и для оперативного уточнения проектных решений, должны иметься по нонтрольно-стволовым опережающим проходку ствола скважинам, а также по материалам прслойного геологического изучения пород в забое и стенках ствола при его проходке.

По каждому проходимому или углубляемому шахтному стволу на расстоянии не более 10-15 м от него, бурится, как правило, одна контрольно^стволовая скважина для детализации геологических условий и изучения трещиноватости и физико-механических свойств пород;

При проходке ствола на участке с невыдержанными условиями залегания, число контрольно стволовых скважин может быть, по требованию проектной организации, увеличено до двух или грех с указанием мест их расположения в плане. Контрольно-стволовые скважины бурятся не мене, чем лэ 15 м глубже соответствующего ствола.

Сведения о трещиноватости и физико-механических свойствах пород, проходимых каждой контрсльно-стьoroiо* скважиной, должны иметься для следующих интервалов по её глубине:

а) Интервалы более детального изучения:

-    слои, пласты, залегающие в интервале глубин от 15-20 м выше до 5-10 к ниже горизонтов околоствольных дворов;

-    рудные тела, пласты ископаемого, слои их непосредственной крови общей мощностью до 3 к и слои их непосредственной почзы общей МОЩНОСТЬЮ 20 2 К»

-    слои, пласты, залегающие в интервале глубин ОТ 10 к г^Ее до 10 к ниже каждого из проходимых скважиной геологических нарушений;

-    слои четвертичных наносов по всей их мощности от дневной поверхности.

В этих интервалах данные о трещиноватости и физико-механических свойствах должны иметься:

-    для каждого из литологически различающихся от смежных слоя породы, ископаемого мощн,остью не менее 0,3 и ;

- 10 -

-    для характерных, представителей литотипов пород, ископаемого из числа слоёв мощностью от 0,1 до-0,3 м.

Для всех слоёв, прослоев, пластов интервалов более детального изучения должны быть известны мощность, расположение, параметры трещиноватости и петрографическое описание.

б) Интервалы менее детального изучения - все остальные слои, пласты геологического разреза по всей длине скважин.’ Данные о трещиноватости и физико-механических свойствах должны иметься:

-    для каждого из литологически различающихся от смежных слоя,пласта мощностью не менее I и;

-    для представителей литотипов слоев, пластов мощностью от 0,1 до

1,0 м.

Для всех сдоев, прослоев, пластов интервалов менее детального изучения должно быть известно расположение и мощность.*

2.7. Состав сведений инженерно-геологических изысканий о трещиноватости и физико-механических свойствах пород по перечисленным в п.2.б слоям, пластам должен включать показатели, согласно табл.4.

1

- при параллельном и последовательном способах проходки; И - при совмещенном способе проходки;

ES3 - область устойчивого, состояния сопряжений

2

Характеристика участка (Интервалы по линиям размещения (по разведуемого месторождения jпростиранию и вкрест простирания) сква-морфология дитологиче*скШЕ i жин с изучением физико-механических _состав___? свойств и трещиноватости ___

Проста#    -Выдержанный    jНе более,чем в 2-3 раза превышают

3

   •    соответствующие интервалы сетки всех

j    j    скважин разведки

Сложная    ^Изменчивый    j Совпадают или не более,чем в 2 раза    I

|    «‘превышают соответствующие интервалы ?

>    *    сетки всех скважин разведки    j

Очень сложная Весьма измен-iСовпадают с соответствующими интервала-;

^чивый    |    ми сетки всех скважин разведки    j