МИНИСТЕРСТВО ПРОМЫШЛЕННОГО СТРОИТЕЛЬСТВА СССР

ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ

НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ПРОМЫШЛЕННОГО СТРОИТЕЛЬСТВА

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО УСТРОЙСТВУ СОПРЯЖЕНИЙ СВАЙ С РОСТВЕРКАМИ

Уфа -1975

МИНИСТЕРСТВО ПРОдаШДЕННОГО СТРОИТЕЛЬСТВА. СССР

ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ

Наушо-исследовательокий институт промышленного строительства (НИИпромстрой)

М1ТОШЁ(ЖШ РЕКОМЕИДМЩ НО УСТРОЙСТВУ СОПРЯЖШИЙ СВАЙ С РОСТВЕРКАМИ

Уфа - 1075

мерности распределения напряжений по площадке местного сжатия » 0,75 и коэффициента условий работы растворного шш!П_ш , определяемого в соответствии о “Указаниями по проектированию конструкций крупнопанельных жилых домов" (СЕ 321-65).

< 2*3. Сопряжение свай о монолитными ростверками 2.3*1* Сопряжение свай с монолитными ленточными ростверками без разбивки голов выполняется в соответствии с лл.10, II и 12 прил.4. При этом ствол сваи заделывают в ростверк на длину 100*50 мм,

2*3*2, Сопряжение сваи с ростверками под отдельные колонны следует выполнять в соответствии с л.13 прил.4 для фундаментов, нагруженных вертикальными нагрузками при малых эксцентриситетах приложения нагрузки, и с л. 14 прил.4 - при больших эксцентриситетах.

2,3*3* В фундаментах под отдельные колонны, нагруженных вертикальными нагрузками с малыми эксцентриситетами, для которых соблюдается условие

где П - число свай в фундаменте;

%    - расстояния от главных осей свайного фунда

мента в плане до оси каждой свай,

X_f ij - расотояшя от главных осей свайного фундамента в плане до оси сваи, для которой вычисляется нормальная нагрузка,

€у - эксцентриситеты приложения нагрузки относительно главных осей в плоскости подошвы ростверка свайного фундамента! сваи заделывают в ростверк на длину не менее 100+50 ш (л,14 прил.4),

2.3.4. В фундаментах под отдельные колонны, нагруженных вертикальными нагрузками с большими эксцент-

10 -

риситетами, для которых условие (5) не соблюдается, душку заделки следует назначать из условия:

Рку 6 R₄ uh, ,    ⁽⁶>

-    величина выдергивающей силы;

-    прочность сцепления старого бетона с новый

й 4=0,021},

R - кубиковая прочности бетона тела фундамента;

U - периметр головы сваи;

/7 - длина заделки сваи в ростверк»

Примечания: I. Ствол, кроме проверки длины заделки сваи из условия- ($}, необходимо проверить на внецентренное растяжение по формулам ШщЯ-В.1-б2*.

2* Длина заделки ствола сваи должка быть не менее величины длины зоны анкеровки арматуры, определяемой в соответотгци с указаниями СНиП П-В «1-62%

3. ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К КАЧЕСТВУ ГОЛОВ СВАЙ

после их погтшт иди срезки

3*1. Наклон плоскости верхней торцовой грани к плоскости нормальной оси сваи после срезки не должен превышать 5 , при платформенном опирании - 3?

3.2.    Шероховатость поверхности торцовой грани в виде выступов и впадин не должна превышать половины максимального размера заполнителя бетона, применяемого для свай, т.е. быть не более 10-20 мм.

3.3.    Сколы бетона в виде фаски допускаются по периметру головы сваи шириной не более 25 мм и дяшбй вдоль сваи не более 100 мм.

- II -

3.4.    Клиновидные сколы бетона допускаются не более чем в двух углах, не прилегающих к одной грани. Глубина сколов по верху (от угла к рабочей арматуре) не до^ша превышать 0,12 d ш быть не болзе 35 мм и по длине сваи не более 100 мм,

3.5.    Не допускается появления продольных трещин после срезки свай, выходящих за нижнюю грань монолитного ростверка или сборного оголовка. При платформенном опирают не допускается появление трещин в голове сваи.

4. УКАЗАНИЯ НО ПРОИЗВОДСТВУ РАБОТ И КОНТРОЛЮ КАЧЕСТВА

4.1. Работы по устройству сопряжений свай с рост-ввффащ могут быть начаты только после приемки свайно-$9 Цоя# и подготовки свай к устройству ростверка.

4_%2* Сваи» имеющие продольные трещины, должны быть и вновь наращены бетоном до требуемой отмету

Шк

4*3. Сваи» имеыдие поперечные трещины, должвд усилены железобетонной обоймой (л.15 прил.4)*

4.4. В случае недобивки свай до проектной отметка головы свай должны срубаться. При этом должна приме-" пяться механизированная срезка, обеспечивающая требуемое качество поверхности голов свай. Допускается ручная срезка отбойным молотком с обязательным применением инвентарного обжимного хомута с прокладками из технической резины (л.16 прил.4).

Примечания: I. При срубке сваи под отметку не допускается, чтобы голова ее после срубки имела конусообразную форму.

2. Если голова недопогруженной сваи повреждена и поэтому срубается до проектной отметки, то для заделки ее в монолитный ростверк необходимо, чтобы верх головы сваи был

- 12 -

на ЮС ± 50 мм вше подошвы ростверка,“а оголенная арматура имела выпуски длиной 200-250 мм (лЛ7 прил.4),

4.5.    Сопряжение сваи, погруженной или поврежденной ниже подошвы ростверка, выполняют наращиванием головы сваи до требуемой отметки.

Примечания; I. Сваи, армированные стержневой арматурой, наращивает при помощи стержней такого же диаметра, привариваемых к арматуре (л Л В прил.4).

2.    Сваи, армированные высокопрочной проволокой, наращивают при помощи дополнительных каркасов, привязываемых к высокопрочной проволоке (лЛ9 прил.4).

3.    Сваи с центральным армированием наращивают набетонкой или обрезком сваи согласно лл.20, 21 прил.4,

4.6.    При платформенном стыке толщина растворного шва должна быть не более 30 мм.

Примечание. При толщине швов от 30 до 50 мм швы армируются сеткой, а при перебивке на большую величину свая наращивается набетонкой (л.22 прил.4).

4.7.    В зимних условиях раствор для платформенного стыка должен применяться с противоморозийной добавкой (поташа или нитрита натрия) в соответствии с "Рекомендациями по строительству каменных, крупноблочных и крупнопанельных зданий в зимних условиях без прогрева"

(М., Стройиэдат, 1972).

4.6. Прочность раствора в шве платформенного стыка к моменту возведения вышележащих конструкций должна быть не менее 50% проектной и к моменту загружения расчетной нагрузкой равняться I00&.

4.9,    Сборные оголовки монтируют на установке шале на сваях и выравненные по нивелиру инвентарные хокутьг

(л.23 прил.4). При монтаже необходимо следить, чтобы ось сваи совпадала с осью оголовка.

4.10.    Внутреннюю полость оголовка перед установкой необ^димо очистить от грязи, снега, наледи.

в летних условиях - промыть струей воды.

- 13 -

4 ЛI. Укладка бетона в полость оголовка производится с тщательным уплотнением виброиглой. Необходимо следить, чтобы бетон заполнил нижнюю часть полости оголовка.

4.12.    Уложенный бетон должен выдерживаться и твердеть при температурно-влажностном режиме твердения бетона и соблюдении мероприятий по уходу за бетоном в соответствии с указаниями СНиП Ш-В.З-62³⁶ "Бетонные и железобетонные конструкции сборные. Правила производства и приемки монтажных работ".

4.13.    Замоноличивание оголовков в зимних условиях при отрицательных температурах воздуха должно осуществляться:

а- в оголовках, имеющих открытые металлические части, - бетоном состава, указанного в проекте, с обязательным электропрогревом или электрообогревом;

б- в оголовках, не имеющих металлических частей,

- бетоном состава, указанного в проекте, с прогревом Горячей водой, электропрогревом или о применением бетона с противоэрозийными добавками.

4.14.    Бетоны о кротивоморозийиыми добавками должны применяться в соответствии с указаниями СИиП Ш-В.1-70 "Бетонные и железобетонные конструкции монолитные. Правила производства и приемки работ".

4.15.    Электропрогрев бетона замоноличиванля производят со: ласно технологической карте (л.24 прил.4), рая составлена с учетом следующих положений;

начальная температура бетона - +5°С;

скорость подъема температуры бетона - 15°С,ч    ;

изотермический прогрев бетона - при. температуре 50°С.

4.16.    Прочность бетона замотошчдаанш в Оголовках к моменту возведения вышележащих конструкций должна быть не шенее 100$ проектной в зшвшх условиях и 70$ - в летних условиях, а к моменту загру-жекия проектной нагрузкой те шенее 100$ во всех случаях.

- 14 -

4.17.    Марка бетона для замоноличивашш оголовков ври производстве работ при отрицательных температурах должна быть не менее 300*

4.18.    Качество бетона замоноличивания и его состав должны обеспечивать получение прочного и плотного бетона заданной марки. Наибольший размер зерен крупного заполнителя не должен превышать 10 мм. Подвихнооть бетонной смеси должна быть 4-6 см по осадке стандартного конуса. Контроль качества бетона следует осуществлять в соответствии с правилами глав СНиП I-B.1-62* "Заполнители для бетонов и растворов" и I-B.3-62 "Бетоны на неорганических вяжущих и заполнителях".

4.19.    Сборные оголовки, поступающие на строительную площадку, должны соответствовать рабочим чертежам, а также техническим условиям на изготовление отдельных изделий с учетом требований главы СНиП I-B.5-62 "Железобетонные изделия. Общие указания”.

4.20.    Каждая партия оголовков должна быть снабжена паспортом, выдаваемым потребителю предприятием-из-готовителем при отпуске изделий. Отпуск и приемка оголовка без паспорта запрещается.

4.21.    При приемке сборных оголовков на строительной площадке необходимо обратить внимание на следующее:

-    поверхность оголовков не должна иметь деформаций, околов, раковин, трещин, наплывов;

-    геометрические размеры оголовков должны ответствовать рабочим чертежам;

-    закладные детали оголовков должны быть устаяов-лены в соответствий с рабочими чертежами и поверхность их должна быть строго параллельна поверхности оголовка.

Примечание. В случае невыполнения одного из перечисленных требований оголовок забраковывается и составляется акт с участием представителей генерального подрядчика, монтирующей организации и предприятия-изготовителя.

- 15 -

4.22.    Контроль за качеством бетона замоноличива-ния осуществляют в роответствии с указаниями соответствующей главы СНиП Ш-В.1-70.

4.23.    Для контрол^ прочности раствора в швах платформенных стыков ростверка со сваями от каждых 0,2 м³ раствора, затраченного на монтаж ростверков, надлежит отбирать по 9 контрольных кубиков. Шесть из них выдерживаются в тех же условиях, что и раствор в швах,

и испытываются: 3 - перед монтажом надземной части и 3 - перед сдачей дома в эксплуатацию. Три оставшихся куба должны храниться в течение 28 дней в нормальных условиях ддя определения марки раствора по ГОСТ 5802-66 "Растворы строительные. Метода испытаний".

4.24.    Приемка узлов сопряжения свай с ростверками должна оформляться актами и производиться в соответствии с указаниями главы СНиП Ш-В.З-62³⁶*

- В

Приложение I

Пример расчета узла сопряжения сваи со сборным ростверком посредством оголовка

Требуется рассчитать узел сопряжения, рор^верка со сваей посредством сборного оголовка, тида * колокол" (рис. I).

Рис.1. Расчетная схема оголовка: 1-оголовок; 2-ядро замоноличивания; 3-свая; 4-ростверк

Исходные данные: свая сечением 30x30 см воспринимает расчетную нагрузку 500 кй через оголовок типа "колокол". Центральная нагрузка на узел оголовок-свая прикладывается через ростверк шириной 30 см, укладываемый на оголовок по растворной постели. Проектная марка бетона сборного оголовка - 300, £_т = I, 45 ИПа .

- 17 -

Армирование оголовка производится гнутым каркасом (л. 7 арил. 4) из арматуры класса A-I. Возможный эксцентриситет приложения нагрузки из-за неточности погружения сваи в плане - 5 см.

Геометрические размеры оголовка принимаются в соответствии о пунктом 2.1.7 и л.4 прил.4 настоящих Метода^ ских рекомендаций.

Несущая способность оголовка по прочности определяется из условия (3) настоящих Рекомендаций;

где W - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице» для центрально приложенной нагрузки т = I;

Н_а - расчетное сопротивление арматуры для клао-са A-I, $_а а 210 МПа;

F_a - площадь сечения растянутой арматуры в стенке оголовка» см*⁵; ск - угол наклона грани плоскости оголовка в соответствии с л.4 прил.4» принимаемый равным 8 р - угол внутреннего трения бетона по бетону, равный 26°30^#;

~ коэффициент неравномерности контактных давлений, принимаемый от 0,в*1,О,в нашем слу-

р

где гQft - площадь приложения нагрузки к оголовку, равная

F^e-зо и=бво с»*.

ZF - суммарная грузовая площадь, равная

- 18 -

h' - fo-зо- -fs-oo&u*.

Пр. и

Определяем величину £

Ь*Ж

^C /500

Из .условия (3) находим площадь сечения раотянутой арматуры:

р UP    _    ’1-С,‘/Ч'.5СС-1С^Л

'о ~кЯ_а Щ^р) ' №ЧО*    ’    '

Принимаем 4 0 8 AI с V_a = 2,01 см^

Раочет по образованию трещин ведется из условия (4) настоящих Рекомендаций:

Р

где р - нормативная нагрузка на увел, равная

Р - расчетное сопротивление бетона раотяже-нию ори проверке по раскрытию трещин для бетона М-300    »    1,45    1Ша;

| - средняя толщина отеши оголовка, рашая

р &4 + &3,    Н+5*    р

—T^t см ;

I) - высота оголовка, равная 40 ом.

-19 -

Научно-исследовательский институт ленного строительства (НИИиромстрой), 1975

Pi 4(№№W*xiu-/f«)^_lj.io^s=

=ееу«н.

ч$)кн 4. ее пн,

т.е. проверка шнрщш раокрытш трещин не требуется.

Армирование оголовка осуществляется в ооответотвш о пунктом 2.1.5 и л.7 прил.4.

20

ВВЕДЕНИИ

Свайные фундаменты в настоящее время широко применяются в строительстве в различных отраслях народного хозяйства. При массовом применении свайных фундаментов для различных зданий и сооружений большое значение имеет применение рациональных конструкций узлов свайных фундаментов.

Железобетонные ростверки, служащие для передачи нагрузки от вышележащих конструкций сваям, устраиваются монолитными или сборными. В первом случае головы свай заделываются в роотверк, во втором-сопрягаются с ростверком, посредством сборных оголовков шш платформенного стыка (опирали© непосредственно на голову сваи).

В действующем СНиП П-Б.5-67³¹ отсутствуют указания о способах сопряжений свай с ростверками. В настоящее время в практике строительства -существует традиция при устройстве сопряжения свай с монолитными ростверками срубать головы свай и оставлять выпуски арматуры.

Срубка голов свай й обнажение арматуры при сопряжении свай с монолитными ростверками были рекомендованы "Временными указаниями по проектированию и устройству свайных фундаментов из коротких забивных свай" СП 216-62.

С изданием Главы СНиП П-Б. 5-67 "Свайные фундаменты. Нормы проектирования" эти указания утратили силу. Однако в выпущенном в развитие этой главы СНиД "Руководстве по проектированию свайных фундаментов" (М., СтройиЗдат,

19?1) снова даны не подтвержденные исследованиши и практикой рекомендации по разрушению голов свай при сопряжении о ростверками, за исключением случаев, когда сваи точно погружены до заданной отметки ж нагружены нормальной сжимающей нагрузкой, не роюдащей из дара сечения.

Несмотря на то, что более чем 1СЦ*етний опь?г показал ненужность разбивки голов та$ при заделке Щ в

- 3 -

ростверк, иного® проектные организации продолжают предусматривать в проектах срубку годов свай с заделкой выпусков арматуры в ростверки и требовать этой излишней операции.

Разбивка годов свай очень трудоемка и связана с излишними затратами бетона о арматура. Трудоемкость срубки одной сваи составляет 0,18 чел.-дня, а стоимость с учетом приведенных затрат-около 2 руб.

В масштабах Советского Союза при все возрастающих объемах применения свай непроизводительные затраты от этого составляют до нескольких млн.руб. в год. Эти потери легко устраниш, если применять рациональные узды сопряжения свай с ростверками, не требующие трудоемкой разбивки голов свай.

С целью выявления возможности сопряжения свай с ростверками и сборными оголовками без разбивки голов свай в институте НИИпромстрой проведены исследования на моделях и конструкциях в натуральную величину, которые показали, что несущая способность узла сопряжения сваи с монолитным ростверком (оголовком) определяется прочностью свая в не зависит от наличия выпусков арматуры.

Исследование узлов сопряжения сваи со сборшай! ростверками посредством оголовков типа "колокол" показало, что оголовки размерами в плане 50x50 см й высотою 40 см, армированные стержнями 4 0 8 мм класса А1 (« 0,62&), могут воспринимать расчетную нагрузку, приложенную без згшцентриситета, равную 700 кН,Яри действии нагрузки, приложенной с эксцентриситетом, несущая способность оголовков уменьшается с увеличением эксцентриситета приложения нагрузки.

Рекомендуемое сопряжение свай с ростверками без разбивки голов свай уже применяется при строительстве ЯЖ.ШХ и промышленных зданий и сооружений в Уфе, Салавате, Перми, Казани и др. городах.

Настоящие "Методические рекомендации по уотрой-

- 4 -

ству сопряжений свай с ростверками" разработаны за основании результатов указанных исследований и опыта строительства в гг. Уфе и Салавате.

Материалы испытаний узлов сопряжений свай с рост» верками освещались в отчетах и опубликованных трудах НйИпромстроя, а также в докладах сотрудников института на научно-технических конференциях Уральского политехнического института и НТО стройиндустрии г. Свердловска.

"Методические рекомендации по устройству сопряжений свай с ростверками" разработаны в Научно-исследовательском институте промышленного строительства (НМпромотрой) Мшшромстроя СССР кацд.техн.ваук З.В.Бабичевым, иш.Е.Н.Галкшшм и БЛ.Труфавовнм в предназначены для руководства при проектировании и воаведршт свайных фундаментов промышленных я rpem-данских зданий и сооружений.

Методические рекомендации были рассмотрены и утверждены к печати ва заседании секции оснований фундаментов и строительных конструкций Ученого совета Института 31 октября 1974 г.( протокол I 4),

Замечания и предложения по содержанию настоящих Методических рекомендаций просим направлять по адресу: 450040, г.Уфа-40, ул.Конституции, 3* НШпрсметрой.

I* ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящие Рекомендации распространяются на проектирование и устройство узлов сопряжений свай с ростверками для гражданских ж промыпшенных зданий и сооружений без разбивки голов свай и без выпусков арматуры*.

Примечание. Рекомендации не распространяются на свайные фундаменты, возводимые в сейсмических районах и на подрабатываемых территориях.

1.2.    Рекомендации распространяются на узлы сопряжения предварительно напряженных и ненапряженных овай со сборными и монолитными ростверками при рядовом и кустовом расположении свай.

1.3.    Для одиночных свай область применения Рекомендаций ограничивается величиной эксцентриситета приложения внецентренвнх сжимающих нагрузок

е ^ 0,з</,    (D

где d - диаметр 1фуглого, сторона квадратного шш одна из сторон прямоугольного оечения сваи;

€ - эксцентриситет приложения нагрузки.

Примечание. При несоблвдении условия п.1.3, необходимо проверять армирование сваи т действие нагрузки» приложенной о фактическим эксцентриситетом.

2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СОПРЯЖЕНИЙ СВАЙ С РОСТВЕРКАМИ

2.1.    Сопряжение свай со оборнаЖ ростверками посредством оголовков

2.1.1.    Сопряжение сборных ростверков производится

посредством оголовков типа “колокол¹¹ - оо сваями квадратного ели прямоугольного сечения(ллЛ, 2 прад,4).оголовков типа "пробка” - j трубчатыми сваями (л*3 прил.4). При этом ствол оваи заделывают в оголовок ва длину не менее 100+ 50 ш.

2.1.2.    Оголовки для сопряжения оваи со сборными ростверками выполняются из тяжелых бетонов сборнями (л.4 прил.4) или монолитными (л.5 прил.4).

2.1.3.    Бетон для оголовков рекомендуется применять проектной марки по прочности на сжатие не менее 200 -для монолитных, 300 - для сборных.

2.1.4.    Бетон для замоноличивания сборных оголовков рекомендуется применять проектной марше по прочности На сжатие не менее 200.

2.1.5.    Армирование сборных и монолитных оголовков должно осуществляться пространственными» замкнутыми каркасами в виде квадратной спирали (л.6 прил.4),.гнутой сетки или отдельными хомутами (лЛ арил.4). Рабочая и монтажная арматуры выполняются из стали класса AI диамет- -ром в мм.

2* 1.6* Стыки арматур! без сварки в замкнутых каркасах вшолнштся внахлестку с перепуском не менее 3Qd_a, т сварке - не менее Шс1_а(л.8 прил.4) ( d_a - диаметр рабочей арматуры)»

Примечание. Стыки сварных сеток и хомутов допускается располагать в одном сечении, а стыки хомутов, выполненных без сварки - вразбежку.

2.1.7. Размеры оголовка (л.4 прил.4) g^ должны удовлетворять оледующш условиям;

b_w*B_p⁺fOO,

+200,

-    ширина ростверка, mi;

-    больший размер стороны сечения сваи, мм

-    ширина оголовка, mi.

2*1.8. Расчет несущей способности оголовка (л.4 прил.41 по прочности производится из условия:

р* Ч,    ^(3>

где Р - нагрузка на узел сопряжения (расчетная);

-    коэффициент условий работы, принимаемый по таблице ;

расчетное сопротивление арматуры;

^ - площадь сечения растянутой арматуры в стенке оголовка;

)Г- одзффвдиент неравномерности распределения * Крд^тных давлений (принимается = I);

Ж - угол наклона грани плоскости оголовка; р - угол внутреннего трения бетона по бетону;

h _ For

? z.F ’

' пр.н.

где р_0г - площадь прилоздеадя нагрузки к оголовку;

-    суммарная ддощад|» приложения нагрузки.

Таблица

Коэффициенты уецррий работы т в зависимости от гчсцентриситета приложения нагрузки к узду сопряжения

о 4e^o.lGd    ! Q/6    *е^0,зс1    \ e=o,3d

---------1---------!— -------

I    i    0,7    !    0,6

I    !    _    _

2.1.9. Ppcnej по образованию трещин производится из условия:

- 8 -

P< n,(R_T^h+30F_a)^^^l4D^b , и»

где P - нагрузка на узел сопряжения (нормативная), кН;

- расчетное сопротивление бетона растяжению^ МПа; £    -    средняя    толщина    стенки    оголовка    (в    м),    равная

/|    - высота оголовка_?м *

2*2. Сопряжение свай со сборными ростверкайЫ ШШ несущими конструкщями тида^цалатформеннЕгй. сш^~

2.2.1.    Сопряжения типа "платформенный стык" свай со сборными роотверками или другими несущими конструкциями при бе зроотверковом опмранш (панелями перекрытия и стенами, балками, прогонами и др,) вшшлняшоя в ооот-ветотвии о л.9 прил.4. При атом конструкции опираются непосредственно на торщ свай на раотвор , толщина которое

го должна сыть 20+10 мм. Фундаменты о платформенным опиранием ростверков и несущих конструкций следует проектировать, как правило, с применением метода строительства о погружением свай на заданную отметку, при котором обеспечивается сопряжение свай о ростверком без разбивки голов свай.

2.2.2.    Верхний торец сваи при платформенном типе опирают должен соответствовать требованию раздела 3.

При этом отклонение верха свай от проектной отметки после срубки не должно превышать +1 см.

2.2.3.    Раствор для монтажного шва при платформенном тире опирают на сваи рекомендуете^ фименяп. проектной марки по прочности на сжатие не мейее 150.

2.2.4.    Конструкции о платформеюшм типом опйрания проверяют на прочность при местном сжатии по формулам СНиЛ П-В.1-62* "Бетонные и железобетонные конструкции.

Нормы проектирования" с учетом коэеЬфициента нерАвно-

- 9 -