Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

50 страниц

389.00 ₽

Купить Р 162-74 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Руководство распространяется на проектирование центрально нагруженных одиночных свай прямоугольного, круглого и кольцевого сечений в вечномерзлых однослойных и двухслойных грунтах.

 Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

2. Расчет по предельным состояниям

Приложения

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА ПРЕДПРИЯТИЙ НЕФТЯНОЙ И ГАЗОВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ

ВНИИСТ

РУКОВОДСТВО

ПО РАСЧЕТУ ЦЕНТРАЛЬНО НАГРУЖЕННЫХ СВАЙ В ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГРУНТАХ

Р 162-74

ЦНТИ ВНИИСТ*

Москва 1975

Уде 624.139(083.75)

Руководство по расчесу центрально нагруженных свай в вечномерзлых грунтах, разработанное во ВНИИСТе лабораторией трубопроводов, сооружаемых в особых условиях (канд.тахн.наук В.В. Спиридоновым и них. Р.В. Хафизовым), освещает вопросы, относящиеся в расчету одиночных центрально нагруженных свай в вечномерзлых грунтах по предельный состояниям.

Руководство равработано в раавитие глав СНиП П-Б.6-66 "Основания и фундаменты зданий и сооружений на вечномерзлых грунтах. Нормы проектирования '1 и дополнительно включает расчет центрально нагруженных свай по второму предельному состоянию (по деформациям).

Рис.2. Графики зависимости коэффициентов сдвига глинистых иерадых грунтов от влажности и

температуры

*t(fiZC/criS)

Kt(m/cMJ)

Рис.З. Графики зависимости коэффициентов сдвига песчаных мерзлых грунтов от влажности и температуры

VyM


Рис.4* График зависимости осадки центрально нагруженной сваи в однородной мерзлой грунте от нагрузки


(ntt)(n+2) *

X a(t+j3*)e________

при C2 0,3Jo 3t[j(if 2 )>


t ~J;


£)/

2 1J


кш XgQ*J34 fGEgpfy'o

d- - <Уо в

g-(R"-df; j)K,--££d.;

2.9. Величину W K (0) необходимо сопоставить с величи-

н


)cosSPtg(i ~ p)S


~Щ¥7с]


где


A=[w(o)]~wH-wp


w,


Pel


“ EF


iV =


Pe,


1C


SL’ EF


(6)

(7)

(8)


Wu(o) j Wnc ~ соответственно сжатие надземной части сваи дли-7 ной £. н и участка сваи длиной t д.с., расположенного в деятельной слое вечномерзлого грунта.

Если WКр(0) ^ Л , то дальнейший расчет по де-формациям не ведут. В этом случае необходимо ограничиться расчетом по первому предельному состоянию.

2Л0. Если WRp(U) >Д # то слезет определить значения нагрузки РПрв3 и осадки ^пр.з^1

f‘np,’r^n„*ft,e',)fR“Fa;    (9)


"ю(°>т


ъ


+е и


EF(n*t}(n*2)


п+?)+е


(Ю)


_ 0,5rSTHe/2EF

EF

к о^о


Если Vnp.s ^J__< 0» *° согласно зависимости по формуле (5) строят участок СД графика "осадка-нагрузка" (рис.4) и по величине осадки А находят значение допустимой нормативной нагрузки.

С.II. Яри    Wnp.3 (0) > Д вычисляют нагрузку Рпр#2

осадку    ^пр.2    под    действием    этой нагрузки:


Пр£


kp Ер


(<£н+{еа)+гм&н +


±

п+1


(и)


W..


’’Рр


rse2    Д1    Ре    (£н+{еп

(*) - Т1^№и    У W - ТЖ '


(12)


EF ' '    "    ~    пн    ■    "д

'пр.2 (0) ^ О , то согласно зависимости по формуле (10) строят участок ВС графика "осадка-нагрузка" и находят значение нормативной нагруэки.


Если


W„


2.12. При


W


пр


грузки РпрЛ и осадки W„p#I (0):


<2(0) > 0 следует найти значения на-


ТнабЕ F . np1 кн[Б(Т-Н)-н] ’    (К)


^np-i(O) ~


(И)


где


-h



Ь0Еои* + К ив EF 11 + ае)05 J

k0FoQ + aSff (i 1- ае) °’5 l-k ’


If [j6(i+g£),,s)]

(§*)

L =


Tjpjnatfl

1Ш № ’

3


L-K


M =


Л, [§6(и-gef];

L (з‘)


А/*

-Li[§l(,fae)'-S]

N —>

4(1»)

i-id6) .

и. т> (§s)

h (з3)

ч а»)


Значения модифицированных функций Бесселя I±    (х)    и I j (X)

при аначениях аргумента, меньше 10, определяют по табл.4, приведенной в приложении I. При вычислении значения функций Бесселя отрицательного порядка V* можно пользоваться формулой

i у (X) = К у) (х) зьп $ л +1 у (х) ?

При 0 < х ^ I:


(х) *


.($) .


^ ' ' Г (у +1)*2 где Г (у +1) " гамма - функция Г (|) = 2,678938535;

Г (|) = 1,354117939;

Г (|) = 0,892 979 512;

Г (£) = 0,902 745 293.

3


При X > 10


е* Г


(**~1г)(ч-чгг)


ШГн*х +    ?!    (8х)г


2.13. Как правило,


W


цр>j(0) < А , поэтому следует построить участок АВ графика "осадка-нагрузка" согласно зави


симости


w(D-ШТ„ )-ff-


С15)


I по допустимой осадке Л найти значение нормативной нагрузи*. величину 6пл , входящую в формулу (15), определяют графически как точку пересечения графиков функций 4>j и ф£

7* = a^62EF (7Н + /е”л );    (К)

(17)

ГАе'= к**    -    л _ _l ZZ5ZZT    •

^ *Ht(e-ej '    °г аг У EF

кнг,=кн$~е* >

kDFQN* + HQ-z^^EF[t+ffg (Е ~ Е/м J.7    /

h„E„a! + aACF[,*aJeт)]°’’' ‘ 1г - /г2

7.j 1^Ег[/*йг(е-Епл)]’ ] ^ ^ Ц{§82[и(ЦЕ‘Епл}]

'-iff*)    ' Ъ(Ш

_ «г -/У*    _    I-il$ei[i+ii2(e-eMj]    '_2.

г    ’    2    /il'f4,)

WM)

2 ■    ^ (М)

4(h)

V

2.И.Находя* величину расчетной нагрузки

Р][=ПпР“    (18)

Иэ значений, определенных по формулах (I) и (18), наименьшее принимают за допустимую расчетную нагрузку, которую можно приложить к свае.

Расчет свай, погружённых в двухслойный грунт

2.15.    Согласно табл.5 СНиП П-Б.6-66 и л.1.11 настоящего Руководства строят кривую изменения предельных сопротивлений сдвигу вдоль ствола сваи для каждого грунтового сдоя.

2.16.    Подбирают значения ф , п. степенной функции

Рис.5. Эпюры распределения температур, сопротивлений грунта сдвигу и коэффициентов сдвига для сваи в двухслойном мерзлом

грунте:

а-расчетная схема; б-эпюра распределения температуры в мерзлом грунте; в-эшора распределения нормативных значении сопротивления мерзлого грунта сдвигу; г-зпюра изменения коэффициентов сдвига вдоль сваи

18

для первого слоя в значения ; Т1г ; Тн функции    2

степенной

(20)

>5

Рис.6. График зависимости осадки центрально нагруженной сваи в двухслойном мерзлом грунте от нагрузки


для второго грунтового слоя таких образов, чтобы обеспечить максииальное приближение графиков этих функций (рис.5) к кривым изменениям предельных сопротивлений сдвигу в пределах каждого слоя.

W(t)

2.17. Значения коэффициентов ккн ',(кН) дМкнг+к)

и величину допустимой осадки принимают согласно пп.2.5-2.7 настоящего Руководства.

2.18.    Определяют координаты первой точки графика "осадка-нагруака” (рис.б):

19


где


3Н6-Н,Н5Нг    С1гЦ(зв/г)+    и%    .

Ш3КчгН5н/ 'г 1-з (f б,г)


а = —41 '

" *»Л'


Ч ,


~ а.


l_ |/s

r " Е F 12 сл


22


CL22

J


д _ 0-22 & 22_ .

1 a.n6,i(i+aakt) ’


ВГ i(1 + atzh,)-


20


В2    0-22    ^22 Ь F l/ ^ ^22 ^2    ’

паГо

Drl6mi4^,2h,)S '■ d,- B2L2(D2)e t,(d2); dlli-BznjB2)^Li(D2)-,

B2 - j822 )/(i+a2Zh2)3.


руководство по расчету централь-:

ВНИИСТ :но нагруженных свай в вечномере-: Р 162-74 ___:_дых    грунтах_ :_

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящее Руководство распространяется на проектирование центрально нагруженных одиночных свай прямоугольного , круглого и кольцевого сечений в вечномерзлых однослойных и двухслойных грунтах.

1.2.    Расчеты свайных фундаментов следует вести в соответствии с требованиями глав СНиП П-А.10-62 "Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования”,

СНиВ П-А.П-62 "Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования”, СНиП П-Б.6-66 "Основания и фундаменты гданий я сооружений на вечномерзлых грунтах. Нормы проектирования”, СНиП П-Е.1-62 "Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования",

СНиП П-Б.5-66 "Свайные фундаменты. Нормы проектирования” и настоящим Руководством.

1.3.    При использовании сыпучемерзлых песчаных грунтов, которые не изменяют своих механических свойств и не дают осадок при изменении отрицательной температуры на положительную, следует руководствоваться требованиями глав СНиП П-Б.1-62 и СНиП П-Б.5-66.

1.4.    При температуре вечномерзлого грунта на уровне подо-■вы сваи выие -0,5°С или допущении оттаивания вечномерзлых грунтов расчет свай выполняют без учета мерзлого состояния грунтов по нормам для талых грунтов.

1.5.    При выборе расчетной схемы работы одиночной сваи в мерзлом грунте и назначении величины нормативных сопротивлений грунта необходимо учитывать способ погружения сваи в вечномерзлый грунт.

1.6.    При расчете свай грунт ниже верхнего уровня вечной мерзлоты следует считать однослойным в случаях,когда:

Внесено лабораторией :Утверждено директором : Разработано трубопроводов,сооружа-:    ВНИИСТа    :    впервые

емых в особых усдовиях:17 сентября 1974 г. :_

W,


пр.г


tkl-


+ H


(23)


9,


Tzshp ( TH9 ^2^2 ) ^нг ^2 ^2


y+p’fiMu)


'‘пр.г' /' EF \ 2

2.20. Если Wnp.2(^t) < W'np.2(^,)    i    io    ко-

ординаты точек графика "осадка-нагрузка" находят б следующей последовательности:

а) проверяют условие:


Яг*2! kH*k,


32


Тн.*1Г' < Jst

кн, + k/jj    к    Hz


(25)


Если это условие соблюдено, то координаты второй точки графика определяют по формулам:

,Z

РПР.2 -EF[dz,l^{le^d2lu3 (§ajcg'2 + dj)


(26)


1(27)

d,


где


C2Z


atcn.

Ч...ГГЛ"'. n-fi

\*kh •    Я    f    EF

/,


/7 kH+k0


r,s


fir


1 E F '    (п^1)(П+2) ’

d22 = фнк, Hri, +2)pif?! n


21


свая погружена в пробуренную или протаянную скважину, диаметр которой превышает наибольший размер поперечного сечения сваи;

свая забита в предварительно пробуренную в однородном грунте скважину, диаметр которой меньше наименьшего размера поперечного сечения сваи;

свая забита в однородный грунт.

1*7. Грунт ниже верхнего уровня вечной мерзлоты следует считать двухслойным, если забивная или бурозабивная свая прорезает два грунтовых слоя,различных по физическим и механическим свойствам*

1*8. Сваи считают одиночными, если расстояния между их осями не меньше следующих величин:

для свай, погруженных в предварительно пробуренные скважины,- d +0,5 м;

для свай, погруженных с прогаиванием грунта-5rf; для забивных и бурозабивных свай - 3 d, где d - наибольший размер поперечного сечения сваи*

1.9.    Нормативную глубину сезонного оттаивания грунта следует принимать равной наибольшей из ежегодных максимальных глубин сезонного оттаивания грунта по данным наблюдений (не менее 10 лет) за фактическим оттаиванием грунтов на осушенной площадке ^очищаемой весной от снега, без растительного и торфяного покровов.

Если нет данных многолетних наблюдений, нормативную глубину сезонного оттаивания грунта разрешается определять путем теплотехнического расчета по формуле (42) приложения 2 СНиП П-Б.6-66.

1.10.    Максимальные расчетные температуры мерзлого грунта, примыкающего к свае, принимают по данным инженерно-геологических исследований и с учетом изменения температурного режима грунта основания в процессе эксплуатации здания или сооружения. Если данных инженерно-геологических исследований не имеется,

то максимальную температуру вечномерзлого грунта необходимо определять по формуле (10) СНиП П-Б.6-66.

1.11.    Расчет центрально нагруженных одиночных свай по предельным состояниям выполняют для максимальной расчетной температуры мерзлого грунта в соответствии с главами СНиП П-А.10-62

4

"Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования". В мои расчете следует учитывать принятый принцип использования вечномерзлых грунтов оснований и их температурный режим*

1.12.    Расчет оснований и свайных фундаментов следует выполнять:

1)    по первому предельному состоянии (по несуией способности):

по прочности - основания, сложенные вечномерзлыми грунтами в соответствии с СНИЛ П-Б.6-66 и настоянии Руководством (пп. 2.1 н 2.23) и скальными грунтами в соответствии с требованиями глав СНяП П-Б.1-62 н СНиП Д-Б.5-67, а также сваи со -гласно требованиям норм проектирования конструкций И8 соответствующих материалов (бетонных, железобетонных, стальных, деревянных и др.);

по устойчивости - сван на действие сил пучения в соответствии со СНиП П-Б.б-бб.

2)    по второму предельному состоянию (по деформациям): основания, своженные пластнчномерзлыми, твердомерзлымн грунтами (в соответствии с пп. 2.1 н 2.23 настоящего Руководства), не-скаявными оттаявшими или оттаивающими в процессе эксплуатации сооружений грунтами и сваи;

3)    по третьему предельному состоянию (трещиностойкости):

по образованию или раскрытию трещин - железобетонные сваи

н их элементы в случаях,когда это требуется нормами проектирования. (Этот случай в настоящей работе не рассмотрен).

1.13.    Нагрузки, действующие на основания и фундаменты,

и сочетание нагрузок определяют в соответствия с требованиями глав СНиП П-А.10-62 "Строительные конструкции н основания. Основные положения проектирования", СНиП П-А.П-62 "Нагрузки я воздействия. Нормы проектирования", пп. 5.2 н 5.3 главы СНиП П-Б.1-622 "Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования".

1.14.    Расчет свай и их оснований по деформациям выполняют на основное сочетание нормативных нагрузок, а расчет по несущей способности - на основное и дополнительное или особое сочетание расчетных нагрузок.

5

2. РАСЧЕТ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ

f-

Условные обозначения

наименьший размер поперечного сечения нижнего торца сваи;

С - сцепление грунта, расположенного ниже подошвы сваи;

Е - нодуль упругости материала сваи;

Ei- нодуль общей деформации грунта, расположенного ни-" же подошвы сваи;

F - площадь поперечного сечения сваи;

Е0 - площадь поперечного сечения подошвы сваи;

F- площадь поверхности сдвига ^ -го слоя ввчноиерэло-7i го грунта;

/ - параметры степенной функции формулы (2), отражающей “ закономерность распределения предельных сопротивлений грунта сдвигу;

п ! я- параметры степенных функций формул (19), (20), от-*fTV,Lz решающих закономерность распределения предельных

сопротивлений первого и второго слоев грунта сдвигу;

соответственно толщины первого и второго слоев двух-у 2 елейного грунта;

- коэффициенты однородности грунта основания, прнни-1    2    маемые согласно указаниям п. 5.6. СНиП П-Б.6-Б6;

ки - коэффициент сдвига для однослойного мерзлого грун-н та в плоскости Z =0;

1+1 - коэффициент сдвига для однослойного мерзлого грун-и £ та в уровне подошвы сваи;

ig - коэффициент постели;

I - длина части сваи, вмороженной в вечномерзлый грунт;

£дС- толщина деятельного слоя вечномерзлого грунта;

Сн - длина надэемно! части сваи;

т. .тп- коэффициенты условий работы грунта основания, при-1    1    нимаемые согласно указаниям п.5.6 СНиП П-Б.6-66;

п - количество слоев вечномерзлого грунта, на которое с разделяется толща основания в пределах поверхности смерзания сваи с грунтом;

п - коэффициент перегрузки, величину которого назнача-я ют согласно СНиП If-A.li-62;

Р - осевая нагрузка на сваю;

рр- расчетная нагрузка на сваю в наиболее невыгодной 1 комбинации (определяют при расчете свай по I пре-р дельному состоянию);

/L- расчетная нагрузка на сваю, определяемая при расче-U те по П предельному состоянию;

6

Р - нормативная нагрузка на сваю, определяемая при расчете по П предельному состоянию;

p H

*    -    нормативное    сопротивление    нервного грунта нормаль

ному давлению под нижним концом сваи, определяемое согласно указаниям п.5.7 СНип П-Б.6-66 или согласно РСН 30-67;

и н

кСпят нормативное сопротивление мерзлых грунтов сдвигу У i поч боковой поверхности смерзания для середины

6 -го слоя мерзлого грунта, определяемое согласно п.5.7 СНиЯ П-Б.6-66 иди согласно РСН 30-67;

осадка сваи в сечении Z = 0;

допустимая нормативная величина осадки верхнего конца сваи;



° - периметр поперечного сечения сваи;

WH>Wn ~ соответственно сжатие надземной части сваи и уча-У стка, расположенного в деятельном слое вечномерзлого грунта;

% / > !}Рп о - координаты характерных точек графика "осадка-р 0    нагрузка" для свай в однослойных грунгахэсо-

s:

пР$} н*Р)Мп0 v/0i*ответствующих различным стадиям развития воя ^ сдвигов в мерзлом грунте вдоль боковой поверх-

крЩ


Z - текущая ордината, отсчитываемая от верхнего уровня вечномерзлого грунта;


пр.2(0) iwnp3(o)} ности сваи и под нижним торцом;

Z - текущая ордината, отсчитываемая от верхнего уровня вечномерзлого грунта до нижней поверхности первого (верхнего) слоя;

текущая ордината, отсчитываемая от нижней поверх-L    ности    первого    сдоя    до    нижней поверхности второго

слоя;

Y - коэффициент уменьшения несущей способности сваи,

J значения которого принимают согласно данным табл.1 приложения I;

h,/* - коэффициенты уменьшения несущей способности соот-0 ветственно дх.я первого и второго слоев двухслойного грунта, значения которых принимают по табл.1, приложения I;

Yn. - объемная масса грунта и -го слоя, примыкающего к к свае;

— bit- осредненное значение объемной массы грунта,примы-л ^ кающего к боковой поверхности сваи;

с ya - осадка сечения сваи, расположенного на уровне верхнего слоя вечномерзлого грунта;

& - абсолютное значение температуры мерзлого грунта,°С;

Ж - коэффициент зависящий от формы подошвы сваи(табл.3 приложения I);

- коэффициент, зависящий от форда поперечного сече-“ няя подошвы свая:

для прямоугольной формы при отношении сторон а*/£;

V ;

для круглой формы поперечного сечения с диаметром

л-

0,89^*; ^ = 0,45;

V-

^я"

cf 9*

f-

ф-

коэффициент относительной поперечной деформации грунта (коэффициент Пуассона), значения которого выбирают согласно табл. 2 приложения I;

порядок функций Бесселя;

предельное сопротивление сдвигу однослойного мерзлого грунта в плоскости 2 * 0 (см.п.2.4);

предельное сопротивление сдвигу первого и второго сдоев мерзлого двуслойного грунта в плоскостях Z / = 0; 2г = 0;

угол внутреннего трения грунта, расположенного ниже подовик сваи;

несущая способность основания при расчетном температурном режиме грунтов.

РАСЧЕТ ПО ПЕРВОМУ ПРЕДЕЛЬНОМУ СОСТОЯНИЮ

2.1. Расчет центрально нагруженных свай по первому пре -дельному состоянию выполняют при максимальной температуре грунта по формуле:

где Ф=    (V

Примечание. Если сваи прорезают талый грунт, а также если слой сезонного промерзания - оттаивания сложен песчаными и хрупнообломочными грунтами, допускается учитывать сопротивление трению этих грунтов по боковой поверхности сваи. Нормативное сопротивление талых грунтов по боковой поверхности сваи принимают согласно указаниям глав СНиП П-Б.5-67 "Свайные фундаменты. Нормы проектирования" в зависимости от способа погружения сваи.

2.2. Если температура вечномерзлого грунта на глубине 10 м ниже -2°С, несущую способность основания следует определять согласно указаниям пп.5.9-5.10 СНиП П-Б.6-66.

8

РАСЧЕТ ПО ВТОРОМУ ПРЕДЕЛЬНОМУ СОСТОЯНИЮ

Расчет свай, погруженных в однослойный грунт

2.3» Согласно табл.5 СНиП П-Б.6-66, РСН 30-67 и п.1.11 настоящего Руководства строим кривую изменения предельных сопротивлений сдвигу вдоль ствола слан.

Рис Л. Эпюры распределения температур.значений нормальных сопротивлений грунта сдвигу и коэффициентов сдвига для сваи в однородном мерзлом грунте: а-расчетная схема; б-эпюра распределения температуры в мерзлом грунте; в-эпюра распределения нормативных значений сопротивления мерзлого грунта сдвигу; г-эпюра изменения коэффициентов сдвига вдоль сваи

2Л. По методу наименьших квадратов подбираем значения параметров ф , п Yi ССН степенной функции

(г)

таким образом, чтобы обеспечить максимальное приближение графика этой функции (рис.1) к кривой изменения предельных сопротивлений грунта сдвигу.

2*5. Опытным путем (см.приложение 2) или по графикам, при-веденным на рис.2,3, определяем значения коэффициентов сдвига при 5 -о и Z = i ; 1нч(Ки*К^).    у

2.6. Величину коэффициента постели для свай с плоской подопвой определяем по формуле


Еър


(3)


Для вмороженных свай в зависимости от абсолютного значения температуры мерзлого грунта ют по приведенным ниже формулам:

нередка грунты (при температуре от -0,6° до -Ю°С)

Ер. = (0,5 + 2,1 В) 10* кгс/см2;

мерзлые пылеватые грунты (при температуре от -1,5°С до

-5°С)

Егр =    +    Ю*

мерзлые глинистые грунты (при температуре от -1,5°С до

-5°С)

Ерр = (0,5 + 0,23 В ) 10* кгс/см*} мерзлые песчаные грунты (при температуре от нуля до -0,6°С)

Ерр (100 + 7,7 *106В I2) кгс/см2;

мерзлые глинистые и пылеватые грунты (при температуре от нуля до -1,5°С)

Ерр = 1895 в 3,6 кгс/см2.

Значения коэффициента £ д для эабивных свай определя-ем согласно результатам испытаний (см.приложение 2).

2.7.    Согласно табл.10 и II СНиП П-5.1-62х устанавливаем величину допустимой осадки сваи для рассматриваемого вида сооружения - [ V (0)'

2.8.    Находим значения критической нагрузки и осадки верхнего торца сваи под действием этой нагрузки ^ (0)

(рис.^) ■

Ркр =rse[ тн У - en)f[i,8R--0,8rotr>^x)]Fa -

w„n(0)-~f(o,5TH +pen)-pd - mk -    <*>


В


значения ЕГр определя-


’HP1


г a e m


io


kH + kq


EF

JeA

П + 1


—ct., "

-(—I—)

I 2kk ~ /


Fo

* a


^+ Fkka


7


2kk0 > kk0


(5)