Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

25 страниц

456.00 ₽

Купить ГОСТ 21425-75 — официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Распространяется на прямобочные зубчатые (шлицевые) соединения валов с зубчатыми колесами, муфтами и другими деталями.

Стандарт не распространяется на зубчатые соединения валов со шкивами и паразитными шестернями и специальные зубчатые соединения, применяемые для компенсации перекоса или несоосности валов

  Скачать PDF

Ограничение срока действия снято: Постановление Госстандарта № 3165 от 29.06.81

Оглавление

1 Общие положения

2 Расчеты

Приложение Рекомендуемое Определение значений коэффициентов и допускаемых напряжений, входящих в основные расчетные формулы

Показать даты введения Admin

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

СОЕДИНЕНИЯ ЗУБЧАТЫЕ (ШЛИЦЕВЫЕ) ПРЯМОБОЧНЫЕ

МЕТОДЫ РАСЧЕТА НАГРУЗОЧНОЙ СПОСОБНОСТИ

ГОСТ 21425-75

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СТАНДАРТОВ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР

Москва

УДК 621.824.44.001.24 : 006.354    Группа    Г02

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

ГОСТ

21425—75

СОЕДИНЕНИЯ ЗУБЧАТЫЕ (ШЛИЦЕВЫЕ) ПРЯМОБОЧНЫЕ

Методы расчета нагрузочной способности

Straight-sided splines.

Load capacity calculation methods

Постановлением Государственного комитета стандартов Совета Министров СССР от 26 декабря 1975 г. № 4044 срок действия установлен

с 01.07.1976 г.

Настоящий стандарт распространяется на прямобочные зубчатые (шлицевые) соединения валов с зубчатыми колесами, муфтами и другими деталями.

Стандарт не распространяется на зубчатые соединения валов со шкивами и паразитными шестернями и специальные зубчатые соединения, применяемые для компенсации перекоса или несоос-ности валов.

Стандарт устанавливает методы расчета соединений по критериям смятия и износа для определения нагрузочной способности.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Нагрузочная способность соединения определяется как меньшее из двух значений, полученных по расчету на смятие и на износ.

1.2.    Расчет должен производиться на смятие и износ в соответствии с основными предельными состояниями зубчатых соединений— смятием и износом. Соединения типа муфт, нагруженные

Издание официальное    Перепечатка    воспрещена

Переиздание. Май 1978 г.

©Издательство стандартов, 1978

Продолжение табл. 4

Наименование параметра

Обозначение

Расчетные формулы и указания

5, Коэффициент концентрации в связи со смещением нагрузки от середины длины ступицы

Рекомендуется определять по графику черт. 1 приложения в зависимости от параметров Уи е; для соединений цилиндрического прямозубого колеса с валом е = е// (см. черт. 3); для соединения косозубого колеса с валом

е=г//±0,5 flfcp//-tg р cos aw.

Знак «плюс» при действии в одном направлении моментов от радиальной ^рад и осевой F0с сил на зубчатом колесе относительно точки оси вала, лежащей на середине длины ступицы «минус» — в разном

6. Коэффициент, учитывающий концентрацию нагрузки в связи с погрешностями изготовления

Кп

См. табл. 3

Стр. tO ГОСТ 21425-75

Формулы для вычисления коэффициентов нагрузки в общем случае нагружения соединения

Таблица 5

Наименование коэффициента

Обозначение

Расчетные формулы и указания

1. Коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями

*3

Значения /С3 и К'з приведены в табл. 4 при-ложения в зависимости от параметра

v Fd^

к (см. черт. 3);

р^Л/ р2 -\-F2

л — у л р_1_* рад

2. Коэффициент, учитывающий влияние неравномерности нагружения зубьев на износ и различное скольжение на рабочих поверхностях при вращении вала

К

3. Коэффициент продольной концентрации нагрузки (по длине соединения)

о.

с

*<

j

При подводе и снятии крутящего момента с одной стороны ступицы (черт. 2а) Кир—Ккр-1’ +Ке—1, при подводе и снятии крутящего момента с разных сторон ступицы (черт. 36) /Спр выбирается равным большему из значений Ккр и Кг

4. Коэффициент, учитывающий снижение концентрации нагрузки вследствие приработки

У

При расчете на смятие соединений до приработки у— 1; после приработки (при расчете на смятие и износ); для соединений, работающих с постоянным режимом нагружения у=0; для соединений с переменным режимом среднее значение у=0,3

5, Коэффициент концентрации нагрузки от закручивания вала

Ккр

Для соединений по ГОСТ 1139-58 значения КкР приведены в табл. 3 приложения

ГОСТ 21435-75 Стр. 11

Продолжение табл. 5

Наименование коэффициента

Обозначение

Расчетные формулы н указания

6. Коэффициент концентрации нагрузки в связи со смещением нагрузки от средней плоскости ступицы

Ке

Рекомендуется определять по графику черт. 1 приложения в зависимости от параметров Y и 8

Г

в— Т—^±0,5 Ясс

Знак «плюс» при действии в одном направлении обеих составляющих м ом ента относительно точки оси вала, лежащей на середине длины ступицы, «минус» —в равном (см. черт. 3)

7. Коэффициент, учитывающий концентрацию нагрузки в связи с погрешностями изготовления

Кп

См. табл. 3

Стр. 12 ГОСТ 21425-75

Значения коэффициентов для расчета на износ

Таблица 6

Наименование коэффициента

Обозначение

Расчетные формулы и указания

1. Коэффициент переменности нагрузки

ки

Теоретические значения Кн для типовых законов нагружения приведены в табл. 5. При наличии фактических кривых плотности распределения нагрузки по отдельным видам машин Кн определяется исходя из них по формуле

где Ni — число циклов работы соединения с нагрузкой Ti при вращении в одну сторону

2. Коэффициент числа циклов

Кп

Значения Кц для Л/'о = 108 и т—3 приведены на графике черт. 4

3. Коэффициент, учитывающий условия смазки соединения

К,

При обильной смазке без загрязнения Кс=0,7; при средней смазке /Сс = 1; при бедной смазке и работе с загрязнением Кс = 1,4

4. Коэффициент, учитывающий условия осевого закрепления ступицы па валу и ее перемещение род нагрузкой

Ко,

При жестком закреплении ступицы на валу Кос —1.0 при закреплении, допускающем небольшие осевые смещения (например, с помощью вилок), Кос = 1,25; при осевых перемещениях под нагрузкой (например, в карданных передачах) Кос —3

ГОСТ 2142S—75 Стр. 13

Продолжение табл. 6

Наименование коэффициента

Обозначение

Расчетные формулы и указания

5. Показатель степени зависимости износа от давления

тп

Рекомендуется m = 3 впредь до накопления уточненных экспериментальных данных

6. Расчетное число циклов

N

Равно суммарному числу оборотов вала за общее время работы. Определяется:

1)    по общему времени t работы машины и средней частоте вращения пвр в одну сторону по формуле УУ=60/лвр;

2)    суммированием чисел циклов на каждой ступени скорости;

3)    по общему пробегу машин

Стр. U ГОСТ 21425-75

Примечание. Формулы и значения коэффициентов получены из условия обеспечения постоянства работы трения на рабочих поверхностях при различных условиях работы.

ГОСТ 21425-75 Стр. 15

Черт. 1


Т*

\

4—

1

3 1


, Закручиваемый участок Вала


Незакручиваемый участок бала 6


Черт. 2




Черт. 3



Черт. 4


ГОСТ 21425-75 Стр. 17

УКАЗАТЕЛЬ БУКВЕННЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ Геометрические характеристики зубчатого (шлицевого) соединения

d ■— внутренний диаметр ступицы, мм;

D — наружный диаметр вала, мм; г — число зубьев (шлицев);

/в — номинальная высота фаски на зубьях вала, мм;

U — номинальная высота фаски на зубьях ступицы, мм;

/ — рабочая длина соединения, мм;

/к — геометрическая характеристика крутильной жесткости, мм4.

Геометрические характеристики насаживаемого на вал зубчатого колеса

dw — диаметр начальной окружности (для конического колеса— средний диаметр), мм;

е — смещения середины зубчатого венца относительно середины шлицевого участка ступицы, мм;

От — угол зацепления передачи, градусы;

0— угол наклона зубьев, градусы.

Расчетные нагрузки и другие характеристики режима работы

к] —■ допускаемый расчетный крутящий момент (наибольший из длительно действующих моментов), Н-мм (кгс-мм);

[Т'тах] — допускаемый наибольший крутящий момент, передаваемый соединением при повторяющихся пиковых нагрузках (например, при пусках), Н-мм (кгс-мм);

F — расчетная длительно действующая сила, воспринимаемая соединением, Н (кгс);

Fov— окружная сила в зубчатом зацеплении, Н (кгс);

*4>ад — радиальная сила в зубчатом зацеплении, Н (кгс);

РОС осевая сила в зубчатом зацеплении (для косозубых и

конических зубчатых колес), Н (кгс);

N0 — условное базовое число циклов нагружения;

t — расчетный срок службы передачи, ч;

«Вр — расчетная частота вращения, мин-1;

Л    Н-ММ    {    кгс мм\

С — удельная крутильная жесткость соединения мм.рад^ мм,рад) Характеристики материалов

Н RC — твердость по шкале Роквелла поверхности зубьев меньшей твердости;

НВ — твердость по шкале Бринелля поверхности зубьев меньшей твердости;

Стр. 18 ГОСТ 21425-75

G — модуль упругости материала вала при сдвиге, МПа (кгс/мм2).

Давления на зубьях (шлицах)

а — среднее давление на рабочих поверхностях, МПа (кгс/мм2);

[<т]см — допускаемое среднее давление из расчета на смятие, МПа (кгс/мм2);

[о]би — допускаемое наибольшее давление из условия работы без износа, МПа (кгс/мм2);

(а]изн — допускаемое среднее давление из расчета на износ, МПа (кгс/мм2).

ПРИЛОЖЕНИЕ

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗНАЧЕНИЙ КОЭФФИЦИЕНТОВ И ДОПУСКАЕМЫХ НАПРЯЖЕНИЙ,

ВХОДЯЩИХ В ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ

Значения допускаемых наибольших давлений для расчета на износ [о]усл при числе циклов L08 для типовых видов термической обработки приведены в табл. 1. Для каждой термообработки приведены соответствующие им усредненные значения твердости поверхностей.

Допускаемые средние давления [а]Изн для расчета на износ соединений при постоянном режиме нагружения (/fH=l), расчетном числе циклов 10®, типичном для многих соединений (/Сц«1), средней смазки (/Сс — 1) и жестком закреплении шестерни на шлицевом валу (Кос = 1) приведены в табл. 2. Для постоянного режима нагружения концентрация нап>узки от закручивания вала полностью устраняется в процессе приработки (лкр — 1). Эти значения допускаемых давлений могут быть использованы как ориентировочные для расчета и при нескольких иных условиях работы.

В связи с тем, что размеры соединений часто определяются прочностью и жесткостью валов и конструктивными соображениями, фактические давления могут быть значительно ниже допускаемых.

В табл. 3—5 и на черт. 1 приведены значения промежуточных коэффициентов.

Таблица 1

Рекомендуемые значения допускаемых наибольших давлений

Термическая обработка и средняя твердость поверхности

Без обра

Улучшение HRC 28 (НВ 270)

Закалка

Цементация и

ботки HRC 20 (НВ 218)

HRC 40

HRC 45

HRC 52

закалка или азотирование HRC 60

Наибольшее допускаемое давление [<х]усл* МПа (кгс/мм2)

95

ПО

135

170

185

205

(9,5)

(П,0)

(13,5)

(17,0)

(18,5)

20,5)

* При работе с частыми реверсами рекомендуется снижать на 20—25%.

ГОСТ 21425-75 Стр. 19

Значения [а]Изн для соединения вала с прямозубым зубчатым колесом при. постоянном режиме нагружения, N*= 108 и средних условиях работы (/Сдолг=1);

(Хр— 1) И (Акр— 1)

Таблица 2

Соотношения

размеров

Термическая обработка и средняя таердость

Без обра-

ботки HRC 20 (НВ 218)

У лучше-ние HRC 28 (НВ 270)

Закалка

Цементация и закалка или азотирование НкС 60

HRC 40

HRC 48

HRC 52

Среднее допускаемое давление 1а1иэн» МПа (кгс/мм2)

73

85

105

130

142

158

ejl—0

(7,3)

(8,5)

(10,5)

(13,0)

(14.2)

(15,8)

52

60

77

97

105

117

--0,35

dw

е\Ы 0,25

(5.2)

(6,0)

(7,7)

(9,7)

(10,5)

(И,7)

38

45

60

75

80

90

^//=0,5

(3.8)

(4,5)

(6,0)

(7,5)

(8,0)

(9,0)

47

55

67

85

92

100

ejl=0

(4.7)

(5,5)

(6,7)

(8,5)

(9,2)

(10,0)

32

37

47

60

66

72

^ср

— -0,5

й//=0,25

(3.2)

(3,7)

(4,7)

(6,0)

(6,6)

(7,2)

dw

22

26

34

42

45

50

ejl=0,5

(2.2)

(2,6)

(3,4)

(4,2)

(4,5)

(5,0)

Таблица 3

Значение коэффициента /СКр для соединений по ГОСТ 1139-58

Наружный диаметр вала

Отношение IfD

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

Коэффициент концентрации нагрузки ККр

Серия

D

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

До 26

1,3

1,1

1.7

1.2

2,2

1.4

2,6

1.5

3,2

1.7

Легкая

30—50

1,5

1,2

2,0

1,3

2,6

1,5

3,3

1,8

3,9

1.9

58—120

1,8

1,3

2,6

1,4

3,4

1,7

4,2

2,0

5,1

2,2

только крутящим моментом, на износ не рассчитываются. Для соединений, подверженных действию единичных за срок службы кратковременных перегрузок, зубья дополнительно проверяются на срез при этих перегрузках.

1.3.    Расчет на смятие производится: для соединений с упрочненными рабочими поверхностями (закалка, цементация) для начального периода до приработки; для соединений, не имеющих упрочнения рабочих поверхностей или с улучшенными поверхностями, для периода после приработки. Последний учитывает снижение концентрации нагрузки после начальной приработки. Рас* чет на износ проводится для периода после приработки.

1.4.    В случае, когда износ практически не допускается, должен производиться дополнительный расчет, учитывающий работу без износа при неограниченно большом числе циклов нагружения.

1.5.    Для соединений в машинах, изготовляемых в массовом производстве, особо напряженных машинах или машинах, работающих в специфических условиях, при наличии специальных исследований или достаточного опыта эксплуатации, параметры расчета (допускаемые давления или коэффициенты запаса) могут быть выбраны на основе этих данных.

2. РАСЧЕТЫ

2.1. Расчет соединения на смятие следует производить по фор* мулам:

- £|<н-

(1)

(2)

или

гг j от SP 1

I7 maxj — v У

ЛЛсм

(3)

где

ыси= °т .

1 Jc“ пКсиКя

(4)

2.2. Расчет мулам:

соединения на износ следует производить

по фор

•“-JjfCM».

(5)

или

[^=5/? 1 [°]нЗН5

(6)

где

Аизн АдолгЛр

(7)

Продолжение табл. 3

Отношение HD

Наружный диаметр вала

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

Коэффициент концентрации нагрузки /Скр

Серия

D

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

До 19

1,6

1,2

2,1

1,3

2,8

1.5

3,5

1,7

4,1

1,9

20—30

1,7

1,2

2,3

1,4

3,0

1,6

3,8

1,9

4,5

2,1

Средняя

32—50

1,9

1.3

2,8

1,5

3,7

1,8

4.6

2,1

5,5

2,3

54—112

2,4

1,4

3,5

1,7

4,8

2,1

5,8

2,4

7.0

2.8

Св. 112

2,8

1,5

4,1

1,9

5,5

2,5

6,8

2,7

8.2

3,1

До 23

2,0

1,3

3,0

1,6

4,0

1,9

5,0

2,2

6,0

2,5

23—32

2,4

1,4

3,5

1,8

4,7

2,1

5,7

2,4

7,0

2,8

Тяжелая

35—65

2,7

1,5

4,1

1,9

5,3

2,2

6,8

2,7

8,0

3,1

72—102

2,9

1,6

4,3

2,0

5,6

2,4

7,0

2,8

8,5

3,3

Св. 102

3,1

1,7

4,7

2,1

6,2

2,5

7,8

3,0

9.3

3,5

Примечание. Коэффициент /Скр приведен для двух случаев:

1.    До приработки (для расчета на смятие).

2.    После приработки для соединений, работающих с переменным режимом. Для соединений, работающих с постоянным режимом, после приработки /СКр—К

Таблица 4

Коэффициенты неравномерности распределения нагрузки между зубьями

Коэффициенты

0,30

0,35

0,40

0,45

0,50

0,55

0,60

0,65

0,70

0,75

к3

1,6

1,7

1,8

1,9

2,0

2,1

2,2

2,4

2.7

3,0

К

1,1

1,2

1.4

1,6

1,9

2,2

2,5

3,0

3,7

4,5

ГОСТ 21425-75 Стр. 3

Условие работы соединения без износа при неограниченно большом числе циклов нагружения

(8)

Мб.и. К изя

где сГб.и.=0.028НВ МПа (0.0028НВ кгс/мм2)—для нетермообра-ботанных зубьев (шлицев);

Об.и.=0.032НВ МПа (0.0032НВ кгс/мм2) —для улучшенных; [<х]б.„. = 0,ЗВДС МПа (0,03HRC кгс/мм2)—для закаленных и Ыбл.—0.4HRC МПа (0,04HiRC кгс/мм2) —для цементированных зубьев.

2.3. Исходные данные для определения величин, входящих в формулы (1) — (8), приведены в табл. 1—6 и в указателе буквенных обозначений. Расчет малоответственных зубчатых соединений разрешается производить по средним допустимым напряжениям [акзн по табл. 2 приложения.

Расчетные формулы и указания

Таблица 1

Наименование параметра

Обозначение

Расчетные формулы и указания

1. Рабочая высота зубьев, мм

h

D-d

h — 2 /в—/с (см. черт. 1)

Для соединений по ГОСТ 1139-58 значения h приведены в табл. 2

2. Средний диаметр зубчатого соединения, мм

^ср

D+d

<*сР- 2

Для соединений по ГОСТ 1139-58 значения dCp приведены в табл. 2

3. Удельный суммарный статический момент площади рабочих поверхностей соединения относительно оси вала, мм3/мм

SF

S=0,5dcp-h-z Значения SF для соединений по ГОСТ 1139-58 приведены в табл. 2

4. Предел текучести материала зубьев (шлицев) меньшей твердости

°гт

Значения (Тт определяются по таблицам механических характеристик материалов в зависимости от термической обработки. Для материалов с поверхностным термическим или химико-термическим упрочнением под сгт следует понимать предел текучести поверхностного слоя

5. Коэффициент запаса прочности при расчете на смятие

п

Выбираем равным 1,25—1,4; нижние значения для незакаленных рабочих поверхностей неответственных соединений, верхние — для закаленных рабочих поверхностей И более ответственных соединений



Продолжении табл. I

Наименование параметра

Обозначение

Расчетные формулы и указания

6. Допускаемое условное давление при базовом числе циклов и постоянном режиме работы, МПа (кгс/мм2)

[сг]усл

Рекомендуемые значения [а]усл приведены в табл. 1 приложения

7. Общий коэффициент концентрации нагрузки при расчете на смятие

Кем

Кем = КзКпрКп

8. Общий коэффициент концентрации нагрузки при расчете на износ

Хизн

^Сизн = К3Кпр

9. Коэффициент динамичности нагрузки

г, Т шах Ад -

1 к

При систематической знакопеременной нагрузке (реверсирование без ударов) /Сд«2 — при частом реверсировании, /Сд«2,5 — при расчете на смятие соединений с незакаленными рабочими поверхностями под действием редких эпизодических пиковых нагрузок, в расчет вводится уменьшенный динамический момент*

1

10. Коэффициент долговечности

Ядолг

^СдОЛГ = А!н^Сц

11. Коэффициент условий работы

Кр

Кр=КсКос

* В связи с тем, что материал упрочняется, а ползучесть не успевает проявляться.


ГОСТ 2142S—75 Стр. 5


Таблица 2

Геометрические характеристики соединений по ГОСТ 1139-58

Серия

Номинальный размер соединения

Расчетные размеры, мм

Sf мм3/мм

zXdxD {d и D в мм)

rfcp 1

[ h

6X23X26

24,5

0,9

66

6x26x30

28,5

1,4

118

6X28X32

30,0

1,4

126

8X32x36

34,0

1,2

163

8X36X40

38,0

1,2

182

8X42X46

44,0

1,2

211

8x46x50

48,0

1,2

230

Легкая

8x52x58

55,0

2,0

440

8X56X62

59,0

2,0

472

8X62X68

65,0

2,0

520

10X72X78

75,0

2,0

750

10X82X88

85,0

2,0

850

10X92X98

95,0

2,0

950

10X102X108

105,0

2,0

1050

10X112X120

116,0

3,0

1740

6x11X14

12,5

0,9

34

6X13X16

14,5

0,9

39

6X16X20

18,0

1,4

76

6X18X22

20,0

1,4

84

6X21X25

23,0

1,4

97

6X23X28

25,5

1,9

145

6x26x32

29,0

2,2

191

6X28X34

31,0

2,2

205

8X32X38

35,0

2,2

308

Средняя

8X36X42

39,0

2,2

343

8X42X48

45,0

2,2

396

8X46X54

50,0

3,0

600

8x52X60

56,0

3,0

672

8X56x65

61,0

3,5

854

8X62X72

67,0

4,0

1072

10X72X82

77,0

4,0

1540

10X82X92

87,0

4,0

1740

10x92x102

97,0

4,0

1940

10X102X112

107

4,0

2140

10X112x125

119

5,5

3260

ГОСТ 21425-75 Стр. 7

Продолжение табл. 2

Серия

Номинальный размер соединения

Расчетные размеры, мм

S „ , мм8/мм г

zxdxD (d и D в мм)

^ср

h

10X16X20

18,0

1,4

126

10x18x23

20,5

1,9

195

10x21X26

23,5

1,9

223

10x23x29

26,0

2,4

312

10x26x32

29,0

2,2

319

10X28X35

31,5

2,7

426

10x32X40

36,0

3,2

576

10X36X45

40,5

3,7

749

10X42X52

47,0

4,2

978

Тяжелая

10x46x56

51,0

4,0

1020

16X52X60

56,0

3,0

1340

16X56X65

60,5

3,5

1690

16X62X72

67,0

4,0

2140

16X72X82

77,0

4,0

2460

20X 82X92

87,0

4,0

3480

20Х92ХЮ2

97,0

4,0

3880

20Х102ХН5

109

5,5

5970

20ХП2Х125

119

5,5

6520

Значения коэффициентов концентрации нагрузок для соединений, нагруженных только крутящим моментом


Таблица 3

Наименование параметра

Обозначение

Расчетные формулы и указания

1. Коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями

Кз

Кз= 1

2. Коэффициент, учитывающий влияние неравномерности нагружения зубьев на износ и различное скольжение на рабочих поверхностях при вращении вала

К

3. Коэффициент продольной концентрации нагрузки (по длине соединения)

^пр

^Спр—^кр

4. Коэффициент концентрации нагрузки от закручивания вала

Ккр

Рекомендуемые значения Ккр для соединений по ГОСТ 1139-58 приведены в таблице 3 приложения

5. Коэффициент, учитывающий концентрацию Нагрузки в связи с погрешностями изготовления

До приработки при высокой точности изготовления (погрешности шага зубьев и непараллель-ность их осям вала и ступицы менее 0,02 мм).

Кп=1,1—1,2 при более низкой точности изготовления /Сп= 1,3—1,6. После приработки Кп*=1


5/—ЯГИ 1DOJ 8 dO


Таблица 4

Наименование коэффициентов

Обозначение

Расчетные формулы и указания

1. Коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями

ка

Значения /С3 и К'а приведены в табл. 4 приложения в зависимости от параметра

т dcp

COS (Хед

2. Коэффициент, учитывающий влияние неравномерности нагружения зубьев на износ и различное скольжение на рабочих поверхностях при вращении вала

К

3. Коэффициент продольной концентрации нагрузки (по длине соединения)

Кпр

При расположении зубчатого венца со стороны закручиваемого участка вала (подводе и снятии крутящего момента с одной стороны ступицы, черт. 2а)

^Спр — ^кр~Ь^е—1 •

При расположении зубчатого венца со стороны незакручиваемого участка вала (подводе и снятии крутящего момента с разных сторон ступицы, черт. 26) /Сир выбирается равным большему ИЗ значений Ке И /Скр

4. Коэффициент концентрации нагрузки от закручивания вала

/Скр

Рекомендуемые значения /Скр для соединений по ГОСТ 1139-58 приведены в табл. 3 приложения

ГОСТ 21425—7S Стр. 9


Значения коэффициентов концентрации нагрузки для соединений валов с цилиндрическими зубчатыми колесами