ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ

НАЦИОНАЛЬНЫЙ

СТАНДАРТ

РОССИЙСКОЙ

ФЕДЕРАЦИИ

Единая энергетическая система и изолированно работающие энергосистемы

РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА. ТРАНСФОРМАТОРЫ ТОКА ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ИНДУКТИВНЫЕ С ЗАМКНУТЫМ МАГНИТОПРОВОДОМ ДЛЯ ЗАЩИТЫ

Методические указания по определению времени до насыщения при коротких замыканиях

Издание официальное

Предисловие

1    РАЗРАБОТАН Акционерным обществом «Системный оператор Единой энергетической системы» (АО «СО ЕЭС»)

2    ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 016 «Электроэнергетика»

3    УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 19 ноября 2019 г. № 1195-ст

4    ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Правила применения настоящего стандарта установлены в статье 26 Федерального закона от 29 июня 2015 г. № 162-ФЗ «О стандартизации в Российской Федерации» Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе «Национальные стандарты». а официальный текст изменений и поправок — в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соотвепктвующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (www.gost.ru)

© Стандартинформ, оформление, 2020

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

II

^z2Imom =yJ(^R2 ⁺ *миом ^COS4Pmhom)²⁺(^2^{+ z}hmom ^Фимом)²-где <p_HH0M — номинальное значение угла сопротивления нагрузки ТТ.

Полное сопротивление ветви вторичного тока z₂v необходимо вычислять по формуле

^Z2I =    + факт) ⁺ (^2 ⁺ факт ) •    (И)

где /?_нфа1СТ— фактическое активное сопротивление нагрузки ТТ,

Х_и — фактическое индуктивное сопротивление нагрузки ТТ.

5.1.7 Если значение полученное по результатам вычислений по аналитическому методу, составило менее 15 мс. следует использовать графический метод по паспортным данным в соответствии с 5 2.

5.2 Определение времени до насыщения трансформаторов тока графическим методом по паспортным данным

5.2.1    При применении графического метода по паспортным данным следует использовать исходные данные в соответствии с 42.1.

5.2.2    При применении графического метода по паспортным данным время до насыщения ТТ необходимо определять графически в соответствии с универсальными характеристиками (приложение Б).

Для выбора универсальных характеристик необходимо рассчитать косинус угла сопротивления ветви вторичной нагрузки ТТ по формуле

5.2.2.1 Для определения времени до насыщения ТТ без учета остаточной магнитной индукции в сердечнике ТТ на оси К_п р необходимо отложить значения А. которые необходимо рассчитывать в соответствии с 5.1.6. и на универсальных характеристиках, соответствующих рассчитанному значению Г_рэжв. необходимо определять соответствующие им значения (_иас:

«п_Ри ^{= Л}    03)

5.2.2 2 Для определения времени до насыщения ТТ с учетом остаточной магнитной индукции в сердечнике ТТ на оси К_{П р} необходимо отложить значения Д(1 - К,). и на универсальных характеристиках. соответствующих рассчитанному значению Т_ржа. следует определять соответствующие им значе-ния (_нас:

Клр^кас)^¹-*,)-    0⁴>

где К_г — коэффициент остаточной намагниченности, который необходимо принимать равным 0.86.

5.2.3 В целях уточнения расчетов времени до насыщения ТТ допускается выполнить расчет по сумме воздействий апериодических составляющих токов в отдельных ветвях (без использования Т_р согласно следующему методу.

5.2.3.1 Необходимо построить временные диаграммы по формуле

1-е ^Г"

-sin(o) t + а + 0)+ cosot sin О),

где —— доля тока в /-ой ветви по отношению к суммарному току КЗ

тоЕ

« — угол сопротивления ветви вторичного тока ТТ;

О — начальная фаза периодической составляющей тока КЗ.

5.2.3.2    Для определения времени до насыщения ТТ без учета остаточной магнитной индукции в сердечнике ТТ на оси К_пр необходимо отложить значения А. которые необходимо рассчитывать в соответствии с 5.1.6. и на построенных характеристиках К_{п р} (0 следует определять соответствующие им значения t_MC по формуле (13).

5.2.3.3    Для определения времени до насыщения ТТ с учетом остаточной магнитной индукции в сердечнике ТТ на оси К_{п р} необходимо отложить значения Д(1 - Кр, и на построенных характеристиках К_{п р} (0 следует определять соответствующие им значения (_KJC по формуле (14)

5.3 Определение времени до насыщения трансформаторов тока графическим методом с использованием вольтамперной характеристики трансформаторов тока

5.3.1    При применении графического метода с использованием ВАХ ТТ следует использовать исходные данные в соответствии с 4.2.1 и ВАХ ТТ. ВАХ ТТ должна быть снята до значений тока намагничивания, соответствующих полной погрешности ТТ е, т. е. не менее чем до 0.1(0,05) расчетной кратности тока КЗ.

5.3.2    Графический метод с использованием ВАХ ТТ допускается использовать, если выполняется условие:

(16)

где /_{0 £} — ток намагничивания;

U₍ — напряжение намагничивания, которое необходимо определить по ВАХ ТТ для рассчитанного значения 1_0х;

/_ли„ — ток, соответствующий 1/_П14н;

Чпии ^— напряжение, соответствующее середине линейного участка ВАХ

Ток намагничивания /_{0 k} необходимо вычислять по формуле

¹ " 100 ^иом **''    (17)

где Кф_в1(Т — фактическая кратность первичного тока КЗ.

Фактическую кратность первичного тока КЗ Кфв" необходимо вычислять по формуле

*Ф*т =—•    (18)

*1 и ом

где /кз ^— действующее значение тока КЗ в расчетной точке КЗ.

5.3.3    При применении графического метода с использованием ВАХ ТТ время до насыщения ТТ необходимо определять графически в соответствии с универсальными характеристиками (приложение Б).

Для выбора универсальных характеристик необходимо рассчитать косинус угла сопротивления ветви вторичной нагрузки ТТ по формуле (12).

5.3.3.1    Для определения времени до насыщения ТТ без учета остаточной магнитной индукции в

сердечнике ТТ на оси К_{П р} необходимо отложить значения А. которые необходимо рассчитывать в соответствии с 5.3.4. и на универсальных характеристиках, соответствующих рассчитанному значению 7'_ржв. необходимо определять соответствующие им значения    по формуле (13).

5.3.3.2    Для определения времени до насыщения ТТ с учетом остаточной магнитной индукции в сердечнике ТТ на оси К_{п р} необходимо отложить значения А(1 - К,), и на универсальных характеристиках. соответствующих рассчитанному значению Т_ржв, необходимо определять соответствующие им значения f_Hac по формуле (14).

5.3    4 Параметр режима А необходимо вычислять по формуле

(19)

где Ц. — напряжение намагничивания, которое необходимо определить по ВАХ ТТ для рассчитанного значения /_{0 г};

— напряжение, соответствующее ЭДС вторичной обмотки при фактической кратности первичного тока ТТ Кфал и суммарном сопротивлении ветви вторичного тока z₂£.

Напряжение 1/^ необходимо вычислять по формуле

иш-Кфт'Ьнт’Ъ*    (2°)

где Кф_ает — фактическая кратность первичного тока ТТ. которую необходимо вычислять по формуле (18); z₂v — полное сопротивление ветви вторичного тока, которое необходимо вычислять по формуле (11).

5.3.5 В целях уточнения расчетов времени до насыщения ТТ допускается выполнить расчет по сумме воздействий апериодических составляющих токов в отдельных ветвях (без использования Т_р ^ согласно следующему методу.

5.3.5.1 Необходимо построить временные диаграммы по формуле (15).

5.3.5.2    Для определения времени до насыщения ТТ без учета остаточной магнитной индукции в сердечнике ТТ на оси К_пр необходимо отложить значения А, которые необходимо рассчитывать в соответствии с 5.3.4, и на построенных характеристиках К_{п р} (0 следует определять соответствующие им значения tпо формуле (13).

5.3.5.3    Для определения времени до насыщения ТТ с учетом остаточной магнитной индукции в сердечнике ТТ на оси К_{п р} необходимо отложить значения А(1 - Кр. и на построенных характеристиках К_{п р} (0 следует определять соответствующие им значения по формуле (14)

5.4 Определение времени до насыщения трансформаторов тока графическим методом

с использованием характеристики намагничивания трансформаторов тока

5.4.1    При применении графического метода с использованием характеристики намагничивания ТТ следует использовать исходные данные в соответствии с 4.2.1, а также:

-дополнительные данные ТТ (число витков вторичной обмотки ТТ w₂. поперечное сечение сердечника ТТ s и среднюю длину силовой линии /);

- характеристику намагничивания ТТ В_т - f{H). где В_т — амплитуда магнитной индукции;

Н — действующее значение напряженности магнитного поля.

5.4.2    Графический метод с использованием характеристики намагничивания ТТ допускается использовать. если выполняется условие:

в_те(Н_г)21.8Тп.    (21)

где В_т. — амплитуда магнитной индукции, определенная по характеристике намагничивания ТТ для действующего значения напряженности магнитного поля Н_г.

Действующее значение напряженности магнитного поля необходимо вычислять по формуле

^Не = 'Os ~f->    (22)

где 1_0х — ток намагничивания, который необходимо вычислять по формуле (17); w₂ — число витков вторичной обмотки ТТ;

/ — средняя длина силовой линии.

5.4.3 При применении графического метода с использованием характеристики намагничивания ТТ время до насыщения ТТ необходимо определять графически в соответствии с универсальными характеристиками (приложение Б).

Для выбора универсальных характеристик необходимо рассчитать косинус угла сопротивления ветви вторичной нагрузки ТТ по формуле (12).

5.4.3.1    Для определения времени до насыщения ТТ без учета остаточной магнитной индукции в сердечнике ТТ на оси К_пр необходимо отложить значения А. которые необходимо рассчитывать в соответствии с 5 4 4, и на универсальных характеристиках, соответствующих рассчитанному значению Т_р з^, следует определять соответствующие им значения 1^ по формуле (13).

5.4.3.2    Для определения времени до насыщения ТТ с учетом остаточной магнитной индукции в сердечнике ТТ на оси К_{п р} необходимо отложить значения А(1 - К,), и на универсальных характеристиках. соответствующих рассчитанному значению 7_ржг следует определять соответствующие им значе-ния f_M#c по формуле (14).

5.4 4 Параметр режима А необходимо определять по формуле

где В_т. — амплитуда магнитной индукции, определенная по характеристике намагничивания ТТ для действующего значения напряженности магнитного поля;

В_т — амплитуда магнитной индукции, соответствующая значению напряжения, соответствующего ЭДС вторичной обмотки. U_2bпри частоте электрического тока 50 Гц.

Значение амплитуды магнитной индукции В_т необходимо определять по формуле

V2 U_2m

(1) w₂ S

где w₂ — число витков вторичной обмотки ТТ;

$ — поперечное сечение сердечника магнитопровода ТТ.

Напряжение U^ необходимо определять по формуле (20).

5.4.5    В целях уточнения расчетов времени до насыщения ТТ допускается выполнить расчет по сумме воздействий апериодических составляющих токов в отдельных ветвях (без использования Т_р ^ согласно следующему методу.

5.4.5.1 Необходимо построить временные диаграммы по формуле (15).

5 4.5.2 Для определения времени до насыщения ТТ без учета остаточной магнитной индукции в сердечнике ТТ на оси К_{п р} необходимо отложить значения А, которые необходимо рассчитывать в соответствии с 5.4 4. и на построенных характеристиках К_{п р} (0 необходимо определять соответствующие им значения t_mc по формуле (13).

5.4.5.3 Для определения времени до насыщения ТТ с учетом остаточной магнитной индукции в сердечнике ТТ на оси К_{п р} необходимо отложить значения Д(1 - К_г). и на построенных характеристиках К_пр(0 необходимо определять соответствующие им значения /_мас по формуле (14).

5.5    Примеры выполнения расчетов времени до насыщения ТТ приведены в приложении В. Теоретические основы моделирования и расчета режимов работы ТТ приведены в приложении Г.

-V003e -Т,ш004c    r_#-00Sc г_р-0 0вс    -Г,«007c -Г,Ц>овс -г,-0    09с    —7,«0.1С

а) Г,« Ю.в>-0.1КАЛ«1 • (fr-O.OS)c

Р*су*о* Б 2 — Ум#*орс*лм«ы« *ар*ст#р*ст»м|1 ТТ пр* оо» о * 0.®5 г*ст 1

Содержание

1    Область применения....................................................................................................................................1

2    Нормативные ссылки....................................................................................................................................1

3    Термины, определения и сокращения........................................................................................................2

3.1    Термины и определения........................................................................................................................2

3.2    Сокращения............................................................................................................................................3

4    Общие положения........................................................................................................................................3

5    Определение времени до насыщения трансформаторов тока................................................................5

5.1 Определение времени до насыщения трансформаторов тока аналитическим методом................5

5 2 Определение времени до насыщения трансформаторов тока графическим методом

по паспортным данным..........................................................................................................................6

5.3    Определение времени до насыщения трансформаторов тока графическим методом

с использованием вольтамперной характеристики трансформаторов тока......................................7

5.4    Определение времени до насыщения трансформаторов тока графическим методом

с использованием характеристики намагничивания трансформаторов тока....................................8

Приложение А (обязательное) Формулы для расчета сопротивления нагрузки......................................10

Приложение Б (обязательное) Универсальные характеристики для определения

минимального значения времени до насыщения трансформаторов тока.....................11

Приложение В (справочное) Примеры выполнения расчетов времени до насыщения

трансформаторов тока.......................................................................................................26

Приложение Г (справочное) Теоретические основы моделирования и расчета режимов

работы трансформаторов тока..........................................................................................49

Библиография................................................................................................................................................56

Введение

Положения настоящего стандарта направлены на обеспечение выполнения требований правил [1] (пункт 128), в соответствии с которыми технические характеристики трансформаторов тока и подключенных к ним устройств релейной защиты в совокупности должны обеспечивать правильную работу устройств релейной защиты при коротких замыканиях, в том числе при возникновении апериодической составляющей тока.

Определение времени до насыщения трансформаторов тока необходимо для:

-    выбора трансформаторов тока с учетом требований производителей устройств релейной защиты при новом строительстве, реконструкции и техническом перевооружении объектов электроэнергетики;

-выбора устройств релейной защиты при создании новых или модернизации существующих устройств релейной защиты на существующих трансформаторах тока;

-    проверки правильности функционирования устройств релейной защиты в переходных режимах при коротких замыканиях на существующих трансформаторах тока.

ОКС 27.010

Поправка к ГОСТ Р 58669-2019 Единая энергетическая система и изолированно работающие энергосистемы. Релейная защита. Трансформаторы тока измерительные индуктивные с замкнутым магнитопроводом для защиты. Методические указания по определению времени до насыщения при коротких замыканиях

В каком месте Напечатано Должно быть Раздел 3, пункт 1.3.4 1.3.4 3.1.4 Подпункт 5.2.З.1. формула 15 -sin((o • t * a + 9) + cos а • sin 9), -sin(o) ■ t * a + 9) + cos а • sin 9, Приложение В. Пункт В.4.1.4, по формуле (24) (2 раза); = 0,275. = 0, 465, = 0.275 Тл. = 0. 465 Тл, для показателя = 270.48 В где определяют по формуле (20): где U$ln определяют по формуле (20): Пункт В.4.2.4 для показателя = 303.97 В где и*2&п определяют по формуле (20): где определяют по формуле (20): Пункт В.4.3.3 для однофазного КЗ: KgL = 6,37. = 6.73. Пункт В.4.3.4 для показателя = 155,46 В где U(23Jin определяют по формуле (20): где *4sin определяют по формуле (20): Приложение Г. Пункт Г.5.3, формула (Г.21) *п.р<о =!'*./• Кп.р(') /-1

(ИУС № 6—7 2020 г.)

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Единая энергетическая система и изолированно работающие энергосистемы

РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА.

ТРАНСФОРМАТОРЫ ТОКА ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ИНДУКТИВНЫЕ С ЗАМКНУТЫМ МАГНИТОПРОВОДОМ ДЛЯ ЗАЩИТЫ

Методические указания по определению времени до насыщения при коротких замыканиях

United power system and isolated power systems Relay protection Inductive measuring current transformers for protection with a closed magnetic circuit Methodology guidelines for determination of time to saturation during short circurts

Дата введения — 2020—01—01

1    Область применения

1.1    Настоящий стандарт устанавливает методы расчета времени до насыщения измерительных индуктивных трансформаторов тока для защиты с замкнутым магнитопроводом при коротких замыканиях (классов точности Р. РХ и ТРХ), определяет исходные данные, необходимые для применения каждого из методов, устанавливает требования по подготовке к проведению расчетов времени до насыщения измерительных индуктивных трансформаторов тока и порядок выполнения указанных расчетов с использованием каждого из установленных методов.

1.2    Настоящий стандарт предназначен для применения собственниками и иными законными владельцами объектов электроэнергетики, субъектами оперативно-диспетчерского управления в электроэнергетике. проектными организациями, организациями, осуществляющими создание новых или модернизацию существующих устройств релейной защиты

2    Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ 15150 Машины, приборы и другие технические изделия Исполнения для различных климатических районов. Категории, условия эксплуатации, хранения и транспортирования в части воздействия климатических факторов внешней среды

ГОСТ 18685 Трансформаторы тока и напряжения. Термины и определения

ГОСТ 19693 Материалы магнитные. Термины и определения

ГОСТ 22483 (IEC 60228:2004) Жилы токопроводящие для кабелей, проводов и шнуров

ГОСТ 26522 Короткие замыкания в электроустановках. Термины и определения

ГОСТ Р 52735 Короткие замыкания в электроустановках Методы расчета в электроустановках переменного тока напряжением свыше 1 кВ

Примечание — При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год Если заменен ссылочный стандарт, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта с учетом всех внесенных в данную версию изменений Если заменен ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого стандарта с указанным выше годом утверждения (принятия) Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку

Издание официальное

3 Термины, определения и сокращения

3.1    Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины по ГОСТ 18685. ГОСТ 26522. а также следующие термины с соответствующими определениями:

3.1.1    ветвь вторичного тока трансформатора тока: Цепь, образуемая вторичной обмоткой и присоединенной к ней вторичной цепью трансформатора тока.

3.1.2    вольтамперная характеристика; ВАХ: Выраженная графически или табличным способом зависимость между действующими значениями тока и напряжения на вторичной обмотке при приложении к последней синусоидального напряжения, причем первичная и все остальные обмотки разомкнуты.

3.1.3    время до насыщения трансформатора тока: Время до насыщения вторичной обмотки для защиты измерительного индуктивного трансформатора тока с замкнутым магнитолроводом при коротких замыканиях

1.3.4    коэффициент остаточной намагниченности К,: Отношение остаточного потокосцелления Ч’_г к лотокосцеллению насыщения Н'_нас. выраженное в относительных единицах или процентах

Примечание — Коэффициент остаточной намагниченности можно также выразить в виде отношения В/8^_е. что соответствует коэффициенту прямоутольности предельной петли гистерезиса в соответствии с ГОСТ 19693.

3.1.5    коэффициент переходного режима (переходный коэффициент) К_{п р}(/): Функция, характеризующая изменение во времени отношения мгновенного значения потокосцелления при наличии апериодической составляющей в первичном токе к амплитудному значению потокосцелления, которое имело бы место при токе номинальной предельной кратности, не содержащем апериодической составляющей

Примечание — Переходный коэффициент численно равен отношению мгновенного значения тока погрешности при наличии апериодической составляющей к амплитудному значению тока погрешности при токе номинальной предельной кратности, не содержащем апериодической составляющей

3.1.6    номинальная мощность вторичной нагрузки трансформатора тока (номинальная мощность трансформатора тока) S_{M ном}: Значение полной мощности (в вольт-амперах при установленном коэффициенте мощности), которую трансформатор тока должен передавать во вторичную цепь при номинальном вторичном токе и номинальной нагрузке.

Примечание — Номинальная мощность трансформатора тока является номинальной нагрузкой, выраженной в вольт-амперах при установленном коэффициенте мощности

3.1.7    номинальный вторичный ток трансформатора тока /_2ном: Указанное в паспорте действующее значение вторичного тока, при котором трансформатор тока рассчитан функционировать в течение срока службы.

3.1.8    номинальный первичный ток трансформатора тока /_1иом: Указанное в паспорте действующее значение первичного тока, при котором трансформатор тока рассчитан функционировать в течение срока службы

3.1.9    номинальная предельная кратность трансформатора тока К_ном: Наибольшая кратность первичного синусоидального тока по отношению к его номинальному значению при номинальной вторичной нагрузке, при которой полная погрешность не превышает полной погрешности, заданной классом точности

3.1.10    остаточная (начальная) магнитная индукция В_г: Магнитная индукция, сохраняющаяся в ферромагнитном веществе при изменении напряженности магнитного попя от некоторого значения до нуля.

3.1.11    остаточное потокосцепление 4'_г: Значение потокосцелления, определяемое магнитным потоком, остающимся в магнитопроводе после отключения тока с амплитудным значением, обеспечивающим потокосцепление насыщения Ч^,..

Примечание — Остаточная магнитная индукция 8, — магнитная индукция, соответствующая остаточному потокосцеплению 'V_r

3.1.12    параметр режима А: Отношение потокосцелления насыщения к амплитуде потокосцепле-ния, созданного периодической составляющей тока короткого замыкания при фактическом сопротивлении ветви вторичного тока трансформатора тока.

3.1.13    постоянная времени вторичного контура трансформатора тока T_s: Постоянная времени контура, образуемого вторичной обмоткой трансформатора тока и присоединенной к ней внешней электрической цепью, определяемая отношением суммы индуктивностей намагничивания, рассеяния вторичной обмотки и нагрузки к суммарному активному сопротивлению вторичной обмотки и нагрузки.

3.1.14    потокос цеп пение насыщения обмотки трансформатора тока 4'_нас: Максимальное значение магнитного потока, соответствующее насыщению материала магнитопровода трансформатора тока, умноженное на число витков обмотки.

Примечание — Магнитная индукция насыщения 8^ — максимальное значение магнитной индукции, соответствующее потокосцеолению насыщения обмотки трансформатора тока Ч'_мас

3.1.15    трансформатор тока для защиты класса точности Р (трансформатор тока класса Р):

Трансформатор тока для защиты, для которого не задается требование ограничения остаточного ло-токосцепления, а уровень насыщения определяется в установившемся режиме короткого замыкания действующим значением периодического тока при значениях всех прочих параметров, соответствующих номинальным данным.

3.1.16    трансформатор тока для защиты класса точности РХ (трансформатор тока класса РХ): Трансформатор тока для защиты с пренебрежимо малым реактивным сопротивлением рассеяния, для которого не задано требование ограничения остаточного лотокосцелления и известны характеристика намагничивания, активное сопротивление вторичной обмотки, сопротивление вторичной нагрузки и коэффициент трансформации.

3.1.17    трансформатор тока для защиты класса точности ТРХ (трансформатор тока класса ТРХ): Трансформатор тока для защиты, для которого не задается требование ограничения остаточного лотокосцелления. а уровень насыщения определяется в переходном режиме короткого замыкания максимальным значением мгновенной погрешности при значениях всех прочих параметров, соответствующих номинальным данным.

3.1.18    фактическая кратность первичного тока трансформатора тока К_фагх: Кратность фактического первичного тока по отношению к его номинальному значению.

3.1.19    характеристика намагничивания трансформатора тока В_т = f\H): Зависимость амплитудного значения магнитной индукции в магнитолроводе от действующего значения напряженности магнитного поля в нем, снятая при подведении ко вторичной обмотке трансформатора тока синусоидального напряжения.

3.1.20    эквивалентная постоянная времени Г_р,_и: Постоянная времени затухания свободной апериодической составляющей тока, затухающей по экспоненциальному закону, которой заменяют сумму свободных апериодических составляющих, имеющих неодинаковые начальные значения и постоянные времени затухания.

3.2 Сокращения

В настоящем стандарте применены следующие сокращения:

ВАХ — вольтамлерная характеристика трансформатора тока;

КЗ — короткое замыкание;

ЛЭП — линия электропередачи;

ОРУ — открытое распределительное устройство;

ПХН — прямоугольная характеристика намагничивания;

ТТ — трансформатор тока;

ЭДС — электродвижущая сила.

4 Общие положения

4.1 В зависимости от обьема сведений о ТТ, имеющихся у собственников и иных законных владельцев объектов электроэнергетики, субъектов оперативно-диспетчерского управления в электроэнергетике. проектных организаций, организаций, осуществляющих создание новых или модернизацию существующих устройств релейной защиты, следует использовать один или несколько из следующих методов расчета времени до насыщения измерительных индуктивных трансформаторов тока для защиты с замкнутым магнитопроводом при КЗ (далее — время до насыщения ТТ. /_нас):

- аналитический метод;

• графический метод по паспортным данным;

-    графический метод с использованием ВАХ ТТ;

-    графический метод с использованием характеристики намагничивания ТТ.

4.2 При использовании каждого из методов расчета времени до насыщения ТТ для определения его величины необходимо подготовить исходные данные для расчетов, определить расчетную схему, схемно-режимные условия и расчетную точку КЗ. выполнить подготовительные расчеты.

4.2.1    К исходным данным для расчетов относятся:

/, „оу — номинальный первичный ток ТТ;

/₂ „ом — номинальный вторичный ток ТТ;

/?₂ — активное сопротивление вторичной обмотки ТТ;

Х₂ — индуктивное сопротивление вторичной обмотки ТТ;

^г* ном — номинальная нагрузка ТТ (или S_{H иом} — номинальная мощность вторичной нагрузки ТТ);

с — полная погрешность ТТ;

К^м — номинальная предельная кратность ТТ.

Значения сопротивлений приводят к нормальной температуре в соответствии с ГОСТ 15150.

4.2.2    Расчетная схема электрической станции должна содержать все питающие элементы (генераторы, трансформаторы и(или) автотрансформаторы блоков], трансформаторы и(или) автотрансформаторы связи, а также линии связи с системными эквивалентами, соответствующими максимальному режиму работы системы. В состав расчетной схемы подстанции должны входить питающие линии и силовые трансформаторы (автотрансформаторы) Расчетная схема должна содержать эквиваленты систем, соответствующие максимальному режиму их работы.

4.2.3    Схемно-режимные условия и расчетную точку КЗ необходимо выбирать таким образом, чтобы через проверяемый ТТ при КЗ проходил наибольший ток /_кз.

4.2.4    Для определения значения t^_c необходимо произвести расчеты при трехфазных КЗ. для сетей с глухозаземленной нейтралью и при однофазных КЗ. Результатом расчета значения /_нвс должна являться наименьшая из полученных величин.

4.2.5    При осуществлении подготовительных расчетов необходимо определить величину нагрузки во вторичных цепях ТТ и Т_{р жв} для каждого из расчетных видов КЗ.

4.2.6    Расчет нагрузок во вторичных цепях ТТ. используемых в схемах защит, должен осуществляться с использованием расчетных формул в соответствии с приложением А.

4.2.7    Эквивалентную постоянную времени Г_{р жв} необходимо рассчитывать с использованием специализированных программных комппексов и созданных в них моделей сети, предназначенных для расчета электромагнитных переходных процессов.

При приближенных расчетах эквивалентную постоянную времени Т_ржл допускается рассчитывать по формуле

(1)

где /_Ю1— действующее значение суммарного тока КЗ;

/«з,**— действующее значение тока КЗ в Ай ветви:

Гр, — постоянная времени затухания апериодической составляющей тока в каждой из Ай ветви, питающей место КЗ.

Постоянную времени затухания апериодической составляющей тока в каждой Ай ветви, питающей место КЗ, Г_р, необходимо определять с использованием одного из следующих способов.

4.2.7.1 Рассчитывать ло формуле

где X_t — эквивалентное индуктивное сопротивление Ай ветви относительно точки КЗ; о — угловая частота;

R, — эквивалентное активное сопротивление Ай ветви относительно точки КЗ.

Л.2.7.2 При наличии осциллограмм токов КЗ соответствующих ЛЭП и оборудования Т_р ^ допускается определять графически с использованием следующего способа. В токе КЗ необходимо выделить апериодическую составляющую (например, с использованием сервисных возможностей программного обеспечения осциллографа) и по ней определить Г_рэсв как время, за которое начальное значение апериодической составляющей уменьшилось в е раз. где е — основание натурального логарифма. Найденное с использованием указанного способа значение Г_рэкв необходимо применять только к той 4