Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

39 страниц

Устанавливает спецификацию непримитивных понятий языка программирования. При этом используется набор определений, написанных на языке, установленном в ИСО 18629. Данные определения устанавливают аксиомы для терминологии в соответствии с ИСО 18629.

Настоящий стандарт распространяется на:

- определения понятий, установленных в ИСО 18629-11, ИСО 18629-12 и ИСО 18629-14 и связанных с ресурсами, множествами ресурсов и соотношениями между ресурсами и действиями;

- определение понятий, установленных в ИСО 18629-11, ИСО 18629-12 и ИСО 18629-14, характеризующих соотношения между ресурсами и действиями

 Скачать PDF

Идентичен ISO 18629-44:2006

Оглавление

1 Область применения

2 Нормативные ссылки

3 Термины, определения и сокращения

     3.1 Термины и определения

     3.2 Сокращения

4 Общая информация об ИСО 18629

5 Структура настоящего стандарта

6 Назначение ресурса

     6.1 Примитивная лексика назначения ресурса

     6.2 Определяемая лексика понятий для назначения ресурса

     6.3 Теории ядра, обусловленные назначением ресурса

     6.4 Дефинициональные расширения, обусловленные назначением ресурса

     6.5 Определения понятий для назначения ресурса

7 Согласованность действий, основанная на емкости ресурса

     7.1 Примитивная лексика согласованности действий, основанной на емкости ресурса

     7.2 Определяемая лексика понятий для согласованности действий, основанной на емкости ресурса

     7.3 Теории, обусловленные согласованностью действий, основанной на емкости ресурса

     7.4 Дефинициональные расширения, обусловленные согласованностью действий, основанной на емкости ресурса

     7.5 Определения согласованности действий, основанной на емкости ресурса

8 Совместное использование ресурса

     8.1 Примитивная лексика совместного использования ресурса

     8.2 Определяемая лексика совместного использования ресурса

     8.3 Теории, обусловленные совместным использованием ресурса

     8.4 Дефинициональные расширения, обусловленные совместным использованием ресурса….

     8.5 Определения для совместного использования ресурса

9 действия, обусловленные набором ресурсов

     9.1 Примитивная лексика действий, обусловленных набором ресурсов

     9.2 Определяемая лексика действий, обусловленных набором ресурсов

     9.3 Теории для действий, обусловленных набором ресурсов

     9.4 Дефинициональные расширения для действий, обусловленных набором ресурсов

     9.5 Определения для действий, обусловленных набором ресурсов

10 Взаимозаменяемые ресурсы

     10.1 Примитивная лексика взаимозаменяемых ресурсов

     10.2 Определяемая лексика взаимозаменяемых ресурсов

     10.3 Теории, обусловленные взаимозаменяемыми ресурсами

     10.4 Дефинициональные расширения, обусловленные взаимозаменяемыми ресурсами

     10.5 Определения для взаимозаменяемых ресурсов

11 Гомогенные множества

     11.1 Примитивная лексика гомогенных множеств

     11.2 Определяемые соотношения для гомогенных множеств

     11.3 Теории ядра, обусловленные гомогенными множествами

     11.4 Дефинициональные расширения, обусловленные гомогенными множествами

     11.5 Определения для гомогенных множеств

12 Объединенные ресурсы

     12.1 Примитивная лексика объединенных ресурсов

     12.2 Определяемая лексика объединенных ресурсов

     12.3 Теории, обусловленные объединенными ресурсами

     12.4 Дефинициональные расширения, обусловленные объединенными ресурсами

     12.5 Определения для объединенных ресурсов

13 Набор материально-производственных ресурсов

     13.1 Примитивная лексика набора материально-производственных ресурсов

     13.2 Определяемая лексика набора материально-производственных ресурсов

     13.3 Теории, обусловленные набором материально-производственных ресурсов

     13.4 Дефинициональные расширения, обусловленные набором материально-производственных ресурсов

     13.5 Определения для набора материально-производственных ресурсов

14 Действия обрабатывающей программы (процессора)

     14.1 Примитивная лексика действий процессора

     14.2 Определяемая лексика действий процессора

     14.3 Теории, обусловленные действиями процессора

     14.4 Дефинициональные расширения, обусловленные действиями процессора

     14.5 Определения для действий процессора

15 Пути ресурса

     15.1 Примитивная лексика путей ресурса

     15.2 Определяемая лексика путей ресурса

     15.3 Теории, обусловленные путями ресурса

     15.4 Дефинициональные расширения, обусловленные путями ресурса

     15.5 Определения для путей ресурса

Приложение А (справочное) ASN.1 Идентификатор настоящего стандарта

Приложение В (справочное) Пример описания технологического процесса в соответствии с настоящим стандартом

Приложение ДА (справочное) Сведения о соответствии ссылочных международных стандартов национальным стандартам Российской Федерации

Библиография

 

39 страниц

Дата введения01.09.2012
Добавлен в базу01.10.2014
Актуализация01.01.2019

Этот ГОСТ находится в:

Организации:

22.12.2011УтвержденФедеральное агентство по техническому регулированию и метрологии1613-ст
ИзданСтандартинформ2014 г.
РазработанНТЦ ИНТЕК

Industrial automation systems and integration. Process specification language. Part 44. Definitional extension. Resource extensions

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть Н, раздел В

Глава 4

ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП И-В. 4-62

СМаП_//-#■ q £ jvu - НУ-An. <**и :

Ъс7 mt*. *. ЪО.

Москва— ! 962

ОГЛАВЛЕНИЕ

Сгр

1.    Общие указания............ 3

2.    Материалы .............. —

3.    Расчетные характеристики    материалов    ...    5

4.    Расчет элементов деревянных    конструкций    .    •    8

Центрально растянутые и центрально сжатые

элементы............. —

Изгибаемые элементы......... 11

Внецентренно растянутые и внецентренно

сжатые элементы.......... 12

Сжатые составные элементы с неравномерно

нагруженными ветвями........ —

Расчетная длина и предельная гибкость сжатых элементов.......... 13

5.    Расчет соединений элементов деревянных конструкций ....... —

Общие указания......... —

Соединения на    врубках........ 14

Соединения на деревянных призматических

шпонках............. 15

Соединения на    цилиндрических нагелях . •    17

Cip.

20

21

Соединения на дубовых пластинчатых нагелях Соединения на гвоздях, работающих на

выдергивание............

Соединения на винтах, работающих на выдергивание ............

6. Основные указания по проектированию деревянных конструкций............

23

Общие указания .    .    .    .......

Основные конструктивные требования .    .

25

26

27

28

Указания по предупреждению загнивания, возгорания и коррозии деревянных конструкций .............

Настилы, цельные балки, прогоны • . • .

Составные балки ..........

Фермы ,.............

Арки и своды............

Клееные конструкции.........

30

33

Приложение 1. Дополнительные требования к лесоматериалам для несущих деревянных конструкций .................

Приложение 2. Рекомендуемый сортамент пиломатериалов для несущих деревянных конструкций (применительно к ГОСТ 8486-57)    . . ,


о го *о so во wo по no по is о иол О 5 to 16 го 15 30 3S 60 45 SO 55 i,/h о 5 10 IS го 26 30 OS *0 Н5 i,!0

Рис. 3. График коэффициента продольного изгиба


S.

4.4.    Гибкость X цельных элементов определяют по формуле

х = loir,    (9)

где 10 — расчетная длина элемента;

г — радиус инерции сечения элемента, определяемый по формуле

z = VJ6p/f бр ;    (Ю)

Jбр и F6p — момент инерции и площадь поперечного сечения брутто элемента.

4.5.    Расчетную длину элемента /0 определяют путем умножения его действительной длины на коэффициент:

1.0    —при обоих шарнирно закрепленных кон

цах;

2.0    —при одном защемленном и другом сво

бодно нагруженном конце;

0,8 -—при одном защемленном и другом шарнирно закрепленном конце;

0,65 — при обоих защемленных концах.

4.6.    Приведенную гибкость Хпр составных элементов определяют с учетом податливости соединений по формуле

xnP=/(iv/+4. си)

где Ху— гибкость всего элемента относительно оси у (рис. 4 и 5), вычисленная по расчетной длине элемента 10 без учета податливости соединений;


2—587

X! — гибкость отдельной ветви относительно ее оси 1, вычисленная по рас

четной длине ветви 1\\ при /ь меньшем семи толщин ветви, принимают

=0;

jj.y —коэффициент приведения гибкости, определяемый по формуле

Ь=]/Г 1+Л—^.    (12)

Г    '0 "с

где Ь и h — ширина и высота поперечного сечения элемента в см\

1-1

— _

1=1

Рис. 6

пш—расчетное количество швов в элементе; при определении расчетного количества швов учитывают те швы, по которым суммируется взаимный сдвиг элементов (например: при расчете относительно оси у по рис. 4—4 шва, по рис. 5—7 швов и по рис. 6—2 шва);

/0 — расчетная длина элемента в м\ п с — расчетное количество срезов связей в одном шве на 1 пог. м эле-


мента; при нескольких швах с различными количествами срезов принимают среднее для всех швов количество срезов; kc —коэффициент податливости соединений, определяемый по формулам табл, 10,

При определении kc диаметр гвоздей принимают не более 7ю толщины соединяемых элементов. Если защемление концов гвоздей менее 4dy то работу концов гвоздей не учитывают.

Значения kc для стальных цилиндрических нагелей определяют по толщине а более тонкого из соединяемых элементов.

Диаметр дубовых цилиндрических нагелей принимают при определении kc не более 74 толщины более тонкого из соединяемых элементов.

Связи в швах следует расставлять, как правило, равномерно по длине элемента. В прямолинейных элементах сквозных конструкций допускается в средних четвертях длины ставить связи в половинном количестве,

вводя в расчет по формуле (12) интенсивность расстановки связей в крайних четвертях длины элемента.

Диаметр гвоздей и других нагелей d, толщину элементов а, ширину Ьу глубину врезки Лвр принимают в сантиметрах.

Примечания: 1. Приведенную гибкость составного элемента, вычисленную по формуле (11), не следует принимать более гибкости ветвей, соединенных поставленными по конструктивным соображениям (без расчета) связями, определяемой по формуле

/0

А ^     —    .    (13)

У ^Абр/^*бр

где ЗУхбр —сумма моментов инерции брутто поперечных сечений всех ветвей относительно их осей, параллельных оси у (рис. 4 и 5);

F$р — площадь сечения элемента брутто;

/0 — расчетная длина элемента.

2.    Гибкость составного элемента относительно оси, проходящей через центры тяжести сечений всех его ветвей (например, ось х на рис. 4 и 5), определяют как для цельного элемента, т. е. без учета податливости соединений. Это указание не распространяется на элементы с неравномерно нагруженными ветвями (п. 4.17).

3.    Расчетную гибкость составной ветви составного элемента принимают равной р.i Ai, где pi — коэффициент приведения гибкости, вычисленный для отдельной ветви с расчетной длиной 1\ по тем же правилам, что и для элемента в целом.

4.    При наличии в швах составного элемента связей различных видов (размеров) расчет ведут по любому из них с его коэффициентом kc = kc, причем за расчетное количество связей принимают

• ,    •    *С

яссс - +

к

где kc ; пс—относятся к расчетному виду (размеру) связей;

» 0

kc; пс — ко второму виду (размеру) связей и т. д.

5.    Если ветви составного элемента имеют различное сечение, то расчетную гибкость ветви в формуле (11) принимают равной

ч = ~гт-------- • K*V

V ^ 1брIFбр

4,7. При определении приведенной гибкости решетчатых элементов (рис. 7) или элементов со сплошной стенкой (изгиб в плоскости решетки или стенки) гибкость отдельной ветви в формуле (11) принимают ^=0. Расчетное количество срезов связей суммируют по всем рабочим плоскостям между решеткой (стенкой) и одним поясом. Расчетное количество швов принимают лш“2.

В центрально сжатых решетчатых элементах гиб-

Таблица 10

Коэффициент податливости соединений kc

Коэффициент kc при

Вид связей

централь

ном

сжатии

сжатии с изгибом

1

1

Гвозди .............

ЮсР

Стальные цилиндрические нагели:

а) диаметром rf<l/7 толщины

1

1

соединяемых элементов .

5d3

2,5d2

б) диаметром d> 1/7 толщи-

ны соединяемых элемен-

1.5

3

тов...........

ad

ad

Дубовые цилиндрические нагели

1

1,5

d3

d%

Деревянные продольные шпонки

0,6

1,2

ЬЬ.Ъ p

bhBp

Клей..............

0

0


кость отдельной ветви должна быть не больше приведенной гибкости элемента в целом.

Изгибаемые элементы

4.8. Расчет изгибаемых элементов на прочность производят по формуле

И

(15)

м

1^расч

где М — расчетный изгибающий момент;

Яя — расчетное сопротивление древесины изгибу;

WpaC4— расчетный момент сопротивления рассматриваемого поперечного сечения, определяемый для цельных элементов по площади сечения нетто.

Расчетный момент сопротивления сечения изгибаемых составных элементов на податливых соединениях принимают равным моменту сопротивления сечения нетто умноженному на коэффициент kw. Значения kw для элементов, составленных из одинаковых слоев, приведены в табл. 11.

Таблица 11

(17)

псТ >

i,5MS6p J б?

(18)

Коэффициенты для расчета изгибаемых составных элементов из одинаковых слоев на податливых соединениях

При определении W нт ослабления, расположенные на участке длиной 20 см, принимают совмещенными в одном сечении.

Расчет изгибаемых клееных составных элементов производят согласно п. 6.39.

4.9.    Расчет изгибаемых элементов на прогиб производят по моменту инерции поперечного сечения брутто с умножением его при расчете составных элементов на коэффициент жесткости кж по табл. 11, учитывающий податливость соединений в швах.

4.10.    Расчет изгибаемых элементов на скалывание древесины производят по формуле

Об)

Jбр^расч

где Q—расчетная поперечная сила;

/ бр — момент инерции брутто рассматриваемого поперечного сечения; S6p— статический момент брутто сдвигаемой части сечения относительно нейтральной оси;

^расч —расчетная ширина сечения; при расчете на скалывание по клеевому шву Ьрасч принимается равной 0,5 полной ширины шва;

/?ск — расчетное сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон при изгибе.

4.11.    Количество связей пс, равномерно расставленных в каждом шве изгибаемых составных элементов на протяжении от сечения с нулевым моментом до сечения с максимальным изгибающим моментом М, при распределенной по длине элементов нагрузке, а также при сосредоточенных грузах в пределах средней трети пролета должно удовлетворять условию

l,5MS6p J бр

где S6р—статический момент брутто части поперечного сечения элемента, отсекаемой рассматриваемым швом, относительно нейтральной оси;

Jбр — момент инерции брутто поперечного сечения;

Т — расчетная несущая способность одной связи в данном шве.

Примечание. При наличии в шве разных связей должно быть соблюдено условие

ясТ -\-псТ + • •

kw —коэффициент к моменту сопротивления для расчета на прочность; kM — коэффициент к моменту инерции для расчета на прогиб

о

о

Значения kw и £ж

при

Вид соединения

2 о -

^ ® X

величине пролета

з М

п * ё

о si.

3 « Й к о 22

2

4

6

9 и более

2

0,7

0,85

0,9

0,9

3

0,6

0,8

0,85

0,9

10

0,4

0,7

0,8

0,85

Нагели всех

ВИДОВ

2

0,45

0,65

0,75

0,8

3

0,25

0,5

0,6

0,7

10

0,07

0,2

0,3

0,4

2

0,55

0,75

0,85

0,9

Шпонки всех видов (включая

Kw

3

0,4

0,7

0,8

0,85

колодки)

ь

2

0,3

0,5

0,65

0,75

3

0,15

0,35

0,5

0,65

Примечание.

Для промежуточных значений

пролета и числа слоев коэффициента kw

и йжопре-

деляют по интерполяции.


— 12 —

СНиП II-B.4-62

где п'с;Т'—относятся к первому виду связей;

пс; Т" — относятся ко второму виду связей и т. д.

4.12. Расчет элементов цельного сечения на прочность при косом изгибе производят по формуле

М.%    |    -    гч

+    (19)

где Мх\ Му — составляющие расчетного изгибающего момента соответственно для главных осей х и у\

Wx; Wy—моменты сопротивления рассматриваемого поперечного сечения нетто для осей х и у.

Внецентренно растянутые и внецентренно сжатые элементы

4.13. Расчет внецентренно растянутых элементов производят по формуле

1,5М5бр 5/бр

(20)

(24)

N , MRp о

г вт    "расч^и

4.15. В составных внецентренно сжатых элементах следует проверять устойчивость наиболее напряженной ветви при расчетной длине ее, превышающей семь толщин ветви, по формуле

N . М . D

тс+ий:<тЛ' (гч

где — коэффициент продольного изгиба для отдельной ветви, вычисленный по ее расчетной длине 1\ (рис. 4, 5 и 7);

Fep; —площадь и момент сопротивления брутто поперечного сечения элемента.

Устойчивость внецентренно сжатого элемента в целом в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба, проверяют по формуле (6) без учета изгибающего момента.

4.16. Количество связей в шве пс на половине расчетной длины внецентренно сжатого составного элемента должно удовлетворять условию

с71>


где В^расч—расчетный момент сопротивления поперечного сечения (п. 4.8).

Следует по возможности предотвращать возникновение изгибающих моментов в ослабленных сечениях растянутых элементов путем центрирования растягивающего усилия по ослабленному сечению или другими способами. При соблюдении этого условия элементы рассчитывают на центральное растяжение.

MRC

4.14. Расчет внецентренно сжатых элементов производят по формуле

(21)

пс Т. + пс Т Н— • ^

Е/бр

<RC.

где Е—коэффициент (действительный в пределах от 1 до 0), учитывающий дополнительный момент от продольной силы при деформации элемента, определяемый по формуле е ,    Ш

3100/?c/=-6p *    (22)

Гибкость элементов X определяют согласно пп. 4.4—4.7; расчетный момент сопротивления ^расч — согласно п. 4.8.

Примечание. При малых напряжениях изгиба M/Wtбр, не превышающих 10% от напряжения N ;^бр> внецентренно сжатые элементы должны быть проверены на устойчивость по формуле (6) без учета изгибающего момента.

где S6р — статический момент брутто части поперечного сечения, отсекаемой рассматриваемым швом, относительно нейтральной оси;

/бр—момент инерции брутто поперечного сечения элемента;

Т — расчетная несущая способность одной связи в данном шве;

Е — коэффициент, определяемый по формуле (22).

Примечания: 1. При наличии в шве разных связей (нагелей, гвоздей) должно быть соблюдено условие

1.5MSep

(25)

где п'с V — относятся к первому виду связей;

пс Т" — относятся ко второму виду связей и т. д.в 2. Если связи воспринимают, кроме сил сдвига при изгибе, еще другие усилия, количество связей в шве должно быть определено расчетом на полное усилие.

Сжатые составные элементы с неравномерно нагруженными ветвями

4.17. Составные элементы на податливых соединениях, часть ветвей которых не оперта по концам или не закреплена в узлах, допускается рассчитывать на центральное и вне-центренное сжатие по общим правилам, но с соблюдением следующих указаний:

а) расчетный момент инерции и момент сопротивления поперечного сечения элемента от-


13

СНиП II-B.4-62

носительно оси у (рис. 4 и 5) определяют с учетом всех ветвей;

б)    расчетный момент инерции относительно оси х определяют по формуле

J — J о + 0,5 J н.0,    (26)

где / о — момент инерции поперечного сечения опертых ветвей;

Jvl.o — момент инерции поперечного сечения неопертых ветвей;

в)    расчетную площадь поперечного сечения элемента определяют при центральном сжатии по сечению только опертых ветвей, а при внецентренном сжатии:

по сечению только опертых ветвей, если проверяют эти ветви;

по полному сечению элемента, если проверяют неопертые ветви.

Расчетная длина и предельная гибкость сжатых элементов

4.18. Расчетную длину пересекающихся элементов, надежно связанных между собой в месте пересечения, принимают равной:

при проверке устойчивости в плоскости конструкции — расстоянию от центра узла до точки пересечения элементов;

при проверке устойчивости из плоскости конструкции:

а)    в случае пересечения двух сжатых элементов— полной длине элемента;

б)    в случае пересечения сжатого элемента с неработающим — величине

где    —полная длина, гибкость и пло

щадь поперечного сечения сжатого элемента; l2,\’,F2 — длина, гибкость и площадь сечения поддерживающего элемента; при этом /о принимают не меньше 0,5 h;

в) в случае пересечения сжатого элемента с растянутым такой же силой — расстоянию от центра узла до точки пересечения элементов.

При меньших значениях растягивающей силы расчетную длину сжатого элемента опре

деляют по интерполяции между случаями, приведенными в подпунктах бив.

Если один или оба пересекающихся элемента имеют составное сечение, в формулу (27) подставляют соответствующие значения приведенной гибкости элементов.

4.19.    При проверке устойчивости сжатого нижнего пояса арочных, рамных и тому подобных конструкций, раскрепленного поперечными связями жесткости (п. 6.14), за расчетную длину пояса следует принимать расстояние между этими связями, увеличенное на 25%.

4.20.    Связи жесткости, раскрепляющие сжатые элементы конструкций (п. 6.14), рассчитывают на усилия, направленные перпендикулярно к элементу и равные 0,02 действующего в элементе усилия сжатия.

4.21.    Гибкость сжатых элементов и их от* дельных ветвей не должна превышать значений, указанных в табл. 12.

5. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Общие указания

5.1.    Действующее на соединение (или отдельную связь) расчетное усилие не должно превышать расчетной несущей способности соединения (или отдельной связи).

5.2.    Расчетную несущую способность Т соединений, рассчитываемых на смятие и скалывание (соединения на врубках, призматических шпонках и т. п.), определяют по формулам:

а)    из условия смятия древесины

F = /?см a FCM;    (28)

б)    из условия скалывания древесины

Т = RC*>F    (29)

ск ск>

где Fcu—расчетная площадь смятия;

F„—расчетная площадь скалывания;

Таблица 12

Предельная гибкость сжатых элементов конструкций

Наименование элементов конструкций

Предельная

гибкость

Пояса, опорные раскосы и опорные стойки

ферм, колонны............

120

Прочие элементы конструкций ......

150

Связи..................

200


RCMa —расчетное сопротивление древесины смятию под углом а, к направлению волокон;

/?£{■ — расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию, определяемое согласно п. 5.3.

5.3. Расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию /?*£ определяют по формуле

RS= ■    (30)

1 + Р —

е

где RCK — расчетное сопротивление древесины скалыванию (для максимального напряжения);

/ ск —расчетная длина плоскости скалывания, принимаемая не более 10 глубин врезки в элемент;

е — плечо сил скалывания, принимаемое равным 0,5 h при расчете элементов с односторонней врезкой в соединениях без зазора между элементами (рис. 8, а) и 0,25 Л — при расчете симметрично загружаемых элементов с двусторонней врезкой (рис. 8,6);

h — размер сечения элемента по направлению врезки;

Р — коэффициент, принимаемый равным (при условии обжатия по плоскостям скалывания):

Р =0,25 — при расчете на скалывание растянутых элементов соединений на врубках и шпонках с односторонним (по отношению к местам приложения сил скалывания) расположением площадки скалывания;

о =0,125 — при расчете на скалывание сжатых элементов соединений с промежуточным (по отношению к местам приложения сил скалывания) расположением площадки скалывания, а также деревянных шпонок.

Отношение 1ск/е должно быть не менее 3.

Примечания: I. Расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию определяемое по формуле (30), может быть представлено в виде:

^ск=£ск^ск»

где /?ск — расчетное сопротивление древесины скалыванию (для максимального напряжения);

kCK = --— —коэффициент, принимаемый по табл. 13 Rck

в зависимости от отношения /Ск/е и условий работы рассматриваемого элемента соединения.

2. Разрешается принимать расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию в соединениях согласно примечанию 4 к табл. 4.

Соединения на врубках

Коэффициент

Таблица 13

яск=— для расчета соединении

Rck

на скалывание

Коэффициент &ск для расчета

растянутых элементов соединений

сжатых элементов соединений и шпонок

3

0,57

0,73

4

0,50

0,67

5

0,44

0,62

6

0,40

0,57

8

0,33

0,50

10

0,29

0,44

Рис. 8


5.4. Соединения элементов на врубках осуществляют, как правило, в виде лобовых врубок с одним зубом (рис. 9) или непосредственного упора примыкающих сжатых элементов.


— 15 —

Соединения на лобовых врубках с двумя зубьями (рис. 10) допускается применять при углах смятия не менее 45°.

Соединения на щековых врубках к применению не рекомендуются.

Рабочую плоскость смятия во врубках, как правило, следует располагать перпендикулярно к оси примыкающего сжатого элемента.

Элементы соединений на врубках должны быть связаны болтами, хомутами или скобами, способствующими взаимному прижатию соединяемых элементов.

5.5. Лобовые врубки рассчитывают на скалывание согласно указаниям пп. 5.2 и 5.3. Основное расчетное сопротивление древесины скалыванию (для максимального напряжения), подставляемое в формулу (30), принимают по п. 6 табл. 4, независимо от угла примыкания сжатого элемента.

Расчет лобовых врубок с двумя зубьями на скалывание по верхней плоскости, на глубине врезки первого от торца зуба, производят на усилие

Г =Т

СК    с

Рис. 9. Схема лобовой врубки с одним зубом

Рис. 10. Схема лобовой врубки с двумя зубьями

FCK + FC

где Тск — полное усилие скалывания;

FJ — площадь смятия первого зуба;

FCM"—площадь смятия второго зуба.

Расчет на скалывание по нижней плоскости, на глубине врезки второго зуба, производят на полную силу скалывания Тск,

При расчете на скалывание лобовых врубок с двумя зубьями расчетную Heqyiyyio способность соединения Т (п. 5.2) умножают на коэффициент:

0,8 —при расчете по верхней плоскости скалывания;

1,15 — при расчете по нижней плоскости скалывания.

5.6.    Длина плоскости скалывания лобовых врубок должна быть не менее 1,5 ft, где h — размер сечения элемента по направлению врубки.

Глубина лобовых врубок в промежуточных узлах сквозных конструкций должна быть не более 'U К в остальных случаях — не более */з h\ при этом глубина врубок в брусьях и досках должна быть не менее 2 см, в бревнах — не менее 3 см.

В лобовых врубках с двумя зубьями второй от торца зуб следует врезать на большую глубину, чем первый, с разницей глубин врезок не менее 2 см.

5.7.    Расчет на смятие лобовых врубок с одним зубом производят по основной рабочей плоскости смятия (а—в, рис. 9) на полное усилие, действующее в примыкающем сжатом элементе. Угол смятия древесины а при определении расчетного сопротивления смятию ^см» принимают равным углу между направлениями сминающего усилия и волокон сминаемого элемента.

Расчетное сопротивление древесины смятию поперек волокон Rcм90 Для лобовых врубок принимают по п. 5,6 табл. 4, независимо от размеров площадки смятия. Расчетное сопротивление древесины смятию поперек волокон Rсмэо Для вкладышей принимают по п. 4 табл. 4, как для смятия по всей поверхности.

Расчетную площадь смятия лобовых врубок с двумя зубьями принимают равной сумме площадей смятия отдельных зубьев.

Соединения на деревянных призматических шпонках

5.8. Соединения на деревянных призматических шпонках в конструкциях постоянного назначения к применению не рекомендуются.


В отдельных случаях применения, а также при проверке существующих конструкций следует руководствоваться приводимыми ниже указаниями по конструированию и расчету соединений на шпонках.

Для обеспечения совместной работы шпонок необходима плотная пригонка всех шпонок к гнездам* особенно в случае применения более жестких продольных (прямых или наклонных) шпонок. В случае применения дубовых поперечных шпонок начальное уплотнение соединений достигается путем устройства шпонок составными из двух клиньев со скосом 1/6—1/10 (рис. 11) и их плотной подклинки. Продольные шпонки рекомендуется осуществлять наклонными прямоугольными (рис. 12), чтобы увеличить длину плоскостей скалывания в брусьях и обеспечить прижатие по этим плоскостям.

1

Рис. 11. Схема соединения на попереч ных деревянных шпонках

Рис. 12. Схема соединения на деревянных наклонных прямоугольных шпонках

5.9. Шпонки и соединяемые элементы рассчитывают на смятие и скалывание согласно указаниям пп. 5.2 и 5.3.

Плечо действующих сил при расчете на скалывание шпонок в соединениях без зазора между элементами принимают e=hBP; то же, при расчете шпонок-колодок в соединениях с зазором So между элементами (рис. 13) — e = s0+hB р.

Рис. 13. Схема соединения на деревянных колодках

Плечо действующих сил при расчете на скалывание соединяемых элементов принимают е = 0,5 А, где Л— высота сечения элемента по направлению врезки.

Расчетную длину скалывания элементов, соединяемых наклонными шпонками, принимают

*ск = 5 + 0,5/ш,

где s — расстояние между шпонками в свету; 1т—размер (длина) шпонки вдоль элементов.

5.10. Расчетную несущую способность Т многорядовых соединений на деревянных призматических шпонках, определяемую из условия скалывания (п. 5.2), умножают на коэффициент:

0,9 —для поперечных шпонок;

0,8 — для продольных шпонок и колодок;

0,85 — для элементов, соединяемых поперечными шпонками;

0,7 —для элементов, соединяемых продольными шпонками и колодками.

5.11. Глубина врезки шпонок в брусья должна быть не более Vs А и не менее 2 см; в бревна — не более l/4d и не менее 3 см, где А— размер сечения бруса в направлении врезки, a d — диаметр бревна.

Отношение длины шпонки к глубине врезки должно быть не менее 5.

При сплачивании элементов составных балок с зазором So должно соблюдаться условие

——->5.

«О + Лвр

При сплачивании элементов составных стоек с зазором должно соблюдаться условие

5.12. Элементы, соединяемые шпонками, должны быть стянуты болтами, рассчитываемыми на распор шпонок.


Расчетную величину распора одной шпонки Qш в соединениях без зазора между элементами определяют по формуле

<Эш = т^,    (31)

МП

а в соединениях с зазором Sq между элементами по формуле

дш = 7-^о±Лвр>    (32)

Расчетная несущая способность цилиндрических нагелей

Расчетная несущая способность в кг

на один срез

Е5

2

Схема работы соединения

Расчетное условие

гвоздя

стального цилиндрического нагеля

дубового цилиндрического нагеля

1

Симметричные соединения (см. рис. 14)

а) Смятие в средних элементах

5 Ш

50cd

30cd

б) Смятие в крайних элементах

80ad

80ad

50ad

2

Несимметричные соединения (см. рис. 15)

а) Смятие во всех элементах равной толщины, а также в более толстых элементах односрезных соединений

3Scd

35cd

20 cd

б) Смятие в более тонких крайних элементах

80ad

80ad

50ad

Изгиб нагеля

где Т — расчетная несущая способность одной шпонки (п. 5.2).

Соединения на цилиндрических нагелях.

Общие указания

5.13. Расчетную несущую способность цилиндрического нагеля Т в соединениях элементов из сосны и ели при направлении усилий, передаваемых стальными и дубовыми цилиндрическими нагелями вдоль волокон элементов и гвоздями под любым углом, при расчете защищенных от увлажнения и нагрева конструкций на воздействие постоянной и временной нагрузок определяют по формулам, приведенным в табл. 14.

Таблица 14

250^ + а2, но не1 более 400 сР


Симметричные и несимметричные соединения


leOd2 + 2а2, но не более 250d*


45<^ + 2а2, но не более 65 d2


в) при определении расчетной несущей способности из условия изгиба нагеля толщина крайнего элемента а, подставляемая в формулы п. 3 табл. 14, принимается не более 0,6с.

2.    Расчетную несущую способность нагеля в рассматриваемом шве нз условия смятия принимают равной меньшему из двух значений, полученных для прилегающих к этому шву элементов.

3.    Обозначения, принятые в табл. 14: с — толщина средних элементов, а также равных и более толстых элементов односрезных соединений; а — толщина крайних элементов, а также более тонких элементов односрезных соединений; d — диаметр нагелей. Величины с, с и d принимаются в сантиметрах.


Примечания:    1.    Расчетную    несущую    спо

собность нагеля в двусрезных несимметричных (ко-соснмметричных) соединениях при неодинаковой толщине элементов определяют по формулам табл. 14, причем:

а)    при толщине крайних элементов а< 0,5с расчетную несущую способность нагеля из условия смятия в среднем элементе толщиной с определяют по п. 2, а табл. 14 с умножением на коэффициент 0,7; при промежуточных значениях а между 0,5с и с коэффициент принимают по интерполяции между значениями 0,7 и 1,0;

б)    при толщине крайних элементов а>с расчетную несущую способность нагеля определяют из условия смятия в крайних элементах по п. 2,а табл. 14 с заменой в формулах с на а;


i

*

*

t

»

t

*

1

»

rL

--

■ —

T

--

-

1

a * Cla * •

a

c

cl c 1 a 1

Itf

C

а

Рис. 14. Симметричные соединения на нагелях


*

♦ f

*

*

■z

rz

» i

» i

:zi

= =

l « i i

V-.

» —.

--

а\ c \

Uic]

a

C

a

Ti

У

Рис. 15. Несимметричные соединения на нагелях



5.14. Расчетную несущую способность стального или дубового цилиндрического нагеля в рассматриваемом шве при направлении передаваемого нагелем усилия под углом к волокнам элементов определяют согласно п. 5.13 с умножением:

а)    на коэффициент ka (табл. 15)—при расчете на смятие древесины в нагельном гнезде элемента, сминаемого нагелем под углом я;

Рис. 16. Нагельные соединения со стальными накладками а — двусторонние; б — односторонние

б)    на V— при расчете на изгиб нагеля, причем угол я принимается равным большему из углов смятия нагелем элементов, прилегающих к рассматриваемому шву.

5.15.    Расчетную несущую способность нагеля в соединениях элементов: из древесины других пород; в конструкциях, находящихся в условиях повышенной влажности или температуры, или проверяемых на воздействие только постоянной нагрузки, или рассчитываемых на воздействие ветровой, монтажной или сейсмической нагрузок, а также в деревянных конструкциях гидротехнических' сооружений, определяют согласно пп. 5.13 и 5.14 с умножением:

а)    на соответствующий коэффициент по табл. 5, 6, 7 и 9 — при расчете из условия смятия древесины в нагельном гнезде;

б)    на корень квадратный из этого коэффициента — при расчете из условия изгиба нагеля.

5.16.    Нагельные соединения со стальными накладками и прокладками (рис. 16) допускается применять в тех случаях, когда обеспечена необходимая плотность постановки нагелей, например, при постановке односрезных гвоздей, винтов или глухих стальных

цилиндрических нагелей в предварительно просверленные в стальных накладках отверстия. Глухие стальные цилиндрические нагели должны иметь заглубление в древесину не менее 4 с?.

Нагельные соединения со стальными накладками и прокладками рассчитывают согласно приведенным выше указаниям (п. 5.13— 5.15), причем в расчете из условия изгиба на-

|

I I

геля (табл. 14, п. 3) принимают наибольшее значение несущей способности нагеля (400 с?для гвоздей и 250 d2 для стальных нагелей, с соответствующими поправками). Стальные накладки и прокладки проверяют на растяжение по ослабленному сечению и на смятие стенок сверленых отверстий.

5.17. Несущую способность соединения, осуществленного на нагелях разных видов, определяют как сумму несущих способностей нагелей, поставленных в соединении, за исключением растянутых стыков. Постановка нагелей разных видов в стыках, работающих на растяжение, и учет их совместной работы не рекомендуются. При необходимости в этом суммарную несущую способность нагелей разных видов снижают умножением на коэффициент 0,9.

Стальные и дубовые цилиндрические нагели

5.18. Расстояния между осями цилиндрических нагелей вдоль волокон древесины su поперек волокон s2 и от кромки элемента s3, как правило, должны быть не менее (рис. 17 и 18): S|=7c?, s2 = 3,5d и s3= 3d — для стальных нагелей;

Таблица 15 Коэффициент для расчета стальных и дубовых цилиндрических нагелей при направлении усилия под углом к волокнам

Угол а в град.

Коэффициент ka

для стальных нагелей диаметром в см

для дубовых нагелей

о

to ; ct

2.4

30

60

90

При

промеж}

0,95

0,75

0,7

меча

гточны

0,9

0,7

0,6

н и е. Зн

х углов о

0,9

0,65

0,55

ачения ко аределяют

0,9

0,6

0,5

эффициен по интер

1.0

0,8

0,7

га ka для поляции.


Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

СТРОИТЕЛЬНЫ Е НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть И, раздел В

Глава 4

ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП П-В. 4-62

Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 20 января 1962 г.

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ, АРХИТЕКТУРЕ И СТРОИТЕЛЬНЫМ МАТЕРИАЛАМ

МОСКВА — 1962

19 —

СНиП II-B.4-62

Si = 5rf, s2=3d и s3=2,5d— для дубовых нагелей.

При толщине пакета &< 10 d (рис. 17) разрешается принимать:

si=6d, s2~3d и s3=2,5d— для стальных нагелей;

$i = 4d, s2 = 53=2,5c? — для дубовых нагелей.

Рис. 18

скается производить в предположении монолитности стенки, расчетную толщину которой принимают равной суммарной толщине ее досок. Несущую способность гвоздей определяют согласно указанному выше, с умножением на коэффициент 0,8.

5.22.    При определении расчетной длины защемления конца гвоздя заостренную часть гвоздя длиной ~l,5d не учитывают; кроме того, из длины гвоздя вычитают по 2 мм на каждый шов между соединяемыми элементами.

Если расчетная длина защемления конца гвоздя получается меньше 4 d, то работу конца гвоздя не учитывают.

При свободном выходе гвоздя из пакета расчетную толщину последнего элемента уменьшают на l,5d! (рис. 19).

Диаметр гвоздей должен быть не более •Д толщины пробиваемых элементов.

5.23.    Расстояние между осями гвоздей вдоль волокон древесины для пробиваемых гвоздями элементов должно быть не менее:

Si = 15rf—при толщине пробиваемого элемента с


5.19. Стальные и дубовые цилиндрические нагели следует плотно ставить в отверстия, отвечающие их диаметру, просверленные в собранном пакете.

Нагели следует располагать, как правило, в два продольных ряда.

В соединениях растянутых элементов на стальных и дубовых цилиндрических нагелях должно быть поставлено не менее трех стяжных болтов с каждой стороны стыка.

Гвозди, работающие на сдвиг

5.20. Гвозди для несущих конструкций должны удовлетворять требованиям ГОСТ 4028—48 «Гвозди проволочные круглые строительные. Размеры». Гвозди диаметром 0,6 см в соединениях элементов из древесины хвойных (за исключением лиственницы) и мягких лиственных пород забивают без предварительного рассверливания гнезд. При соединении на гвоздях элементов из древесины лиственницы и твердых лиственных пород и в случае применения гвоздей диаметром более 0,6 см необходимо предварительное рассверливание гнезд диаметром ~ 0,9 d.

5.21. В соединениях элементов со сплошной перекрестной стенкой расчет гвоздей допу-

Рис. 19.    Рис.    20

$1=25^ — при толщине пробиваемого элемента c = 4rf.

Для промежуточных значений толщины с наименьшее расстояние определяют по интерполяции.

Для элементов, не пробиваемых гвоздями насквозь, независимо от их толщины принимают расстояние между осями гвоздей si > >15 d.

Расстояние вдоль волокон древесины от гвоздя до торца элемента во всех случаях должно быть не менее Si = 15rf.

Расстояние между осями гвоздей поперек волокон древесины при прямой расстановке гвоздей должно быть не менее s2—4d; при шахматной расстановке гвоздей или расстановке косыми рядами под углом а < 45° (рис, 20) расстояние между продольными рядами гвоздей может быть уменьшено до 3d.


Настоящая глава СНиП II-B.4-62 «Деревянные конструкции. Нормы проектирования» разработана в развитие главы СНиП П-А.10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

С введением в действие настоящей главы СНиП отменяются «Нормы и технические условия проектирования деревянных конструкций (НиТУ 122—55) и ГОСТ 3061-46 «Конструкции деревянные гидротехнических сооружений. Нормы проектирования».

Настоящие нормы разработаны Центральным научно-исследовательским институтом строительных конструкций Академии строительства и архитектуры СССР-

Редактор — инж. М. Ф. КОВАЛЬЧУК * * ♦

Госстройиздат Москва, Третьяковский проезд, д. 1

Редактор издательства В. В. Петрова Технический редактор Н. В. Шерстнева Корректор Л. С. Рожкова

Сдано в набор 24/II 1962 г. Подписано к печати 28/V 1962 г. Бумага 84х108‘/|в =1,0 бум. л.—3,28 уел. печ. л. (3,5 уч.-изд. л.). Тираж 100.000 экз. Изд. № XII 6806. Зак. № 587. Цена 18 коп.

Типография № 1 Государственного издательства литературы по строительству, архитектуре и строительным материалам, г. Владимир.

Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства


1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ


1.1.    Настоящие нормы распространяются на проектирование несущих деревянных конструкций зданий и сооружений.

Примечание. Настоящие нормы не распространяются на деревянные мосты под железные и автомобильные дороги.

1.2.    При проектировании несущих деревянных конструкций надлежит выполнять требования настоящей главы и главы СНиП П-А.10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

Примечание. При проектировании деревянных конструкций, находящихся в особых условиях эксплуатации (конструкции деревянных плотин; конструкции временных зданий и сооружений; конструкции, подверженные агрессивным воздействиям среды, и др.), должны учитываться дополнительные требования, отражающие особенности работы этих конструкций, согласно специальным инструкциям, составляемым в развитие настоящих норм.

1.3.    Деревянные конструкции следует проектировать с учетом требований по экономному расходованию материалов.

При проектировании деревянных конструкций необходимо учитывать условия их эксплуатации, а также условия изготовления, транспортирования и монтажа конструкций.

Деревянные конструкции следует преимущественно применять сборные заводского изготовления, составленные из небольшого количества типоразмеров монтажных блоков, удобных в перевозке и монтаже.

При проектировании деревянных конструкций должны предусматриваться мероприятия по защите древесины от загнивания, поражения дереворазрушающими насекомыми, возгорания, а также от коррозии в случае нахождения конструкций в агрессивной среде.

Деревянные конструкции в условиях длительного нагревания, происходящего в результате производственных процессов, допускается применять только в том случае, если установившаяся температура древесины при этом не превысит 50°.

1.4.    Прочность и устойчивость деревянных конструкций должны быть обеспечены как в эксплуатации, так и при транспортировании и монтаже. В проекте следует предусматривать мероприятия по раскреплению конструкций при транспортировании и монтаже и указывать места захвата конструкций при подъеме.

Во всех случаях должны быть обеспечены устойчивость и неизменяемость всего сооружения или здания в целом.

1.5.    Породу и влажность древесины, категорию деревянных элементов конструкций и характер их обработки (острожка, антисепти-рование и др.), а также марку стали и вид обработки (окраска, лакировка) стальных частей необходимо указывать в рабочих чертежах конструкций.

Рабочие чер1ежи деревянных конструкций должны содержать все необходимые данные для заготовки элементов (особые чертежи для деревянных и стальных элементов) и для сборки конструкций, а также отдельных блоков (монтажных «марок») сборных конструкций.

2. МАТЕРИАЛЫ

2.1. Деревянные элементы несущих деревянных конструкций изготовляются преимущественно из древесины хвойных пород.

Древесину дуба и других ценных твердых лиственных пород применяют преимуществен-

Строительные нормы и правила

СНиП Н-В. 4-62

Взамен НиТУ

Деревянные конструкции

122—55

Нормы проектирования

и ГОСТ 3061-46


У тверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 20 января 1902 г.


Внесены Академией строительства и архитектуры СССР


Срок введения 1 апреля 1902 г.


1*



но для изготовления нагелей, шпонок, подушек и других мелких ответственных деталей несущих конструкций.

Примечания: 1. Лесоматериалы мягких и малоценных твердых лиственных пород допускается применять взамен хвойных пород преимущественно в конструкциях временных зданий и сооружений, опалубки, лесов, подмостей и т. п. в соответствии с рекомендациями технических правил по экономному расходованию металла, леса и цемента в строительстве или специальных инструкций, утвержденных в установленном порядке.

2. Применение древесины лиственницы и твердых лиственных пород для изготовления несущих гвоздевых конструкций не допускается.

2.2. Качество древесины хвойных или лиственных пород в готовых элементах или отдельных участках элементов несущих конструкций постоянного назначения, в зависимости от категорий элементов, приведенных в табл. 1 или табл. 2, должно удовлетворять дополнительным требованиям главы СНиП I-B.13-62 в отношении допустимых пороков (см. приложение 1).

2.3. Влажность древесины для изготовления открытых, проветриваемых наземных деревянных конструкций постоянного назначения должна быть не более 25%. Влажность пиломатериалов для изготовления закрытых, труднопровегриваемых конструкций должна быть не более 20%. Влажность древесины для изготовления клееных конструкций должна быть не более 15%.

Влажность древесины для изготовления нагелей, шпонок, вкладышей и других мелких ответственных деталей должна быть не более 15%.

Примечания: 1 Разрешается в отдельных случаях применять древесину с влажностью более 25%, но не более 40% для изготовления проветриваемых наземных конструкций (неклееных) постоянного назначения, в которых усушка древесины не вызывает расстройства соединений или значительного провисания и связанных с ними дополнительных напряжений, при условии проведение мероприятий по защите древесины от загнивания.

2. Влажность древесины для изготовления элементов неклееных конструкций, длительно находящихся в увлажненном состоянии, не нормируется.

2.4. Древесина шпонок, нагелей, вкладышей и других мелких ответственных деталей должна быть плотной, прямослойной, без сучков и других пороков.

Такие детали из древесины малостойких в отношении загнивания пород (береза, бук) во всех случаях должны антисептироваться.

Таблица 2

Категории деревянных клееных элементов несущих конструкций зданий и сооружений

Наименование элементов

Категория

элементов

Растянутые элементы и растянутая зона (не менее 0,1 высоты поперечного сечения от растянутой кромки) многослойных балок высотой более 50 см с использованием более 70 % расчетного сопротивления древесины............

1

То же, с использованием не более 70 % расчетного сопротивления древесины . . .

п

Сжатая и растянутая зоны (не менее 0,1 высоты поперечного сечения от соответствующей кромки) изгибаемых, сжатых и сжато-изгибаемых элементов: арок, сжатых поясов и элементов решетки ферм, стоек, многослойных балок с высотой до 50 см, сжатая зона многослойных балок с высотой более 50 см, полки двутавровых балок со стенкой из досок на ребро и т. п., при использовании более 70 % расчетного сопротивления древесины . . .

II

То же, при использовании не более 70 % расчетного сопротивления древесины. . .

Па

Средняя зона по высоте поперечного сечения изгибаемых, сжатых и сжато-изгибаемых многослойных элементов, кроме стенки из досок на ребро в двутавровых балках .................

III

Стенка из досок на ребро в двутавровых балках ...............

111а

Таблица 1

Категории деревянных неклееных элементов несущих конс1рукций зданий и сооружений

г

Наименование элементов

V

Категория

элементов

Растянутые элементы конструкций (в том числе растянутые элементы составных балок) с использованием более 70 % расчетного сопротивления древесины, изгибаемые элементы конструкций гидротехнических сооружений 111 класса......

I

Растянутые элементы конструкций с использованием не более 70 % расчетного сопротивления древесины ........

II

Сжатыэ и изгибаемые элементы конструкций, за исключением изгибаемых элементов конструкций гидротехнических сооружений III класса.........

11

Настилы, обрешетка пот кровлю и неответственные элементы, повреждение которых не нарушает целости несущих конструкций ................

III


2.5.    Величина сбега бревен (изменение диаметра по длине бревна) при расчете элементов конструкций принимается 1 см на 1м длины бревна.

2.6.    Объемный вес древесины при расчете конструкций принимается по табл. 3.

2.7. Стальные части деревянных конструкций, назначаемые по расчету, должны изготовляться из стали марки ВСт.Зкп, а для конструкций, подвергающихся воздействию динамических и вибрационных нагрузок и эксплуатируемых на открытом воздухе или в неотапливаемых помещениях при расчетной температуре ниже минус 30°, — из стали марки ВСт.Зпс с дополнительным испытанием на загиб в холодном состоянии согласно п. 19, д ГОСТ 380-60; допускается применение низколегированных сталей, указанных в главе СНиП П-В.3-62 «Стальные конструкции. Нормы проектирования».

Стальные части деревянных конструкций следует защищать от коррозии.

3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ

3.1. Расчетные сопротивления R древесины сосны и ели, удовлетворяющей требованиям п. 2.2, для расчета защищенных от увлажнения и нагрева деревянных конструкций на одновременное воздействие постоянной и временной нагрузок, определенные (с округлением)

согласно указаниям главы СНиП П-А. 10-62 как произведение нормативных сопротивлений на коэффициенты однородности и на коэффициенты условий работы элементов и соединений конструкций, приведены в табл. 4. В необходимых случаях значения расчетных сопротивлений (табл. 4) умножаются на переходные коэффициенты и на коэффициенты условий работы конструкций (сооружений) согласно п. 3.2 и указаниям специальных инструкций.

Таблица 3 Объемный вес древесины в кг/м3_

Породы древесины

Объемный вес древесины в конструкциях

защищенных от

увлажнения

не защищенных от увлажнения

Хвойные

Лиственница........

Сосна, ель, кедр, пихта . . .

650

500

800

600

Твердые лиственные

Дуб, береза, бук, ясень, клен, граб, акация, вяз, ильм . . .

700

800

Мягкие лиственные

Осина, тополь, ольха, липа . .

500

600

Примечание. Объемный вес свежесрублен-ной древесины хвойных и мягких лиственных пород может приниматься 850 кг/см?> твердых лиственных пород— 1000 кг/м3.

Таблица 4 Расчетные сопротивления R древесины сосны

и ели в кг/см2 ______

с?

Z

Вид напряженного состояния и характеристика элементов

Обозначение

Расчетное

сопротив

ление

1

Изгиб:

а) элементы с высотой сечения до 50 см, за исключением упомянутых в п/п. ,6*—,в“ . .

Я„

130

б) элементы сплошного прямоугольного сечения с размерами сторон 14 см и более при высоте сечения до 50 см

я„

150

в) бревна, не имеющие врезок в расчетном сечении .......

я„

160

2

Растяжение вдоль волокон:

а) элементы, не имеющие ослабления в расчетном сечении .......

Яр

100

б) элементы, имеющие ослабление в расчетном сечении .....

Яр

80

3

Сжатие и смятие вдоль волокон ...........

tfc; Ret*

130

4

Сжатие и смятие по всей поверхности поперек волокон .

R<$0> RcUOQ

18

5

Смятие местное поперек волокон:

а) в опорных плоскостях конструкций.....

*CM*>

24

б) в лобовых врубках и шпонках.......

Дсмое

30

в) под шайбами при углах смятия от 90 до 60° . .

Дсмэо

40

6

Скалывание вдоль волокон при изгибе и в соединениях (для максимального нап-ряжения) ... *.....

Дек

24


Продолжение табл. 4

а

а

%

Вид напряженного состояния и xafа*теристика элементов

Обозначение

1

1 Расчетное сопротивление

7

Скалывание поперек волокон

(для максимального нап-

ряжения).........

^ск^о

12

Примечания: 1. Расчетное сопротивление древесины смятию местному поперек волокон на части длины при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элемента (за исключением случаев, оговоренных в п. 5, табл. 4) определяют по формуле

^СМ 90 5=5 Rc 90 ^ W" j _|_ J 2 j Я2/СЛ<3,    (1)

где Rc go — расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон (п. 4, табл. 4);

I см—длина площадки смятия вдоль волокон древесины в см.

(2)

^см а

2. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом а к направлению волокон определяют по формуле (2) или рис. 1.

1 +

sin* а

(ёН»1

3. Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом а к направлению волокон определяют по формуле

^ск а

(3)

11 sin3 а

1+

Rc

' KqK 90    /

4. Расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию в соединениях R££ определяют по указаниям п. 5.3. Разрешается принимать расчетное среднее сопротивление скалыванию древесины;

Коэффициенты перехода к расчетным сопротивлениям древесины разных пород по отношению к сосне и ели

Коэффициент для сопротивления

Породы древесины

растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон

сжатию и смятию поперек волокон

скалыванию 1

Хвойные

Лиственница......

1,2

1.2

I .

Кедр сибирский ....

0,9

0,9

0,9

Пихта........

0,8

0,8

0,8

а)    сосны и ели в лобовых врубках и элементах составных балок на шпонках, при учете длины скалывания не более двух толщин брутто элемента и 10 глубин врезки — R££ =12 кг/см2;

б)    дуба; в продольных шпонках с отношением длины к высоте, равным 2,5—=20 кг/см2; в поперечных шпонках с тем же соотношением размеров — R ckw = Ю кг/cjw2.

5. Расчетное сопротивление изгибу бревен, имею щих врезки в расчетном сечении, принимается как для элементов прямоугольного описанного сечения соответствующих размеров в месте ослабления.

6. Расчет на изгиб клееных элементов с высотой сечения более 50 см производится по указаниям п. 6.39.

3.2. Расчетные сопротивления определяются умножением соответствующих величин, приведенных в табл. 4: а) для древесины других пород на коэффициенты табл. 5; б) для конструкций, находящихся в условиях повы-

Шол (»**>*** а в гродисоя

Рис. 1. Расчетное сопротивление древесины сосны н ели смятию под углом к волокнам

шенной влажности или повышенной температуры или проверяемых на воздействие только постоянной нагрузки (без учета временной нагрузки),— на коэффициенты табл. 6; в) для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или сейсмической) нагрузок, — на коэффициенты табл. 7; г) для гнутых элементов конструкций — на коэффициенты табл. 8; д) для деревянных конструкций гидротехнических сооружений — на коэффициенты табл. 9.

Таблица 5


Продолжение табл, 5

Породы древесины

Коэ Н>ицнент для сопротивления

растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон

сжатию и смятию поперек волокон

скалы

ванию

Твердые лиственные

Дуб..........

1.3

2

1.3

Ясень, клен, граб . . .

1.3

2

1.6

Акация........

1.5

2,2

1.8

Береза, бук......

1.1

1,6

1,3

Вяз, ильм .......

1

1.6

1

Мягкие лиственные

Ольха, липа ......

0.8

1,3

1.1

Осина, тополь.....

0.8

'

0,8

Таблица 6


Коэффициенты условий работы конструкций при воздействии кратковременных нагрузок


Таблица 7

Нагрузка

Коэффициент

для.всех видов сопротивления, кроме смятия поперек волокон

для смятия поперек волокон

Ветровая .......

1,2

1.4

Монтажная......

1,2

1,4

Сейсмическая.....

1,4

1.6


Примечание. Повышение расчетных сопротивлений древесины при расчете конструкций на воздействие ветровой, монтажной и сейсмической нагрузок (обоснованное кратковременностью воздействия этих нагрузок) производят независимо от введения коэффициента для учета дополнительных или особых сочетаний нагрузок.


Коэффициенты условий работы конструкций, находящихся в условиях повышенной влажности или повышенной температуры или проверяемых на воздействие только постоянной нагрузки


Условия эксплуатации конструкции


Коэффи

циент


Кратковременное увлажнение древесины с последующим высыханием (в незащищенных от атмосферных воздействий сооружениях, в кратковременно увлажняемых конструкциях в производственных

помещениях и т. п.)...........

Длительное увлажнение древесины (в воде, в грунте, в длительно увлажняемых конструкциях в производственных помещениях и др.)..............

Воздействие установившейся температуры воздуха 35—50° (в производственных

помещениях)..............

Воздействие постоянной нагрузки . . .

Примечание. Расчет элементов и соединений на воздействие только постоянной нагрузки при сниженных умножением на коэффициент 0,8 значениях расчетных сопротивлений древесины (и расчетной несущей способности соединений), согласно табл. 6, производят в тех случаях, когда усилия в элементах (и соединениях) деревянных конструкций, возникающие от расчетной постоянно действующей нагрузки, превышают 0,8 усилий от расчетной полной нагрузки.

К постоянно действующим нагрузкам следует относить при этом, помимо собственного веса сооружения, также и нагрузки, действующие на конструкцию в течение большей части срока ее службы, как, например: полезные нагрузки складских и библиотечных помещений, давление воды в резервуарах и водохранилищах, давление сыпучих тел на стены закромов и т. п.

Расчетные снеговую и ветровую нагрузки следует относить к временно действующим._


0,85


0,75


0,8

0,8


Таблица 8 Коэффициенты условий работы гнутых элементов

Коэффициент для отношения г а

Вид напряженного состояния элементов

125

150

200

250

500 и более

Сжатие и изгиб ....

0,7

0,8

0,9

1

1

Растяжение......

0,5

0,6

0,7

0.8

1

Обозначения, принятые в табл. 8: г—радиус кривизны гнутого элемента; а — размер сечения одной изгибаемой доски или бруска в направлении радиуса кривизны.


Таблица 9

Коэффициенты условий работы деревянных конструкций гидротехнических сооружений

Класс сооружений

ill

IV

Коэффициент условий работы конструкций .........

0,8

1


3.3. Расчетные сопротивления стали для стальных элементов деревянных конструкций принимаются по главе СНиП П-В.3-62.

Расчетные сопротивления стали для расчета тяжей и болтов, работающих на растяже< ние, в ненарезанной части следует принимать как для прокатной стали соответствующей марки, а в нарезанной части (при расчете по площади сечения нетто) — то же, с введением коэффициента 0,8.


Расчетные сопротивления стали для расчета двойных и тройных тяжей и болтов, определенные, как указано выше, снижаются умножением на коэффициент 0,85.

3.4. Модуль упругости древесины вдоль волокон независимо от породы древесины при расчете по второму предельному состоянию для определения деформаций конструкций, защищенных от увлажнения и нагрева, находящихся под действием постоянной и временной нагрузок, принимается равным Е = ==100 000 кг/см2.

Модуль упругости древесины при определении деформаций конструкций, находящихся


в условиях повышенной влажности, повышенной температуры или проверяемых на воздействие только постоянной нагрузки (без учета временной нагрузки), вычисляется путем умножения указанной выше величины Е на коэффициенты табл. б.

3.5. В тех случаях, когда подлежат учету несколько факторов, проявляющихся одновременно (например, повышенная влажность, повышенная температура, воздействие только постоянной нагрузки), расчетное сопротивление и модуль упругости древесины определяют с введением всех коэффициентов, которыми учитывается влияние этих факторов.


4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИИ


Центрально растянутые и центрально сжатые элементы

4.1. Расчет центрально растянутых элементов производят по формуле


N_

/V


<Я„


(4)


где N — расчетная продольная сила;

Ецт — площадь рассматриваемого поперечного сечения нетто; при определении Fнт ослабления, расположенные на участке длиной 20 см, принимаются совмещенными в одном сечении;

Rp— расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон.

4.2. Расчет центрально сжатых элементов производят по формулам.

а) на прочность


с)\    6)    J    в)


С


I I t

N

Р ПТ


«Дс;


(5)


б) на устойчивость N


<Р,.

(G)


2    В    формулах    (5) и

(6):

Rc— расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;


<Р—коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п. 4.3;

Fm— площадь поперечного сечения нетто элемента;

Fрасч—расчетная площадь поперечного сечения для расчета на устойчивость, принимаемая равной:

асч = F6р — при отсутствии ослаблений;

Fрасч ~ FQp — при ослаблениях, не выходящих на ребро (рис. 2,а), если площадь ослаблений не превышает 25% F бр; Fpi сч.= = 4/з Fнт, если площадь ослаблений превышает 25% fep;

FpaC4 = Fm—при симметричных ослаблениях, выходящих на ребро (рис. 2,6).

Примечание. При несимметричных ослаблениях. выходящих ча ребра (рис. 2, в), элементы рассчитывают как вненентренно сжатые.


4.3. Коэффициент продольного изгиба (р определяют по формулам (7 и 8) или рис. 3: при гибкости элемента А < 75



при гибкости элемента А >75 3 100

<р =



(8)