ТУРБИНЫ ПАРОВЫЕ СТАЦИОНАРНЫЕ
РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ РАЗЪЕМОВ КОРПУСОВ
ОСТ 1О8.В21.110—84
Издание официальное
МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ МОСКВА
УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ указанием Министерства энергетического машиностроения от 13.12.84 № СЧ-002/9333
ИСПОЛНИТЕЛИ: Э. М. РАБИНОВИЧ, канд. техн. наук; Е. П. БЕЛОУСОВА; Е. А. ЧАЛОВА
© Научно-производственное объединение по исследованию н проектированию энергетического оборудования им. И. И. Ползунова (НПО ЦКТИ), 1986.
ОСТ 108.021.110—84 Стр. 9
3.3.2. Расстояние п от точки приложения раскрывающего усилия Р до середины фланца вычисляется по формуле
(9)
/.=1
(Rb — г 8 + R3 ~ гЦ (2г + Ь) d<t
/a=S
J
(Rb - rB 4- /?2 — Г2) (2r 4' S)a sin < 8/
0
ic/2
f (/?& — rB 4 R2 —/*2) sm J 2^ :
f (2r + 5) sin2(prf^ J 2F
(10)
Ф — угол расчетного сечения (см. черт. 2); if = 0,5 — коэффициент, учитывающий ограничение радиального перемещения фланца.
При вычислении /г, как правило, можно пренебречь влиянием отверстий под шпильки и подрезок под гайки на статические характеристики сечений; тогда
F ~ tb и / = ^ О I)
В формулах (10) одной переменной обозначена как толщина стенки, так и ширина фланца в произвольном радиальном сечении, в частности
§<р =0 ■— ^(р = т:/'2 —• V
3.3.3. Результаты расчетов по формулам (10) по программе, составленной в НПО ЦКТИ, для некоторых употребительных способов образования овальности корпуса и разнотолщинности стенки приведены на черт. 4—6.
Стр. 10 ОСТ 108.021.110—84
ОСТ 108.021.110—‘84 Стр. 11
Диаграммы представлены в виде зависимости относительной величины а/бо от относительных размеров корпусов, определяющих их овальность и разнотолщинность. Величина п в этом случае вычисляется по формуле
<12>
Пунктиром на диаграммах (см. черт. 4—6) показаны линии, определяющие соотношения между размерами сечения, при которых напряжения изгиба в стенке корпуса, вызванные разнотолщин-ностью и овальностью, минимальны, и штрихпунктиром показаны
линии, соответствующие постоянному относительному размеру раз-нотолщинности Дб/бо.
Расчеты выполнялись при постоянных отношениях 60//? = 0,1, 6/6о = 4 и А/6 = 1, влияние которых на значение а в широком диапазоне их изменения является несущественным. Тем не менее при больших отклонениях от указанных значений, особенно при &о//?>0,2 и &/бо<3, представленные (см. черт. 4—6) данные следует рассматривать как приближенные.
3.3.4. На участках, где действует дополнительное окружное усилие Д5г (см. п. 3.2.3), значение а следует уменьшить на величину Да, вычисляемую по формуле
= <“ + '<>• (13>
где U — расстояние от центра площадки опирания лапы внутреннего корпуса до внутренней кромки фланца наружного корпуса (см. черт. 3).
ОСТ 108.021.110—84 Отр. 13
3.3.5. При наличии результатов экспериментального исследования напряжений в модели корпуса под действием внутреннего давления величина п определяется по данным измерения окружных напряжений на внутренней и наружной поверхностях фланца:
аан — °нар 36s —3Ь (С, -(- С2) + (С, -)- С2)2
П —--г-~--тт-, (14)
°вн + °нар 6®
где Овн — окружное напряжение вблизи разъема на внутренней поверхности фланца при действии на модель внутреннего давления, МПа;
<7нар — окружное напряжение вблизи разъема на наружной поверхности фланца при действии на модель внутреннего давления, МПа.
3.4. Напряжения в шпильках перед ремонтом турбины
3.4.1. Напряжения, действующие в шпильке при рабочей температуре перед ремонтом турбины, определяются по формуле
«S=i«!-fr. <15>
где у— коэффициент, учитывающий релаксацию напряжений при высокой температуре.
Значение у определяется при испытаниях на релаксацию гладких цилиндрических или кольцевых образцов, изготовленных из материала шпильки.
3.5. Максимальные напряжения в элементах соединения-
3.5.1. Средние по сечению растягивающие Напряжения в шпильках достигают максимального значения при пусках в начальный период эксплуатации и определяются по формуле
,е _ -о I Е (аА — аА)
1+з
где 01 — температура фланца вблизи разъема в точке, расположенной на расстоянии (сз—1) см от внутренней поверхности, °С;
02 — средняя по высоте фланца температура шпильки, °С.
3.5.2. Напряжения изгиба в шпильке определяются по формуле
= ('Ро+'Рв). (17)
где ф0 — угол между плоскостью опорной поверхности фланца под гайку и плоскостью, перпендикулярной оси шпильки при ее затяжке, рад;
фв —хох же уГ0Л ПрИ прогреве корпуса во время пуска турбины, рад.
Величины ф0, ф°, р' вычисляются по формулам:
АЛ о о/ (л , щ
*о = ТГ> ? =-Г"’ Р=(1 + ю—),
где Дh — максимальная величина неперпендикулярности опорной поверхности гайки и поверхности фланца под гайку в пределах поверхности, см;
0ф — разность температур по ширине фланца корпуса, °С.
3.5.3. Максимальное суммарное напряжение в шпильках с учетом изгиба определяется по формуле
°тв* — °6 + ви- |
(19) |
3.5.4. Контактные давления на уплотнительной разъема вычисляются по следующим формулам.
Для фланца с обнизкой: по внутреннему пояску |
поверхности |
_ /в9 (6 —с2 + 2т) .
4 tci (2b — c2 — ci) ’ |
(20) |
по наружному пояску |
|
_/в9 (Ь — Ci — 2т)
° tcz (2b~Ci — с3) ’ |
(21) |
Для фланца без обнизки: |
|
__fo9(b + 6m)
Ч № |
(22) |
3.5.5. Окружные изгибные напряжения в стенке, вызванные овальностью корпуса и разнотолщинностью стенки в произвольном сечении, определяются по формуле
«' = -Ц [2п*~Rb + гЬ~&+г2 ~
-*(£*«-$)('+4)-»]. (23>
где fi, f2, U—коэффициенты, определяемые по формуле (10).
4. КОНТРОЛЬ НАПРЯЖЕНИЙ НАЧАЛЬНОЙ ЗАТЯЖКИ ШПИЛЕК
4.1. Затяжка горизонтальных разъемов крепежом диаметром свыше 6 см должна производиться с контролем как по дуге поворота гаек, так и по упругим удлинениям шпилек.
4.2. Дуга поворота гайки при затяжке шпильки вычисляется по формуле
1 = (24)
Отсчет дуги поворота производится после предварительной затяжки, при которой момент на ключе должен составлять 500—800 Н-м для шпилек диаметром до 10 см, 1500—2000 Н-м — для шпилек диаметром свыше 10 см.
ОСТ 108.021,110—84 Стр, 15
4.3. Коэффициент р определяется по формуле
Р = 1+4
Более точно значение р определяется на основе вычисления коэффициентов упругой податливости отдельных элементов соединения (рекомендуемое приложение 3) или по данным испытаний головных образцов.
4.4. Напряжение в шпильке при известном ее полном удлинении Д/ вычисляется по формуле
(26)
Стр. 16 ОСТ 108.021.110—84
ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Рекомендуемое
МЕТОДИКА ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАЗМЕРОВ ФЛАНЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ
1. Исходными данными при проектировании фланцевого соединения являются величины [/(], 6о и S2.
Кроме того, если ставится задача проектирования фланца, имеющего при заданных конструктивных и технологических ограничениях наименьшие размеры, при предварительном определении размеров можно считать постоянными (заданными) также следующие величины: с3 (как правило, с3«-^-бо) и t/d~ 1,5ч-1,7.
2. Минимально возможные для заданных условий диаметр шпильки dm и ширина фланца Ьт определяются соотношениями:
dm — ВЪ0, Ьт = В% + 2с3,
D 4ts2 [К]
где В=—--параметр, характеризующий соотношение уси-
7СО® Serf
лий, раскрывающих и закрывающих разъем.
Фланцевое соединение с размерами dm и Ьт будет плотным только при условии прохождения линии действия парового усилия и осевой линии шпильки через центр тяжести сечения фланца, т. е. при
/л = 0, д = 0, а = —f-~,
что возможно лишь при определенной форме поперечного сечения корпуса. Оптимальной формой сечения корпуса, обеспечивающей плотность разъема при наименьшей ширине фланца и одновременно отсутствие изгибных окружных напряжений в стенке, является такая, при которой центры тяжести всех радиальных сечений, включая фланцы, располагаются на одной окружности с центром в плоскости разъема (черт. 1). На черт. 4—6 стандарта пунктиром показаны линии оптимальных соотношений между параметрами сечений (овальностью, разнотолщинностью, эксцентриситетами наружных и внутренних радиусов стенки корпуса), удовлетворяющих этим требованиям.
3. Если овальность корпуса и разнотолщинность стенки или эксцентриситеты наружных и внутренних радиусов по конструктивным или технологическим соображениям заданы заранее, то подлежащие определению размеры bud, обеспечивающие заданный коэффициент запаса плотности, связаны соотношениями:
для фланца без обнизки
И~ 3 Г Or ■ rf- — 2flon (я — с3) ~|.
°~Т|_ 3i d-ВВ0 J*
ОСТ 108.021.110—84 Стр. 17
для фланца с обнизкой при с( = с2 = с
(2)
d2 + 2dc + 2dc3 - 2Вс on - 2Ва6„ 4 (d-Bb0)
Входящее в формулы (1) и (2) значение а определяется в соответствии с пп. 3.3.2—3.3.5 стандарта, ширина уплотнительного
пояска Ci принимается в предварительных расчетах равной c'd, где минимально допустимое значение постоянной определяется из условия смятия пояска:
(3)
4. Формулы (1) и (2) позволяют определить ширину фланца при любом выбранном диаметре шпильки d>dm. Минимальная ширина фланца Ь* при заданном коэффициенте запаса плотности и постоянном значении а достигается при оптимальном положении шпильки относительно середины фланца (т = т*).
Для фланца без обнизки
Ь* = + в?1<> + Увп‘1 - 2flSo(«- сз) ];
(4)(5)
Для фланца с обнизкой значение Ь* определяется из уравнения
М*а + Р.**а+М* + Р«=о, (6)
|
— фланец без обнизки; ----— фла
нец с обнизкой
Черт. 2 |
где Ро= 3-6с' -f-4c'2;
р,= 24с,с' — 24с,с'2 - 6с, - 6ВЬ0 -|- 6c'fiS0 - 4c'2fiS0; р2= 48с2с'2 - 24с2с' - 12c,c'flS0+ 16с,с'2Я80 + 6aS80; р3= - (32с,с/2 + 16c2c,25S„).
т* = 0, d* = b*-2c3. (7)
На черт. 2 приведены диаграммы зависимости b* — f(B, а), вычисленной по формулам (4) и (6) при сз = 6о/2 и с'= 0,5, позволяющие определить минимальную ширину фланца Ь* при известном размере а.
5. Размеры b* и d* не всегда могут оказаться оптимальными. Расчеты по формулам (1) и (2) показывают, что можно сущест-
УДК 621.643.4.001.24:621.16В ОТРАСЛЕ ВОЙ
ТУРБИНЫ ПАРОВЫЕ СТАЦИОНАРНЫЕ
РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ РАЗЪЕМОВ КОРПУСОВ
ОСТ 108.021.110—84
Взамен ОСТ 108.021.110-79
Указанием Министерства энергетического машиностроения от 13.12.84 № СЧ-002/9333 срок действия установлен
с 01.07.85 до 01.07.90
Несоблюдение стандарта преследуется по закону
Настоящий отраслевой стандарт распространяется на вновь проектируемые паровые стационарные турбины для ТЭС, АЭС, АТЭЦ, приводные паровые турбины и устанавливает методику расчета на плотность фланцевых соединений горизонтальных разъемов корпусов паровых турбин, находящихся под избыточным внутренним давлением рабочей среды.
1. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Ь —ширина фланца, см;
h —высота фланца, см;
t — расстояние между осями шпилек, см;
2R —внутренний горизонтальный диаметр корпуса, см;
2/?0 — внутренний вертикальный диаметр корпуса, см;
2г — внутренний диаметр корпуса в сечении под углом ср к горизонтальной плоскости, см;
/?, — радиус наружной поверхности стенки корпуса, см; е — вертикальное смещение центра внутреннего радиуса корпуса, см;
е{ —вертикальное смещение центра радиуса наружной поверхности стенки корпуса, см;
Ь{ — размер, определяющий величину участка сопряжения наружной поверхности стенки с фланцем, см;
ОСТ 108.021.110—84 Стп. 19
венно уменьшить диаметр шпильки за счет незначительного увеличения ширины фланца. Окончательный выбор размеров Ь и d рекомендуется производить по диаграммам зависимости b=f(d), построенным по формулам (1) или (2). В этом случае размер пг определяется по формуле
т = - съ. (8)
6. При выбранных значениях b, d и т минимальная ширина внутреннего уплотнительного пояска для фланца с обнизкой вычисляется по формуле
сх — -i- [b + c'd — Y (b — c'df — &c'dm ] • (9)
О*
ДR = (Яо — Я) —овальность сечения, см;
80 — толщина стенки корпуса в вертикальном сечении, см;
8, —толщина стенки корпуса вблизи фланца, см;
8 — толщина стенки корпуса в сечении под углом ф к горизонтальной плоскости, см;
Д8 = (6| — 6о) —разнотолщинность стенки корпуса, см;
I — момент инерции сечения стенки или фланца на длине одного шага шпилек, см4;
F — площадь сечения стенки или фланца на длине одного шага шпилек, см2;
с0 — максимальное расстояние от внутренней поверхности фланца, на которой допускается отсутствие контактного давления, см;
С\ —ширина внутреннего уплотнительного пояска, см; с2 —ширина наружного уплотнительного пояска, см; с3 — расстояние от внутренней поверхности фланца до края отверстия под шпильку, см; сА — расстояние от оси шпильки до внутренней поверхности фланца, см;
т — расстояние от оси шпильки до середины фланца, см; dx —диаметр отверстия во фланце, см; d —диаметр гладкой части шпильки, см; d0 —диаметр отверстия в шпильке, см; dH —номинальный диаметр резьбы, см;
I —длина рабочей части шпильки, см; s — шаг резьбы шпильки, см;
/ — площадь сечения шпильки минимальная, см2;
D — наружный диаметр гайки, см;
Н —длина участка свинчивания шпильки с гайкой, см;
//, — длина участка свинчивания шпильки с корпусом (или нижней гайкой), см; р —давление пара в корпусе, МПа;
S2 — окружное усилие в корпусе на единицу длины фланца (интенсивность нагрузки), Н/см;
Д52 —дополнительное окружное усилие при несимметричном подводе пара во внутренний цилиндр (интенсивность нагрузки), Н/см;
Р — паровое раскрывающее усилие на одну шпильку, Н;
Р0 —окружное усилие в стенке в вертикальном сечении на одну шпильку, Н;
Г — усилие в шпильке, Н;
о® — начальное напряжение в шпильке на холодной турбине, МПа;
о® — напряжение в шпильке при рабочей температуре перед ремонтом турбины, МПа;
<зи —напряжение изгиба в шпильке, МПа;
о® — максимальное среднее растягивающее напряжение в шпильке, МПа;
ОСТ 108.021.110—84 Стр. 3
Зта* — максимальное суммарное напряжение в шпильке с учетом изгиба, МПа;
q — контактное давление на уплотнительной поверхности разъема, МПа;
ипя — минимальное напряжение в шпильке, необходимое для обеспечения плотности, МПа;
п — расстояние от точки приложения силы Р до срединной поверхности фланца, см;
а — расстояние от точки приложения силы Р до внутреннего края фланца, см;
s' —окружное изгибное напряжение в стенке, МПа;
«од — предел текучести материала фланца, МПа;
°0 2 — пРеДел текучести материала шпильки при 20°С, МПа;
°02 — предел текучести материала шпильки при рабочей температуре, МПа;
Е° — модуль упругости материала шпильки при 20°С, МПа;
— модуль упругости материала шпильки при рабочей температуре, МПа;
а, — коэффициент линейного расширения материала фланца, 1/°С;
а, — коэффициент линейного расширения материала шпильки, 1/°С;
L — дуга поворота гайки при затяжке, отсчитываемая вдоль окружности гайки, см;
Р — коэффициент, учитывающий упругую податливость промежуточных деталей фланцевого соединения при растяжении шпильки (фланца, втулки, резьбовых соединений);
Р' — коэффициент, учитывающий упругую податливость деталей фланцевого соединения при изгибе шпильки;
г) — коэффициент затяжки фланцевого соединения, показывающий, во сколько раз усилие в шпильке Т больше раскрывающего усилия Р в момент нарушения плотности;
К —коэффициент запаса плотности, равный отношению давления пара, при котором происходит нарушение плотности соединения, к максимальному рабочему давлению или, что то же самое, отношение фактических напряжений в шпильке к минимальным напряжениям, необходимым для обеспечения плотности;
[Z^] — минимально допускаемое значение величины К.
2. ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
2.1. Коэффициенты запаса
2.1.1. Расчетный коэффициент запаса плотности фланцевого соединения [см. формулу (1)] в течение всего срока службы между ремонтами турбины должен быть не менее установленной величины
К>[К].
Значение [К] принимается равным:
1,1—для фланцев при m/n^l,l;
Стр. 4 ОСТ 108.021.110—84
1,2— для турбин АЭС;
1,0 — для турбин ТЭС.
Для фланцев с параметрами t/h> 1,2 или /г/й<0,9 (черт. 1) запас плотности следует увеличить.
2.1.2. Расчетное контактное давление на уплотнительной поверхности разъема [см. формулы (20), (21), (22)] при всех режимах работы не должно превышать 75% от предела текучести материала фланца при температуре соответствующего режима:
<7^0,75 (То,2*
2.1.3. Средние по сечению расчетные растягивающие начальные напряжения на холодной турбине в шпильках [см. формулу (26)] после их окончательной затяжки перед началом эксплуатации не должны превышать 50% от предела текучести:
02<°.5о8,2-
2.1.4. Средние по сечению расчетные растягивающие напряжения в шпильках [см. формулу (16)] в процессе эксплуатации, вызываемые затяжкой шпилек и неравномерным нагревом деталей соединения, не должны превышать 65% от предела текучести материала шпильки при соответствующей температуре:
о»<0,65о«2.
2.1.5. Суммарные расчетные макси_______дые напряжения
в шпильках с учетом напряжений изгиба в процессе эксплуатации не должны превышать 75% от предела текучести материала шпильки при соответствующей температуре:
<W < 0,75oJ! 2.
2.2. Требования к конструкции
2.2.1. Ширина внутреннего уплотнительного пояса (с() или расстояние от внутренней поверхности фланца до края отверстия под шпильку (с3) должны быть не менее 2 см.
2.2.2. Длина участка свинчивания шпильки с корпусом должна быть не менее 135% от номинального диаметра резьбы:
2.2.3. Фланцы с отношением t/h>2 применять не рекомендуется.
2.2.4. При выборе толщины стенки корпуса турбины следует учитывать окружные изгибные напряжения, вызванные наличием фланца, овальностью и разнотолщинностью корпуса [см. формулу (23)].
2.2.5. Фланцы корпусов турбин для АЭС должны выполняться с обнизкой или дренажной канавкой, полости которых соединяются с одним из отборов с давлением ниже 0,1 МПа.
2.2.6. При условии выполнения перечисленных в настоящем разделе требований следует стремиться к уменьшению размеров фланца и шпилек с целью повышения маневренности турбины.
ОСТ 108.021.110—84 Стр. 5
Фланцевое соединение корпуса турбины |
|
Черт. 1 |
2.2.7. Методика предварительного определения размеров фланцевого соединения, удовлетворяющего заданным требованиям, и примеры расчета приведены в рекомендуемом приложении 1 и в справочном приложении 2.
3. ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ
3.1. Запас плотности
3.1.1. В качестве критерия нарушения плотности принимается равенство нулю расчетных контактных напряжений на внутренней
поверхности фланца. Как исключение, для фланцев с отношением cjb>0,6 допускается отсутствие контактного давления в разъеме на расстоянии Со от внутренней поверхности, при этом величина с0 должна удовлетворять условиям:
Ci — с0^2 см; Сз — с0^2 см.
Приведенные в п. 3.3.1 расчетные формулы (5), (6), (7) остаются для этого случая справедливыми, если в выражении для коэффициента затяжки значения b и с{ уменьшить на величину с0, a m и п увеличить на 0,5с0.
3.1.2. Коэффициент запаса плотности фланцевого соединения равен отношению напряжений в шпильках при рабочей температуре перед ремонтом турбины к минимальным напряжениям в шпильках, необходимым для обеспечения плотности:
К==-
Для вычисления величины оПл предварительно определяются значения раскрывающего парового усилия Р (черт. 2), приходяще-
ОСТ 108.021.110—84 Стр. 7
гося на рассматриваемую шпильку, и коэффициента затяжки rj, зависящего исключительно от размеров фланца и корпуса, после чего значение стпл определяется по формуле
3.2. Раскрывающее усилие
3.2.1. Величина раскрывающего парового усилия, приходящегося на одну шпильку, равна произведению среднего в зоне дан-
С 1 ^ |
1
__/_ |
и |
|
Ж, |
: т
Т\ Yt\ V |
Т) ( |
\
t\ |
щш |
уф
/ / ) |
Ж |
1)ф 1 |
|
|
►о Г |
УП |
т-Ф |
к |
|
|
|
уф |
|
|
Г
___/ |
|
|
h |
|
/ ~ наружный цилиндр; 2 — внутренний цилиндр; 3 — ось патрубка
Черт. 3 |
нон шпильки значения распределенного окружного усилия S2 на расстояние между осями шпилек:
P = {S2)cvt. (3)
3.2.2. Распределенное окружное усилие S2. отнесенное к единице длины фланца, определяется из расчета корпуса как осесимметричной оболочки произвольного меридиана, находящейся под действием внутреннего давления. Форма меридиана задается по горизонтальному сечению корпуса (радиус R), толщина стенки — по вертикальному сечению. Расчет выполняется на ЭВМ по программе, приведенной в ОСТ 108.020.132—85, или по любой аналогичной программе, включая метод конечных элементов,
3.2.3 Для двустенных цилиндров с несимметричным подводом пара во внутренний цилиндр к усилию S2 в наружном корпусе, найденному в соответствии с п. 3.2.2, необходимо прибавить дополнительно величину ДS2, учитывающую опорные реакции, приложенные к наружному корпусу со стороны лап внутреннего цилиндра:
где ро — давление пара в паровпускном патрубке, МПа;
р{ — давление пара в пространстве между цилиндрами, МПа;
F\ — суммарная площадь паровпускных патрубков внутреннего цилиндра, см2;
1\—длина опорной лапы, см;
/2— расстояние между опорными лапами внутреннего цилиндра, см;
/3 — расстояние от оси паровпуска до лапы внутреннего цилиндра, см.
Длина участка фланца, на которой действует дополнительное усилие Д52, принимается в зоне каждой лапы равной З/i (черт. 3, заштрихованный участок). Расчет дополнительных реактивных усилий и моментов, связанных с подводом пара через поршневое соединение, при необходимости следует производить по трехмерной теории или по теории несимметричных оболочек.
3.3. Коэффициент затяжки
3.3.1. Коэффициент затяжки фланцевого соединения вычисляется по формулам:
для фланца с обнизкой
! , 6(п -«)(<?-*1 + 2^)_. (5)
4с\ -f 4^2 + 6&2с2 — ЗЬс\ — 9Ьс?2 + 6/и (с\ — с\ -f 2Ьс2} *
6Ь (п — т)
-\• 3Ь- — 6Ьс -\- 6Ьт
(6)(7)(8)
приближенно (при C\ + c2<b — d)
Приведенные формулы применимы при n^/л; при л</л следует принимать т] = 1,0.