Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

34 страницы

319.00 ₽

Купить ОСТ 108.020.132-85 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Распространяется на вновь проектируемые паровые стационарные турбины для тепловых и атомных электростанций и приводные паровые турбины.

Стандарт устанавливает методы расчета на статическую прочность наружных и внутренних корпусов цилиндров высокого и среднего давления и корпусов регулирующих и стопорных клапанов

 Скачать PDF

С 30.06.2003 г. в связи с вступлением в силу Федерального закона от 27.12.2002 N 184-ФЗ "О техническом регулировании" прекратил действие Закон РФ от 10.06.1993 N 5154-1 "О стандартизации", который причислял стандарты отраслей к нормативным документам по стандартизации. В 184-ФЗ не предусмотрена отраслевая стандартизация, осуществляемая федеральными органами исполнительной власти. В нем установлены только два уровня стандартизации (ст. ст. 13 - 17):

- национальная стандартизация, закрепленная за национальным органом РФ по стандартизации (Ростехрегулированием);

- стандартизация на уровне организаций, проводимая коммерческими, общественными, научными организациями, саморегулируемыми организациями и объединениями юридических лиц.

Более того, в п. 3 ст. 4 184-ФЗ специально отмечено, что федеральные органы исполнительной власти, к которым относятся и разработчики отраслевых стандартов) вправе издавать в сфере технического регулирования акты только рекомендательного характера.

После завершения переходного периода в 7 лет (п.7 ст. 46) с 30.06.2003г. (с 30.06.2010 г.) на территории РФ в сфере техрегулирования и стандартизации в т.ч. имеют право на хождение только указанные в законе документы. Отраслевых стандартов в числе таких документов нет.

Ростехрегулирование на своем официальном сайте разъясняет, что пути легитимизации отраслевых нормативных документов (ОСТ, ТУ, РД и др.) по установившейся практике выбирают сами отрасли, перерабатывая эти документы либо в национальные стандарты (ГОСТ или ГОСТ Р), либо в стандарты организаций. Специальными актами на федеральном уровне отраслевые стандарты отменяться не будут.

Оглавление

1. Общие положения

2. Расчет на прочность корпусов цилиндров высокого и среднего давления

3. Расчет на прочность корпусов регулирующих и стопорных клапанов

4. Определение запасов прочности

Приложение 1. Расчет установившейся ползучести корпуса

Приложение 2. Примеры расчетов

Приложение 3. Теоретические коэффициенты концентрации напряжений

Приложение 4. Характеристики материалов

 
Дата введения01.07.1986
Добавлен в базу01.09.2013
Завершение срока действия30.06.2003
Актуализация01.01.2021

Этот документ находится в:

Организации:

12.06.1985УтвержденМинистерство энергетического машиностроенияСЧ-002/4742
ИзданНПО ЦКТИ1986 г.
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

о Т I» л с л в » о и С Т ЛИДА 1> т


ТУРБИНЫ ПАРОВЫЕ СТАЦИОНАРНЫЕ

НОРМЫ РАСЧЕТА ПА ПРОЧНОСТЬ КОРПУСОВ ЦИЛИНДРОВ И КЛАПАНОВ

ОСТ 108.020.132—85

Издание официальное

министерство эпертичнекого машиностроения

МОСКПЛ

УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕМ В ДЕЙСТВИЕ указанием Мнпистср-стиа энергетического машиностроения от 12.UG.85 № СЧ-002/4742

ИСПОЛНИТЕЛИ: А. И. ЛЕВЧЕНКО, канд. -uwii. наук (рукиподшеаь тем iii); И. л. ГУРЕВИЧ; 10. В. СИДОРЕИКОВА

11;(уч|ш-11р<)н.*1и);и,1 иеипос обьсднпс-пмс но нссдедпнгппмо и прск-кiнроплипю ^‘К'ркммческого иОорудоиннпи им. II II. I loJMynouji (НПО ЦК III), ИЖ(>.

OCi ИИШи.Ш—R5 •*


Коэффициент снижения напряжении В



ш — itdhiijtuели ci спешим n з,1кпм;| пп.пучссi и; .4 intimh1 усилие, М/мм; (i h.vh-Г|<1ЮЩ1П) момент, II ■ мм/мм. Л — голшипл I 1ГПКИ, мм


Crp. К) ОСТ 108.020.132—85

ПРИЛОЖСШ1С 2 Справочное

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ

1. ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ВНУТРЕННЕГО КОРПУСА ЦИЛИНДРА ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ

1.1.    Рассмотрим расчет напряжений в корпусе ЦВД по теории упругих осесимметричных оболочек средней толщины. Расчетная схема корпуса при рх — 4,6; /*2=12,1; рз = 8,6; р4 = 7,0; р5 = 5,7 МПа представлена па черт. 1.

Распределение расчетных меридианных ох и окружных а2 напряжений па внутренней п наружной поверхностях корпуса но дуге меридиана приведено на черт. 2. Расчет выполнен по программе для ЭЦВМ ЕС-1052.

1.2.    Расчетная схема для определении напряженного состояния корпуса путем решении осесимметричной задачи теории упругости па ЭЦВМ ЕС-1052 по методу конечных элементов дана па черт. 3. Результаты расчета показывают, что напряжении близки к значениям, полученным по п. 1.1 (см. черт. 2).

1.3.    Рассмотрим расчет псустаиовпвшейси ползучести корпуса (см. черт. 1). Температура при номинальном режиме эксплуатации дана в табл. 1. Изменение температуры но толщине стенки и мс-

Таблица 1

Температура корпуса цилиндра при номинальном режиме эксплуатации, °С

Номер

сечении

Поверхность

Номер

сечения

Поверхность

внутренняя

наружная

внутренняя

наружная

I

440

450

12

535

505

2, 3

460

464

13

535

507

4. 5

480

467

14

535

511

6

491

480

15

535

514

7

492

483

16, 17

530

518

8, 9

520

491

18, 19

498

492

10

533

495

20

475

473

11

534

502

21

4G8

469

жду сечениямн по меридиану принимается по линейному закону. Материал корпуса — сталь 15Х1М1ФЛ (ОСТ 108.961.02—79), показатель л предел ползучести принимались по данным справочного приложения 4.

Распределение суммарных напряжений в упругом корпусе при / = 0 п при состоянии ползучести через 105 ч эксплуатации показано па черт. 4,

Схема разбивки внутреннего корпуса цилиндра на сечения для расчета по теории оболочек 1

ОСТ 108.020.1.42—ЯГ> Сл |1. II

1.4. Наибольшие меридианные напряжения от давления и упругом. корпусе составляют на внутренней поверхности вссчепнн 13 при расчете по теории оболочек 120 МПа, а при решении оссснм-

Напряжения во внутреннем корпусе цилиндр'л от действия давления

Номер сечений а

d

н — иоридняииыс и «1 ii|iM жен нм; Л — окружные напряжении; f, 2 — но теории проломе* »*( 1шутренле(1 к ||лружно0 г г< терм гостях соотпсгстисгггго; •* А — решение осгсиммстргтнип задачи теории упругости дли инутренпен и наружной поверхностей

Черт. 2

мстрпчноп задачи они равны 115 МПа (см. черт. 2). При рабочей температуре 535°С минимальное значение предела текучести стали равно 210 МПа (см. справочное приложение 4). В соответствии с формулам1(^(6) и (7) имеем:

а, = 115 МПа, о3= —fh = —12,1 МПа,

Схема разбивки внутреннего корпуса на конечные элементы для решения осесимметричной задачи теории упругости

Напряжения оо внутреннем корпусе цилиндра при номинальном режиме

эксплуатации

Напряжениеt МПа    Напряжение,    МПа

и — мсрн/Шлниыс 1>лп|)>»жг1]|| я; Г* — окружные илпряжпти; I, 2 — ни пиутргпноЛ noiicpv-iicctii и Мим ом ты прем сип /*-0 и 10s ч com истстиеин»; ,7, 4 — ни пиру жнпй попер мшстп

» моменты премемн /-0 и /-10' ч

Черт. 4

OCI П1К.020.Ш—Яй Cip. 15

Следовательно, коэффициент запаса по пределу текучести равен допускаемому значению (и. 4.1 стандарта).

Расчетные максимальные напряжении в наиболее горячен зоне корпуса на внутренней поверхности сечения 1,1 через 100 тыс. ч эксплуатации достигают 44 МПа (см. черт. 4). Предел длительной прочности равен 116 МПа (справочное приложение 4). Тогда запас по длительном прочности составит

ПО

,/    —_i!L г-__—    2    I

'V-    0"„^ - 44 + 12,1 ~    •

что больше мпппмалыюго допускаемого значения 1,6 (и. 4.2 стандарта).

Таким образом, условия прочности корпуса I (ИД выполнены.

2. ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ НА ДЛИТЕЛЬНУЮ ПРОЧНОСТЬ КОРПУСА СТОПОРНОГО КЛАПАНА

2.1. Рассмотрим расчет ползу чест п корпуса клапана из ст ал и 15Х1М1Ф (ОСТ 108.(Ш.I 18    77)    но    программе    для    осесимметрич

ных оболочек средней толщины на ЭЦВМ ВС-1052. Расчетная схема корпуса представлена на черт. 5. Показатель степенного закона п предел ползучей п принимались по справочному приложению 4. Температура дана п табл. 2.

Таблица 2

Температура корпуса стопорного клапана при номинальном режиме эксплуатации, °С

Помер

сечении

IloilCp.XIIOClh

11омср сечении

11 опер ч нос и»

нпутренпин

плружнли

ниутренини

плружпли

1

540

523

21

528

520

2

540

520

22

5 HI

518

3, 4

540

532

23, 24

510

515

5

540

537

25

515

512

в—18

540

534

25

515

513

19

537

538

27

517

513

20

53G

537

28

517

513

Результаты расчета напряжении в упругом корпусе (при / —0) н при состоянии ползучести после 10г> ч эксплуатации на наружной и внутренней поверхностях стенки приведены на черт. 6 н 7. Там же показаны результаты приближенного расчета напряжении при установившейся ползучести материала, полученные е помощью коэффициента В (рекомендуемое приложение 1) по значениям напряжений от действия только внутреннего давления при упругом состоянии материала.

Расчетная схема корпуса стопорного клапана



1* 2.....28    —    номера    сечении    стенки;    Si    —    осевое    усилие от уплотнения разъема крышки, Н, мм

Черт. 5


Стр. 1G ОСТ 108.020.132


90

СЛ


OCT 108.020.132—85 Стр. 17

119

~5Г-

2.2. Максимальные окружные напряжении на наружном поверхности стенки в сечении 10 через !0Г* ч составляют 52 МПа (см. черт. 7). Предел длительном прочности стали при температуре 539°С равен 119 МПа. Тогда запас по длительном прочности

/; ^

Распределение меридианных напряжений п корпусе стопорного клапана при номинальном режиме эксплуатации

Черт. (>


А'м <4—«а

Определим напряжения в корпусе с учетом концентрации от отверстия для пароподводящего патрубка (черт. 2 справочного приложении 3). 13 районе сечения 19 (см. черт. 5) имеем отношение Д|/Д| = 0,616, следовательно, Л/Д, = 0,192. Поминальное напряжение равно

Нт 0’^(тшг-1)=5ОММа-

Теоретический коэффициент концентра цнп на и ряжении (справочное приложение 3, и. 2) определяем по формуле

(«I    4

l-h~0,5-^-]=214(,-|-()1f»lG'-'--0,Г) • 0,Г. 1 Г»•) = Л,И .

*Л|    •''и    /

2 ГЬка! ?77

Тогда максимальные окружные напряжения составят

«ни — Кл°о = 3,14 • 50=157 МПа.

Максимальные окружные напряжении при состоянии ползучести материала согласно п. 2.1.3 стандарта находим по формуле

Распределение окружных напряжений в корпусе стопорного клапана при номинальном режиме эксплуатации

Номер сечения

Обозначении — см. черт. 6


»;,...=(‘+J#)«.=(2 + 4£)50=ИМПа-

Черт. 7

A.II

118

69+24


= 1.27.


п


Согласно РТМ 108.021.103—85, [««.„] = 1,25.

Таким образом, условия длительной прочности выполнены.


Запас по длительной прочности и этом случае ранен (мри 540°С)

з. поверочный расчет на длительную прочность корпуса

БЛОКА РЕГУЛИРУЮЩИХ КЛАПАНОВ

3.1. Расчетная схема для определения напряжении в средней масти корпуса блока приведена на черт. 8. Расчетное сечение Б— Б нагружено внутренним давлением />=9 МПа; осевой силон

Группа Е02 С ГАЙДАР Г

УДК 621.166-182.2:639.4 ОТРАСЛЕВОЙ

ТУРБИНЫ ПАРОВЫЕ СТАЦИОНАРНЫЕ

НОРМЫ РАСЧЕТА ПА НГОЧНОСН» КОРПУСОВ ЦИЛИНДРОВ И КЛАПАНОВ 3 2

ОСТ 108.020.132-85

Вводе» впервые


ОСТ 108.020.132—85 Стр, 10

Расчетная схема корпуса блока регулирующих клапанов

2.....20    —    мпмгрл    сочтиii попки; Г* -поемам сила. П; .S’t. Л',,    -    песмыо    \ч*илпч.    П/мм;

(*к—лзм|^г*гнам|) том гит ог корпуса гурСишм. И ■ мм/мм

Черт. 8

Стр. 2 ОСТ 108,020.132-85


1.3.    Температурное состояние корпусов на стационарных и нестационарных режимах определяется согласно РТМ 108.020.16—83, а температурные перемещения — по РТМ 108.021.104—77.

1.4.    Расчет статической прочности включает в себя анализ упругого напряженного состояния корпусов, а также — при повышенных температурах — оценку длительной прочности. Для поковок и отливок из легированных сталей длительная прочность должна учитываться при рабочих температурах более 420°С, для углеродистых сталей — более 350°С.

1.5.    Расчет прочности фланцевого разъема корпусов цилиндров п шпилек выполняется в соответствии с ОСТ 108.021.110—84 и РТМ 108.021.104—77. Расчет прочности фланцевых соединении корпусов клапанов выполняется по «Нормам расчета па прочность элементов реакторов, парогенераторов, сосудов п трубопроводов атомных электростанции, опытных и исследовательских ядериых реакторов и установок».

1.6.    Пробное давление при гидронспытанпи корпусов рекомендуется принимать равным не более 1,05 от минимального значения, определяемого по ОСТ 108.020.127—82. Пробное давление для корпусов клапанов допускается определять в соответствии с ГОСТ 356-80 по формуле


Лф = KPv


3доп (20 °С) вдон (®j>)    *



где К


1.5 мри л.-г{ZV ^20 МПа;

5дон IV

1.4 при рр -Sa;,-2((,°C)' >20 МПа;

Gaon VV


pv — рабочее давление, МПа;

аД(Ж— минимальные допускаемые напряжения материала при температуре 20°С н рабочей температуре 0Р для ресурса 105 ч соответственно, определяемые стандартом, МПа.

Под рабочим давлением при упругом состоянии корпуса следует понимать наибольшее избыточное давление, при котором обеспечивается заданный режим эксплуатации. При наличии ползучести материала рабочее давление принимается равным давлению поминального режима для ресурса 105—2-105 ч.

1.7.    Значения пределов текучести и длительной прочности материала при рабочей температуре принимаются но нижнему уровню механических свойств, приводимых в технических условиях па отливки и поковки согласно ОСТ 108.961.02—79 и ОСТ 108.030.113—77.

1.8.    Все расчеты и а и ряже иного состояния корпусов автоматизированы; для проведения их в вычислительном центре НПО ЦКТИ имеются соответствующие программы п инструкции для пользователей. Программы и инструкции могут быть переданы


ОСГ 108.020.132—85 Сгр. Д

предприятиям, располагающим ЭВМ KOI газ, ЕС-1050, ЕС-1050. При необходимости расчеты могут выполняться НПО ЦК!И. Допустимо производить расчеты по имеющимся па предприятиях аналогичным программам.

1.9. В рекомендуемом приложении I рассмотрен приближенный способ определения напряжении и стейке корпуса при состоя-нпи установившейся ползучести материала по результатам расчета корпуса и упругом состоянии. Примеры расчетом внутреннего корпуса цилиндра и корпусов клапаном даны м справочном приложении 2. Значения теоретических коэффициентом концентрации па пряжении для корпусных детален турбин и характеристики прочности и ползучести сталей припсдсим о справочных приложениях 3 и 4.

2. РАСЧЕТ ИА ПРОЧНОСТЬ КОРПУСОВ ЦИЛИНДРОВ ВЫСОКОГО И СРЕДНЕГО ДАВЛЕНИЯ

2.1.    Расчет наружных и внутренних корпусов цилиндров на стадии эскизного проекта

2.1.1.    Форма н размеры корпуса определяются конструкцией турбины, перепадом давлении па стенку п температурой при номинальном режиме, при этом учитываются также жесткости нижнем половины корпуса и корпуса в сборе н технология изготовления.

2.1.2.    Для расчетов статической прочности корпуса используется метод, основанный на теории упругих осесимметричных оболочек персмсипом толщины с произвольной базовом поверхностью. Оболочка нагружена рабочим давлением (внутренним и наружным) н осесимметричными усилиями от обоим, соплового аппарата, а также усилием от поперечных шпонок, которое заменяется в расисте эквивалентном осесимметричном нагрузкой.

При расчете принимаются некоторые упрощения: рассматривается вертикальное сечение корпуса без учета плняния фланцев горизонтального разъема, патрубком и приливов; силы трения, возникающие при температурном расширении корпуса, не учитываются.

2.1.3.    Оценка длительной прочности корпуса производшеи по напряжениям для упругого состояния по и. 2.1.2 без учета температурных напряжений.

На цилиндрических участках корпуса максимальные окружные напряжении в районе патрубка при состоянии установившейся ползучести материала приближенно находятся но формуле

+ (2)

где р — перепад давлений при поминальном режиме, МПа;

Dm It — наружный диаметр н толщина стенки корпуса, мм; щ = т (0р) — показатель степенного закона ползучести материала, зависящий ог температуры.

2.2. Поверочный расчет на прочность корпуса цилиндра

2.2.1.    Поверочный расчет прочности производится после определений размеров корпуса, нагрузок и температурных полей при номинальном и нестационарных режимах.

Расчет статической прочности выполняется по напряжениям в вертикальном сечении корпуса, полученным путем расчета упругих осесимметричных оболочек средней толщины, нагруженных рабочим давлением и усилиями от обоим. Для тонкостенных корпусов с отношением толщины стенки к радиусу кривизны менее 0,1 допускается использовать результаты расчета по теории топких оболочек.

При расчете корпусов, имеющих значительную переменную по меридиану толщину стенки, приливы, галтели п разветвлении образующей корпуса, следует использовать методы для решения осесимметричной задачи теории упругости.

Анализ напряженного состояния наиболее нагруженных участков корпуса сложной геометрической формы (зона паровпуска, исосеспмметрнчпыс торцевые стенки) рекомендуется проводить путем решения трехмерной задачи теории упругости или экспериментальными методами па моделях.

2.2.2.    Температурные напряжения в стенке корпуса вычисляются методами, применяемыми для расчета статической прочности корпусов по п. 2.2.1.

Определение напряжений при нестационарных режимах производится для моментов времени, соответствующих максимальным перепадам температур. Дополнительные меридианные напряжении в средней части корпуса, вызванные перепадами средних температур стейки п фланца в каждом сечении, определяются по методике РТМ 108.021.104—77.

Меридианные температурные напряжения во фланце находятся но формуле

«=т-(вс-»),    (3)

где /; = /:(()(.) — модуль упругости материала, МПа;

а = а(0г)—коэффициент линейного расширения, 1/°С; р— коэффициент Пуассона;

0, (),.— текущая и срсдиспптсгральная по площади .поперечного сечения фланца температуры, °С.

2.2.3.    При разработке рабочем документации поверочный расчет длительной прочности корпуса рекомендуется выполнять путем решения задачи ползучести для осесимметричных оболочек средней толщины или осесимметричных тел при температурном иоле п давлении поминального режима.

Допускается проводить оценку длительной прочности по напряжениям, полученным по п. 2.2.1. На стадии технического проекта допускается определять напряжения при состоянии установившей-

ОСТ 108.1)20.132—85 Г.тр, 5

ся ползучести материала с помощью приближенного способа, изложенного и рекомендуемом прнложеппн I.

2.2.4. Теоретические коэффициент м копией грации напряжении и галтелях и отверстиях корпуса, подкрепленных патрубками, находятся по формулам справочного приложения 3. Коэффициент концентрации темпера i у рных на и ря женин и о i верст них принимается равным 2.

Для условии ус i а повившейся ползучее! н материала корпуса коэффициент концентрации напряжении и 1нлтслнх следует определять но РТА\ 108.021.ЮЗ (85, а в отверстиях по формуле (2).

3. РАСЧПТ 11Л ПРОЧПОС! Ь КОРПУСОВ ГПУЛШ’УЮЩНХ И СТОПОРНЫХ КЛАПАНОВ

3.1.    Расчет корпуса клапана на стадии эскизного проекта

3.1.1.    Форма п размеры корпуса клапана определяются конструкцией клапана, диаметрами патрубка и перепускном трубы и параметрами пара.

3.1.2.    Расчет па статическую прочность корпусов клапанов, имеющих осевую симметрию, выполпяскя по методам, которые используются для исследования напряженного состояния корпусов цилиндров по п. 2.1.2. При расчете не учитывается влияние боковых патрубков, седла и усилии от паропроводов, крышка считается жестко соединенной с корпусом.

Анализ прочности пеоееспмме!рпч11ых корпусов блоков клапанов, приваренных к торцевым стейкам цилиндров, производи гея по напряжениям и. полученным в pc.iy.ni/raiс расчета среднего сечения корпуса по теории упругих криволинейных с1сржпей. Для участка корпуса, ослабленного отверстиями под седла, напряжения в перемычках определяются по формуле

== К»*-    (4)

Коэффициент неравномерное'!и напряжении еоставляет

где / — шаг между отверстиями диаметра </, мм.

3.1.3. Оценка длительной прочности корпуса клапана выполняется аналогично расчету по и. 2.1.3.

3.2. Поверочный расчет на прочность корпуса клапана

3.2.1.    11оиерочиып расчет с i a i м чес кой прочное i н осесимметричных корпусов и определение термических напряжений при нестационарных режимах производится аналогично расчетам корпусов цилиндров по пи. 2.2.1, 2.2 2 и 2.2.3

3.2.2.    При разработке рабочей документации расчсш напряжений в исосСспм метр ич пых корпусах блоков регулирующих клапанов выполняю гея путем решения задачи о плоском обобщенном деформированном сое тяпни с учетом (при повышенных

Стр. G ОСТ 108.020.132—85

температурах) ползучести материала. Методы расчета могут быть основаны на уравнениях теории криволинейных стержней с учетом нелинейного распределения напряжений по толщине стенки пли па решениях физически нелинейной плоской задачи.

Допускается проводить оценку длительной прочности по результатам расчета упругого состояния корпуса под действием давления. На стадии технического проекта допускается использовать для определения напряжений при установившейся ползучести материала приближенный способ, изложенный в рекомендуемом приложении 1.

3.2.3. Коэффициенты концентрации напряжении в зоне сопряжения цилиндрического корпуса с боковым патрубком определяются но и. 2.2.4. Вычисление напряжений в зоне сопряжения сферического корпуса с патрубком производится по пи. 2.2.1, 2.2.2 и

2.2.3.

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗАПАСОВ ПРОЧНОСТИ

4.1. Для корпусов цилиндров н клапанов в качестве допускае мого напряжения выбирается величина

(6)

ао,2 (°р)

1"т

где [ат]— минимальное допускаемое значение коэффициента запаса прочности по пределу текучести стали.

Оценка прочности производится по эквивалентным напряжениям а-,ти» равным удвоенному максимальному касательному напряжению Ттах:

°эк. = 2-W =0,-03    (о,    >    О.,    >    о3),    (7)

где (7|, ст2, стз — главные напряжения в корпусе от действия только рабочего давления.

Коэффициент запаса [пх] принимается равным 1,65. Расчетные пли экспериментальные значения эквивалентных напряжений в любой точке корпуса без учета концентрации не должны превышать СТдоц.

4.2. При оценке длительной прочности корпусов цилиндров и клапанов используются эквивалентные напряжения

_ ( О,    при    Оз    > 0;

°ЭКН - |    —    —    —    (<V

I <*| —0.1 при °3 < О,

полученные в результате расчета корпуса иа ползучесть (без учета концентрации) при температурном поле и давлении номинального режима для момента времени, определяемого заданным техническими условиями на турбину ресурсом.

Допускаемое напряжение в этом случае составит

(9)

.    _    °я.м    (ПР)

ОСГ 108.020.132—85 Cip. 7

где [/?д.„]—допускаемое значение коэффициента запас» по пределу длительной прочпопи гтд„(0,,) при температуре номинального режима за срок службы ИГ* -2- 10s ч.

Коэффициент запаса [Ид»] —1,5. При этом также должно быть выполнено условие мрочиосги по и. 4.1.

Если для оценки длительной прочности используются напряжения от давления номинального режима, полученные н результате расчета корпуса при упругом сосюяпип материала, то запас прочности [иди] сохраняется прежним.

4.3.    Оценка циклической и длительной прочности корпусов цилиндров н клапанов в зонах концентрации напряжении производится по РТМ 108.021.103- 85.

4.4.    Оценка прочное!н корпусов цилиндров и клапанов при гидропспытаппп не производится, если величина пробного давления в каждом отсеке определена согласно пп. 1.0 п 1.7. При использовании пробного давления большей величины следует выполнить расчеты напряжении в корпусе при гпдроисиытаипи. Запас прочности по пределу текучести мак*рнала (без учета концентрации напряжении) должен составляй, не менее 1,05.

Стр. Н ост 108.020.132—85


ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Рекомендуемое


РАСЧЕТ УСТАНОВИВШЕЙСЯ ПОЛЗУЧЕСТИ КОРПУСА

1. Выполненные расчеты корпусов па ползучесть при поминальном режиме эксплуатации показывают, что при постоянной температуре участка корпуса и плавно изменяющейся толщине стенки осевое усилие 5 и изгибающий момент G (относительно срединной поверхности оболочки) практически постоянны во времени. 11а основании этого при повышенных температурах п напряжениях в упругом корпусе (Ош»х>0, 6а 1/|0Ь) можно определять максимальные напряжения при состоянии установившейся ползучести ст'1ЯХ (МПа) по данным расчета напряжении по п. 2.2.1 с помощью коэффициента снижения напряжений В (чертеж):

г о ( 5Л\

°in;ix В \ tlly Q J 3|1,а* ,


где m — показатель ползучести; h — толщина стенки корпуса.

2. Коэффициент В находится при условии постоянства S и G в процессе ползучести корпуса по формулам для прямолинейного стержня прямоугольного сечения:



■дс


а0= шах


о* = шах


ах + Ь


\}м


Постоянные а п Ь находятся из условий статики: ьп

| | ах -|- b j1/w/ sign (ах + b) dx - S\


| | ax -|- b |'/m -V sign (ha* b) dx — <7. -/;/ 2


1

2.....21    —    номера    сечений    стенки:    Я-—радиусы кривизны меридиана, мм: Sr. S-. Si. Si — осевые усилия. Н мм: г, г — координаты, мм: р\, р«.....ps — наружное и внутреннее давления. МПа

Черт. :

2

1астоящии стапдар г расироет рапястся на вновь проск шруе-мыс паровые стационарные турбины дли тепловых н атомных электростанции и нрннодныс паровые i урбины.

Стандарт устанавливает мегоды расчет на сыппческую прочность иа|)ужпых п внутренних корпусов цпдш1Дров высокого н среднего даилеппя и корпусов регулирующих и стопорных клапанов.

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    И основу отраслевою стандарта положено ра (деление полного расчета прочноеш корпусов па два этана.

Первый этап расчета предназначен для предварительном оценки прочности после выбора основных размеров корпусов на падин эскизного проекта.

11а втором этапе выполпжмен поверочный раечн патпчсскон и циклическом прочности с умном к'миературиоп) сосюяиия корпусов на стационарных н неск'щпопприых режимах.

1.2.    Объем расчета циклическом прочноеш корпусов определяется РТМ 108.021.104 - 77, а оценка прочпонп производики на псиона ннп найденных расчетом напряжении в соомк'тспшп е РТМ 108.02МОЯ -86.

3

Указанием Министерства энергетического машиностроении от 12.06.85 № СЧ-002/4742 срои введения установлен

с 01.07.86