ВСЕС0Ю8Н0Е ОБЪЕДИНЕНИЕ ШАХТНОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ "СОЮЗШАХГСШРОЕКТ"

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО УЧЕТУ МЕЛКОАМПЛИТУДНОЙ НАРУШЕННОСТИ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ РЕКОНСТИГКЦИЙ ДЕЙСТВУЮЩИХ И СТРОИТЕЛЬСТВА НОВЫХ ШАХТ (ГОРИЗОНТОВ)

Мооква-1979

ВСЕСОЮЗНОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ ШАХТНОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ "С0ЮЗШАХТ0ПР0ЕКТ"

Главный ''ConsBMnolM^Ma1' .

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО УЧЕТУ МЕЛКОАМПЛИТУДНОЙ НАРУШЕННОСТИ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ

ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ РЕКОНСТРУКЦИЙ ДЕЙСТВУЮЩИХ И СТРОИТЕЛЬСТВА НОВЫХ ШАХТ (ГОРИЗОНТОВ)

Москвв-1979

9„ Длина столба отрабатываемого о нарушением определятся яз следующего выражения L _ст~ L    .    Протяженность    выемочного

столба отрабатываемого о нарушением в зависимости от угла ветре-

чи нарушения с линией очистного	80боя составит
при Л = Ю°	L otj я LA-tg Ю1
при Л = 40°	и от2 = La ■tg	ад1
при (Л- = 75°	L oij я LA-hg	75(

В связи с тем, что между амплитудой нарушения и его протяжен-ноотью существует определенная зависимость, поэтому при углах встречи равных 65-90° или среднем - 75° вводятся следующие ограничения:

при Л.    _ср    =    0,5    м    L_A-tg    75° ^ 200    ы

при h    _ор    =    1,5    м    L_A-tg    75° ^ 350    м

при k    _ср    =    2,5    м    L_A'ig    75°^ 500    м

10. Общая длина выемочного столба, отрабатываемого с наруие-нием в зависимости от угла встречи его с линией очистного забоя по амплитудам равным 0,5; 1,5 и 2,5 ы составит:

при/1_ор=0,5 Н,    a*n\ L_cr< + n.' L_CT_t * л' L_CT^

^П1>и ^cp®¹*^ ^м»    ^^s/l«^cr_f * ^Ла ^ cr_t * ^пз Ь ст₉

np«/l_cpS2,5 и, dsn"! L_CTi + tl" L_Cr_t * Л*' L _Ст,

II. Средняя нагрузка не деву при отработке тектонически нарушенного выемочного столба определится из выражения:

6 + A',d

Lev

По опыту работы шахт различных бассейнов суммарная длина нарушений, выявленных при отработке столбаправило, не превышает длины выемочного столба 0L_CT)*

При получении в расчетах a +6+d>L_cr и б+d ^/.^редняя нагруэ-ка не лаву рассчитывается пс формуле

Д,' [L СТ ~Д_г6* A'₃d

Т7т    ‘

При получении &+6*d>L_CT и. i^dL^Lcr

Д 2 f L СТ ~d.) -h ДубС

L

При получении 6+ d ? L _сг и d у L _сг

В приложении (рис.1) приведена блок-схема алгоритме расчете нагрузки на проектируемый тектонически нарушенный выемочный участок (столб).

ОТДЕЛЕНИЕ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТИ ОТРАБОТКИ ТЕКТОНИЧЕСКИ -НАШЕЙНОГО ВЫЕМОЧНОГО УЧАСТКА (ОТОЛБА)

БЕЗ ПРИВЛЕЧЕНИЯ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ КАПИТАЛЬНЫХ ВЛОЖЕНИЙ

1* Рассчитывается полная себестоимость до&чи угля по каждому выемочному участку (столбу) по следующей формуле

^сп^{я С}общ * ^свн ^{+ С}уч • где С_0(5щ - общешахтные расхода, руб/т;

С_вя - внепроизводственные расходы, руб/т;

Су_ч - участковая себестоимость, руб/т.

2.    Под общешахтными расходуй в данном случае понимаются зат

раты на подготовку линии очистнюго забоя, транспортировку угля от очистного забоя до погрузки в железнодорожные вагоны, поддержание горных выработок, проветривание шахты, водоотлив, ремонт оборудования, технологический комплекс па поверхности, управление предприятием и организация производства в целом, т.е. те затраты, которые не зависят нарушено или ненарушено данное выемочное поле (столб)« Общешахтные расходы определяются по денным проекта на основании действующей Инструкции по составлению экономической части проектов-    ^в некоторых проектах, например

при укрупненных расчетах,общешахтные расходы принимаются по фактическим данным*

3.    Внепроизводственные расходы отражают расходы по сбыту продукции и оогласно действующей Инструкции C&J принимаются по плановым данным конкретных производственных объединений по добыче угля.

4.    Участковую себестоимость можно ограничить тремя основными элементами (заработная плате, амортизация и материалы):

Ю

n _ M + A + 3

°у^ч “Т'.'з'оо'    ’

где U - затраты на вспомогательные материалы, руб.;

А - затраты на амортизацию оборудования очистного 88боя,

РУб.;

3 - заработная плата рабочих и инженерно-технических работников очистного забоя, и начисления на зарплату, руб.;

Д - нагрузка на очистной забой, т/сут;

ЗОО - общее число рабочих дней в расчетном году.

5* Затраты на материалы рассчитываются по формуле:

М=Д»300(в₁ц₁+в₂ц₂+в₃Цз+в^ц₄+в₅ц₅)+л₁•Ч_т+л₂Ф_об ,

де BjjB^b^b^b^ - расход соответственно леса, металла, железобетонного крепления ВБ и СВ на I т годовой добычи;

Ц1»Че*^цЗ*^ч4^,ц5 “ стоимость соответственно I м^ леса, I т ме-

7    ^f

телла, I 1г ж/б крепления, I пч ЕВ, I шт СВ,

РУб.;

л^    - стоимость износа малоценных предметов и

спецодежды не 100 рабочих, руб. Согласно существующим нормативам    Л£    -    20,2

тыс.руб.;

Л2    - расход запчастей на I млн.руб. оборудова

ния, руб. Согласно существующим нормативам />_7 ^2 * 43,9 тыс.руб.;

Ч_т    - численность трудящихся очистного забоя в

сотнях чел.;

Ф_об    - СТОИМОСТЬ ОбОруДОВвНИЯ ОЧИСТНОГО 88боя,

РУб.

6.    Численность рабочих очистного забоя определяется по деВстающим технологическим схемам очистных работ о учетом механизации

режима работы лавы. Чисденнооть инженерно-технических работников очиотиого забоя определяется оогдасво приказа Минуглепрома СССР К! 80 от 24.02.74.

7.    Стоимость оборудования очистного забоя определяется по следующей формуле:

Ф_об = (I,0443U+0,05566B+I,2296B*W) К ,

II

где Д - прейскурантная цена единицы оборудования, руб.;

В - вес оборудования, т;

W - стоимость монтажных работ, руб.;

К - коэффициент, учитывающий стоимость вспомогательного оборудования (К=1,2);

1,0443;0,05566 и 1,2296 - коэффициенты, учитывают запчасти,

тару,упаковку, транспорт,заготовительно-складские расходы,плановые накопления, затраты на комплектацию й др.

8.    Затраты по заработной плате и начислениям на зарплату определяются по формуле:

^{3 а} V^sVVWty:Зоркой)-¹,ьо,09,

где 4^ и Ч_н - среднесписочная численность соответственно рабочих и ИТР очистного 8Эбоя;

8_0р к 3_0и - среднегодовой наработок соответственно рабочего и ИТР, руб.;

1,1    -    коэффициент,    учитывающий фонд материального поощ

рения, который принимается в размере Ю % от фонда заработной платы;

0,09    -    коэффициент,    учитывающий начисления соцстраха на

фонд заработной платы и материального поощрения.

Среднегодовой заработок рабочих и ИТР очистного забоя может быть принят по данным ранее выполненных проектов с аналогичной механизацией работ, квк и по рассматриваемому выемочному участку (столбу). В некоторых случаях фонд зарплаты может быть рассчитан исходя из расстановки рабочих и ИТР по нормативам

9.    Затраты но амортизационные отчисления оборудования очистного забоя определяются по формуле

^А = ^ф0б

где N_a - норма амортизационных отчислений,в долях единицы.

Нормы амортизационных отчислений принимаются в соответствии о "Нормами амортизационных отчислений по основным фондам народного хозяйства СССР", утвержденным постановлением Совета Министров СССР от 14.03.74 г. to 183. Кроме того, нормы амортизационных отчислений могут быть приняты по "Укрупненным нормам амортизационных отчислений на оборудование" (ВНТП-7-77,Ыинуглепром СССР).

12

Ю. Стоимость 1 т угля определяется по прейскуранту Q3-OI оптовых цен на уголь, сланцы, продукты обогащения углей я брикеты, введенному в действие с 0l.0l.75. Оптовая цена рассчитывается g учетом товарной зольности угля, о учетом скидок и надбавок по золе по рассматриваемому выемочному участку (столбу);

ц, = и₀ • о- + (*s - А®) • о,оз_7,

где Цу - оптовая цена I т угля о учетом расчетной зольности по рассматриваемому выемочному участку (столбу),

Р ?б»;

Ц₀ - оптовая цена I т угля по прейскуранту, руб.;

А® - зольность угля по прейскуранту, %;

А® - расчетная зольность угля по рассматриваемому выемочному участку (столбу), %\

0,03    - величина скидки (надбавки) к оптовой цене за откло

нения расчетной зольности угля от установленной по нормативу.

II. Экономическая целесообразность отработки тектонически нарушенного выемочного участкв (столба) определяется по следующей формуле:

⁸, - (S -    •

При получении положительного результата, т.е. при получении прибыли, считается, что рассматриваемый тектонически нарушенный выемочный участок (столб) отрабатывать экономически целесообразно. При получении отрицательного результата (т.е.убытка) считается, что рассматриваемый тектонически нарушенный участок (столб) отрабатывать экономически нецелесообразно.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТИ ОТРАБОТКИ

ТЕКТОНИЧЕСКИ НАРУШЕННОГО ВЫЕМОЧНОГО УЧАСТКА (СТОЛБА)

ПРИ НЕОБХОДИМОСТИ ПРИВЛЕЧЕНИЯ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ КАПИТАЛЬНЫХ ВЛОЕЕНИЙ

I. Расчеты по определение полной себестоимости по проектируемой; выемочному участку (столбу) и оптовой цены на уголь производится аналогично предыдущему разделу (п.1-9).

13

и выше описанных методических рекоыендаций составлена таблица расчета эконоыического эффекта (ущерба) отработки тектонически нарушенных выемочных участков (столбов), ом.табл.5 приложения

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1.    Инструкция определения и учета тектонически нарушенных угольных пластов на ведение очистных работ. Караганда, 1977.

2.    Инструкция по роботам геологической службы на шахтах и разрезах Министерства угольной проыышленности СССР. М.,

МУП СССР, 1973.

3.    Инструкция по составлению технико-экономической части проектов строящихоя и реконструируемых угольных и сланцевых предприятий и подготовки новых горизонтов на шахтах, М., Центрогипрошахт, 1978.

4.    Нормативы для расчета затрат на прочие материалы в проектах угольных шахт. Днепрогипрошвхт, 1978.

5.    Нормативы для расчета фондов заработной платы в проектах шахт, разрезов и обогатительных фабрик угольной и сланцевой промышленности. М., Центрогипрошахт, 1978.

6.    Отраслевая инструкция по учету балансовых и рвочету промышленных звпасов, определению, нормированию, учету и экономической оценке потерь угля (оданца) при до&че. Приказ Иинугла-прома СССР й 358 от 30.09.74 .

7.    Руководящие указания к использованию замыкающих затрат на топливо и электрическую энергию. М., "Наука", 1973.

8.    Ходжаев Р.Ш. Экономическая оценка разработки нарушенных угольных пластов. II., "Недра", 1978.

9.    Худин В. Л., Ходжаев Р.Ш. Применение механизированных комплексов при разработке нарушенных пластов Карагандинокого басоейна. II., ЦНИЭИуголь, 1975.

15

ПРИЛОЖЕНИЕ

Значение показателя нерушеннооти по    Таблица    I группам вахт Карагандинского бассейна

ш Группа шахтных Очистные забои оборудованные уэко-захватныыи комбайнами п/п полей по уровню пн Вынимаемая мощность пласта, ы | Показатель нару-I ценности (Пв) о индивидуальной крепью* I. 1-я (Пн = 0,001-0,25) 1,50-1,70 0,073 2. 1,70-3,20 0,145 3. Ш-я (Пн * 0,501-0,75) 2,20-2,60 0,645 4. 1-я (П„ * 0,001-0,25) I,ад-i,70 0,169 5. П-я (Пн » 0,251-0,50) 1,70-2,60 0,386 о механизированной крепью 6. 1-я (Пн = 0,001-0,25) ДО 1,70 0,041 7. ^1,70 и более 0,093 8. до 1,70 0,233 9. — 1,70 и более 0,141 Ю. — Я— до 1,70 0,160 II. 1,70 и более 0,130 *о индивидуальной крепью «с механизированной крепью I,2-Промынленный участок 6,7-Промышленный учаоток 3 -Саранский участок 8,9-СарвнскиЙ и Шаханский участки 4,5-Чурубай-Нуринокий район 10,11-Чурубай-Нуринский район

16

Таблица 2

Значения показателя наруиенности по разрабатываемый пластам Карагандинского баосейна

Проюшленный участок				Саранский и Шаханокий участки		Чурубай-Hjренский район
Индекс пласта	Значение пн	Индекс пласта	Значение DH	Индекс пласта	Значение пв	Индекс пласта	Значение 1^
к18	0,066	в4	0,251	*12	0,251	*13	0,310
*14	0,042	*3	0,157	*10	0,924	*11	0,144
*13	0,154	«2	0,079	*7	0,588	4.	0,268
*12	0,081	*1	0,288	*2	0,332	45	0,142
«10	0,041	Л7	0,188	d7	0,827	dz	0,575
*7	0,160	°5	0,986	*6	0,336		0,251

17

Таблица 3 Уравнения множественной регресоии уровня добычи угля из очистного забоя от степени нарушенности и параметров левы

Угленосный участок (вынимаемая мощность плао-та). Тип комплекса Саранскчй участок (т* 1,2-3,2 м) 4 ЮЛ Дха -II564+II5401 +I6I03 -1261т г + 6430 т Промышленный учаоток (т« 1,2-2,2 м) \ * 8546 + 7562В +33,3 LA Промышленный учаоток (т- 2,8-3,2 м) СИП , ЗОКП, RU-8I8 -Al, Дз - I6I53 + I2800B -I6,9L„ Д4 в -9562 + 19642в -0,602L,+ 287 LA НМ-878, КМ-87ДН, IMKM 0,365(4r)2-0,96 {k Ц а -17882 + 18904 171 ¥ -126 + 3III7f~ + 6744 т

Таблица 4 8начение коэффициентов, учитывающих влияние угла и протяженности нарушения на уровень добычи угля ИЗ ОЧИСТНОГО 88боя

Величина отно Значение коэф Величина отно Значение коэф шения ~L-л фициента Кд шения фициенте Кд 0,05 1,100 0,30 0,975 0,10 1,075 0,35 0,950 0,15 1,050 0,40 0,925 0,20 1,025 0,45 0,900 0,25 1,000 0,50 0,875

18

АННОТАЦИЯ

Необходимость выполнения данной работы определена приказом Минуглепрома СССР (te 472 от 29.10.76) требующего от проектных институтов разработку в технических проектах раздела техникоэкономического обоснования надежности запасов угля. Методические рекомендации разработаны "Кврагондагипрошахтом" совместно с Карагандинским политехническим институтом в соответствии с постановлением секции проектирования и шахтного строительства Научно-технического совета Минуглепромв СССР (№ 6 от 17.10.78).

В работе рассмотрено как отдельное, так и совместное влияние параметров нарушения - амплитуды, угла и протяженности на показатели очистного забоя (нагрузки и себестоимости добычи угля), при различных значениях длины лавы и вынимаемой мощности пласта. Рассмотрена целесообразность разработки нарушенных угольных пластов о использованием экономических критериев - оптовой цены, прибыли и замыкающих затрат.

В приложении дана блок-схема и порядок расчета по учету тектонических нарушений при проектировании не примере шахт объединений "Карагандауголь" и "Средазуголъ". Предложенный метод учета тектонических нарушений при проектировании ое-конструкций действующих и строительства новых шахт (горизонтов) может быть использован в основных угольных бассейнах нашей страны.

Основные положения данной работы были использованы в 1977-1978 гг. при разработке проектов на строительство новых горизонтов с приростом мощности по шахтам "Михайловская", "Абайская", "Долинская" объединения "Карагандауголь" и шахте "Кок-Янгэк" объединения "Средазуголь".

Методические рекомендации предназначены для использования в проектных институтах Минуглепромв СССР.

Методические рекомендации разработаны канд.экон.наук Р.Ш.Ходжаевым (научный руководитель), инж.Ю.С.Прис&ловс-кий (ответственный исполнитель), И.Я.Мирным, Х.З.Тнимо-выы, Г.Л.Рэчкеевой, П.П.Мечетиным.

ВВЕДЕНИЕ

Вопросы учета мелкоамплитудной нэрушенности при проектировании шахт (горизонтов) актуальны для многих угольных бассейнов страны* Актуальность решения этой задачи возросла с широким применением механизированных комплексов в сложные горно-геологические условия» В Карагандинском, Печорском и Подмосковном бассейнах в последние 3-4 года механизированные комплексы начали внедряться в условиях, для которых они не предназначались. К началу 1977 г. в 47 % всех комплексно-механизированных забоях Минуглепрома СССР имелись тектонические нарушения» С этих позиций разработка настоящих методических рекомендаций является актуальной и своевременной.

Геологическая разведка довольно точно выявляет тектонические нарушения со смещением угольных пластов более Ю м, т.е. средние и крупные нарушения. Пирометры твких нарушений, а также их распространение учитываются при проектировании шахт (горизонтов), тем самым частично или полностью нейтрализуете^ их отрицательное влияние.

Мелкие тектонические нарушения пласта (с амплитудой смещения менее 10 м) геологической разведкой почти не выявляются. Такие нарушения как правило, выявляются горными работами и обычно не приводят к пересмотру проектных решений и показателей.

Результаты проведенных исследований C8J по оценке полноты выявления тектонических нарушений показывают, что на момент проектирования шахты и проходки подготовительных выработок в контурах их остаются не выявленными в среднем по 78,5 % тектонических нарушений,на начало очистных работ - 40,7 %.

Разработка угольных пластов с мелкоамплитудной нарушенностыо приводит к снижэнию эффективности ведения горных работ, а следовательно и шахты в целом. При наличии разрывного нарушения происходит смещение всего массива пород. Последнее приводит к усложнению управления кровлей, в результате вывала пород, к увеличению расхода крепежного материале, а также повышению трудоемкости работ и опасности труда горнорабочих. В конечном счете в период перехода очистным забоем разрывного нарушения технико-экономические показатели его резко ухудшаются по сравнению с соответствующими показателями при работе без нарушений.

6 связи о этим в последние годы интенсивно ведутся исследования по совершенствовании технологии и созданию средств комплексной механизации добычи угля при разработке угольных пластов со сложными горно-геологическими условиями. Отмечая ряд серьезных результатов выполненных исследований следует сказать, что экономический аспект этой проблемы недостаточно изучен, однако он является одним из главных и обобщвюиупс. Следовательно, ухудшение горно-геологических условий разработки угольных пластов требует решения задачи по экономической оценке их разработки в период проектирования шахт (горизонтов).

ОБЩШ МЕТОДИЧЕСКИЙ ПОДХОД К СЦЕНКЕ влияния НАНГШЕННОСТИ ПЛАСТА ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ НАГРУЗКИ НА ОЧИСТНОЙ ЗАВОЙ

Важными элементами, характеризующими раарывное тектоническое нарушение, о точки зрения отрицательного влияния на ведение горных работ являвтоя:

-    форма нарушения (тип дизьюктива);

-    величина нормальной амплитуды смещения пласта;

-    длина нарушения в плоокооти пласта (в пределах выемочного участка);

-    ориентировка нарушения (омеотителя) в плоокооти плаотв.

По дейотвующай Инструкции    разрывные нарушения, в зави

симости от величины нормвльной амплитуды, раадаляютоя на следующие группы:

очен~ мелкие - от 0,1 до 3 м;

мелкие    -    от    3    до    10-15 м;

средние    -    от    10-15    до 100 м;

крупные    -    от    100    до 1000 м;

очень крупные - 1000 м и более.

Разрывы со смещением плаотв до 0,1 м по этой Инструкции относятся к трещинем.

Геологическая разведке довольно точно выявляет ораднне в крупные тектонические нарушения с амплитудами онемения плаотв более Ю м. Мелкие тектонические нарушения (яенее 10 н) выявляются в основном при ведении гор ых работ.

3

ияогочвсявгвт жссяедевпяи проведенные в различных угольных бассейнах страны (Г.В.Бай-Бэлаевым, В.А.Кушнирукоы, К.А.Ардашевым, Л.А.Зиглиным, Ю.А.Ревнивых, А.А.Костливцевым, Я.П.Варехой, А.Ф.Немкиным и др.), Показали, что разрывные нарушения с амплитудой смещения менее 10 м составляют подавляющее их большинство и геологической разведкой практически не выявляются.

Систематизация фактических данных за длительный период по отработанным шахтным полям (плаотам) Карагандинского бассейна показало, что по величине амплитуды, разрывные нарушения распределяются (в %) следующим образом: очень мелкие - 85, мелкие -8, средние - 5, крупные - 1,5 и очень крупные - 0,5. Также было установлено, что в геологическую разведку выявляются лишь 0,3 % всех разрых х нарушений о амплитудой до 5 ы, при эксплуатации шахты - 92,9 Разрывные нарушения с амплитудой смещения пласта до 5 м труднопреодолимы горными работами и составляют основные трудности (ввиду их многочисленности) при разработке пласта. Следовательно, использование при проектировании лишь данных геологоразведочных работ, выявляющие средние и крупные тектонические нарушения, приводит к завышению расчетных технико-экономических показателей горных работ, сверхнормативным потерям угля, проведению бросовых выработок, неправильному выбору вида механизации и др.

Распределение таких нарушений по амплитудам (А) следующее:

Установлено соотношение между протяженностью и амплитудой нарушения:

А, м ^ор 0,1-1 200 1,01-2 350 2,01-5 500

Примерное распределение мелкоамплитудных тектонических нарушений по амплитудам, протяженности и по углам вотречп с линией очистного забоя наблюдается и по другим угольным бассейнам нашей страны. Такие распределения с некоторыми допущениями можно распространить и нз другие угольные бассейны.

Тектоническое нарушение (И) характеризуется амплитудой овещв-ния пласте (Л), протяженностью (С) в пределах выемочного поля (столба) и углом (Ji) между линией забоя я направлением нарушения. В зависимости от совокупного значения параметров нарушения его влияния на нагрузку очистного забоя различно. В настоящих методических рекомендациях при определении меры влияния разрывного нарушения на уровень добычи очиотного забоя принимался па-рамец) , влияние других параметров нарушения "протяженности" ■ "угла" усреднялось. Однвко, влияние эти;: параметров нарушения является также не менее важным. Так, с увеличением протяженности нарушения в пределах очистного забоя наблюдается снижение его нагрузки.

При оценке рассматривалось пе абсолютное влияние параметра £, а значение отношениягде 4,- длина лавы, 1_Н - протяженность нарушения по длине лавы, равная Cams А- , Я - угол между направлением нарушения и линией забоя. Следовательно, такой подход н определению влияния протяженности нарушения н- уровень добычи позволяет учесть и угол встречи нарушения о очистным забоем.

Использование не абсолютных значений А а отношений А/пи -Г* позволяет дать единую оценку всем нарушениям с учетом вынимаемой мощности пласта (/П) и длины лавы (/**)• При оценка влияния на уровень добычи угля из очистного забоя, отношение принято постоянным и равным 0,25.

Аиализ фактических данных и хронометражных наблюдений показал, что значение отношения * 0,25 наиболее представительно. Аналогично при определении влияния на уровень добычи угля ив очиотного звбоя, отношение^- принято^Апосюяннын. В случав отсутствия разрывных нарушений на выемочном поле (столба) величина отношения | .0, При величине^ « I, амплитуда нарушения равна вынимаемой мощности плаота.

Для оценки степени тектовичеокой нарушенное» выемочною поля (столба) принят показатель П_н, определяемый иа отношения общего числа выявленных нелкоаыллитудных нарушений при отработке Ютыс.т промышленных запасов угля.

Значения П_н определяются для разнеров выемочных участков принятых согласно технологический схенаи. При рассмотрении в проектированию выемочных участков меньних, чей предуонотрено технологическими схемами и оконтуренных 2-5 ореднини или врупныии тек-

тонический* нарушениями, значение П_в следует увеличить в 1,5-2 раза. Такое увеличение внечения П„ согласуется о опытом разработки нарушенных угольных плаотов на которого следует, что мея-воонплитудная нарушенное», как правило, имеет больную частоту вблизи средних я крупных нарушений.

Для распределаявя выемочных полей (столбов) по отепеяв влияния тектонической яарувениооти на эффективность ведения очистных работ выделаны оледувщяе группы:

1 - олабо нарушенные (П_н*0,001-0,25)

П - средне нарушенные (П_н»0,251-0,50)

Ш - сильно нарушенные (П_н»0,501-0,75)

17 - очень сильно нарушенные (И_ввО,75I-I,00).

Значения П_в по угленосным районам, учаоткамн плаотан Карагандинского баосайна приведено в приложении табл.1,2.

МЕТОДИКА РАСЧЕТА НАГРУ8КИ НА ПРОЕКТННГЕИЙ ТЕКТОНИЧЕСКИ НАТУШЕННЫЙ ВЫЕМОЧНЫЙ УЧАСТОК (СТОЛБ)

Рассмотрим пооледовательнооть расчета по учету тектонической нарушаннооти при определении нагрузки ни выемочный учаоток (о*олб>

Все намечаемые к отработка запасы плаотов раовраивавтоя на ме-мочные участки (столбы), которыы присваиваются порядконе нокара. Волк выемочный участок (столб) делится непереходимымн тектоничао-кими нарушениями, размывами, резким изнонением мощнооти, раоцеплен нем пласта на обособленные участки, то каждый такой учаоток рассматривается самостоятельно.

При выполнении расчета средней нагрузки на выемочный столб (Дор) необходимо иметь следующие исходные данные:

-    вынимаемая мощность пласта On), м;

-    промышленные запасы выемочного столба (Зцр), тно.т;

-    длина выемочного отолбе (L _от), м;

-    нормативная нагрузка на очиотной забой (Дд), т/оут;

-    тип очистного оборудования;

-    значение показателя неруменности (П_н).

I. Для удобства расчетов принимаются следующие средние значения параметров нарушения:

6

амплитуды смещения пласта

/1 , м Л. ср» н 0,1-1 0,5 1,01-2 1.5 2,01-5 2,5

угла встречи нарушения с линией очистного забоя

Я , грвд Л _ср, град

0-19    Ю

20-64    40

65-90    75

длины перехода нарушения лавой от К

^k ср* "

0,5

1.5

2.5

2* Общее количество мелкоамплитудннх нарушений в выемочном столбе рввно

3.    Распределение нарушений в завиоимоотж от амплитуды следую-Nrl\f' 0,52

N_t^N . о.зз

при/г_ор=2,5 II Д/,= А/. 0,15

4.    Распределение нарушений по амплитудам (/l «0,5;1,5 и 2,5 м) и в зависимости от угла вотречи нарушения о линией очистного забоя следующее ¹

при ^ор*¹'⁵ “• ^ор^а75° при ^(ЦГ²*¹ “• ^ср*^{2 3 4}® при ^_ор=2,5 и, <*L_op=40°

^ПР^И ^ср*²»⁵ “• °^ор*⁷⁵°

5.    По расчетным формулам приведенным в приложении (см.табл.3) определяем негруаки на очистные забои (Дх,Д₂,Дз) при переходе С00ТВ6ТСТБ1 нно нарушений о амплитудами равными 0,5; 1,5 и 2,5 м.

Данные аавиоимооти подучены для вахт Карагандинского басоейна. Однако, аналогичные зависимости имеются в ряде других угольных бао оейнов. При необходимости формулы приведенные в приложении могут быть испольгованы в других бассейнах.

6.    Отношение длины перехода нарушения очистным забоем (по длине левы) ко всей длине лавы в зависимости от амплитуды нарушения равно

при А _ср * 0,5 м при /I _ор - 1,5 м

при h _ор « 2,5 м

7. Полученные значения Д^.Д^^зкорректируем в завиоимооти от длины перехода нарушения лавой. Соглаоно полученным значениям Kf, Kg, К3 по табл.4 приложения определяем значения коэффициентов, учитывающих влияние джины перехода нарушения на нагрузку

1

2

8начение нагрузки на очистной забой с учетом влияния амплитуды и длины перехода нарушения будет равно:

3

при h _ср - 0,5 м при Н. _ор ■ 1,5 м

4

при h._op « 2,5 м