fpcrrmco в. в.

НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ ОТЧЕТ №

РЕК ОЧНИ ц V IA ПО СПОСОБУ ПОГОХИИП И НЕСУЙБЯ СПОССБНССТ» СВАЙ В ТЛЛ'Х И ЮЮ'ССТШМО ОПАЯНШХ ГРУНТАХ СТРОИШЬНЦХ

таодлос ов^ истов печорской цоф прошвойствшзсп)

овтштшя "ворю'тттда

ВОРКУТА 1*8 г,

Госстрой СССР

Олега Трудового красного Гышшв Научно-дссдедоватедьс :вй шстатут оскованпй я под загншг сооружен «Я ж. Н.'-.Гсрсеъанова

Северное отведение

отдел в шеи ж.т.в.

3./. ПСВ ОДАРИВ

1578 год

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО СПОСОБУ ПОГРУЖЕНИЯ И НИСШЯ СПОСОБНОСТИ СВАЙ В ТАЛЫХ И КХУСС1ЕИШО ОТИЯШЬХ ГРУНТАХ СТРОИТЕЛЬ! tiX

пдешо: шгжтев печорской нот прогсвогственнсго оздаиишия "войстаугсль"

Т&местнтель ьавспувдего по научной работе

Тавевувдий лабораторией к I методов расчета а способов устройстш свай-^ них Яунхаментов. ответственный исполнитель,

ХеТЛе

Воркута. 1578 г.

Продолжение табл* 3

I! 2 ! 3 1 4 ! 5 ! 6 ! 7 ! 8 ! 9 ! Ю 1 11 10. 104 С9х30 7.е 35 - 78 89 - • II. 105 08x30 6.2 - - - - - • 12. Ю6 00x30 4.8 - - Ю8 - - - 13. Ю7 09x30 7.0 42 - 125 56 - - 14. 201 С9хЗС 8.0 35 - 113 D5 Ю 2 - 15. 202 09x30 8,С 35 - 130 130 94 - 16. 203 С9хЗО 8,0 35 - 136 130 117 - 17. 2С4 09x30 8,0 35 150 ЮЗ PG - намечена к ствт. испытай. Ш. 205 07x30 6,0 - не мелсе 59 64 68 II.9 19. 206 С7х30 6.С - ЮС 72 - - 20. 2 U 207 208 07x30 С7хЗС 3.2 5.7 — не менее 123 130 105 1X2 12,5 22. 205 05x30 е.о зс - 84 ГО 98 •• 23. 210 09x30 8.0 30 не менее 51 93 70 7.5 24. 211 09x30 7.3 30 & ЮС 51 80 25. 212 06x30 5.0 42 - 61 Ю4 - - 26. 213 06x30 5.0 42 - 77 82 • - 27. 214 06x30 5.0 42 - 98 - - -

А кал кг данных, приведенных в табл. 3, показывает, что для фундамента здания блоха мехмастерскнх и складских помещений несузшя способность забивных висячих сгай сечением 30x30 си, заглубленных в песчаные грунты на величину, приведенную в табл. 2, монет быть принята 90 тс при рабочей давне сваи (тже слоя сезонного промерзания-оттаивания) 4,5и и более и 70 тс при рабочей длине сваи 3,2 м (для промежуточных значении рабочей длины свои несущую способность еле -дует принимать по интерполяции) • £ля свай сечением 30 х 30см, опираемых на граадйно-гадечнвковые отложения мощностью более

в

2 и с заглубленнеы'бих на глубину порядка 0,5 и н, следота • тедьно, ;аботаюсих «а:; свав-стойки, несущая способность мо • жег быть принята 126 т. Поскольку вечна.!е;алые грунты дао * падки блока мехмастсрсккх находятся на глубинах (Ои ■ бо -лее (см.письмо СоНШЕП на имя г л. инженера института "Гипро-сахт" тов. 3. А, Платонова за & 4SC от I4.7I.I977 г.), что по данный института Типровахт" находятся в пределах оз:даеиой по расчету час и оттаивания под зданием, то практически и оси о не опасаться их влияния на устойчивость здания блока мсхиас-терских а в расчетах несущей способности свай под этот объ -ект не учитывать.

В то же время анализ данных табл. 3 показывает, что расчеты с использованием таблиц попасенных против СНиП нор -иатиьшх сопротивленШ талых грунтов оснований висячих свай, приведенных в приложении 3 ГСП 41-72 , результатами статических испытаний во всех без исключения случаях как в талых,так и в оттаявсих грунтах, подтверждаются. и притом со значительным запасом (в 1,7 раза в более).

В соответствии с требованиями примечания 4 к п.5.12 ГСП 41-72 данный» табл ид приложения 3 ГСП 41-72 допускается пользоваться только с проверкой полу чаш ой так ш расчётом несу а ей способности висячих свай по результатам их статических испытаний. Под висячими сваями здесь следует понимать стам, прорезающие глинистые грунты и заглубленные в песок любой крупности, а такте при наличии гравийно-галечн юсовых отложений, мощность которых менее 2 м. Гос кальку эта проверка оправдалась, то определение несущей способности забивных вшячих стай в талых и в искусственно оттаданых грунтах строй-

площадок объектов ЦОФ монет производиться с использованием таблщ приложения 3 РСН 41-72. йасчёт по РСН 41-72 позволяет повысить против СНжП П-Б. 5-67 несущую способность висячих свай на объектах ЦОГ в средней на 40 %•

/ля висячих свай, как указывалось вше, учет результатов статических испытаний позволяет ещё более значительно повысить их несущую способность. Si ос те с тем следует плеть в виду, что статический испытаниям сваи были подвергнуты только на одной из стройплощадок цоф (блок ыехшстерских и складских помещений), и при этой в крайне незначительном количестве - 4 стуки, из них I в оттаянном грунте п 3 в талой. Иане чал ось испытать на этой площадке хотя бы 6 свай - 2 в оттаянном и 4 в талом грунте, однако и этого до сих пор сделать не удалось в связи с прекращением работ по монтажу распорных установок.

На основании анализа данных проведенных полевых нс пи -таний свай и учитывая в то же время крайне незначительный объем испытаний, можно рекомендовать для объектов Печорской ЦОФ несущую способность проектируемых висячи* свай принимать в 1,7 раза больве величины несущей способности сваи, определяемой расчетным путём в зависимости от грунтовых условий по п.5.12 РСН 41-72 с использованием таблиц нормативных сопро -тквлений грунтов оснований свайных £ундаиентав, приведенных в приложении 3 этих РСН, но при условии обязательного проведения иа строительной площадке каждого объекта ЦО$ перед началом производства сваебойных работ по устройству ^нда -мента пробной забивки и динамических испытаний ( контроль -ной до б иск и после "отдыха") свай, а в случае необходимости -и статических испытаний выборочных с хай. При этом указанные

гз

условия долины бить записаны в рабочие чертежах свайных Зундаментов,

Необходимость и количество статические испытаний на строительной плотлдхе каждого объекта НОТ устанавливают института Гипросахт и СоНРЯОСП на основании результатов пробной забивка ж динамических испытаний свай, а такие в зави -симости от количества свай в фундаменте и класса объекта.

Несущую способность свай-стоек сечен г ем ЭОхЭО см ре -к арендуете я принимать 1?6 тс. Под сваями-стойками в условиях Печорской '109 следует поништь сгаи, опи аюциеся на талые или иск сств енно оттаянные гравяйно-га дето икоте от -доиения мощностью более 2 и.

Рекомендованная висе несущая способность висячих свай и свай-стоек относится только к такт талым и искусственно оттаянным грантам, которые не подстилаются вечномерзлыми грунтами, оттаивающими в процессе эксплуатации зданий и сооружений. 1тот случай относится к объектам, полностью рас -положенный либо на сквозных таликах, либо на псевдоталиках с достаточно глубоким залеганием вечномерзлых грунтов.прак-тически не влияющих на устойчивость объектов.

Объекты !10Ф, расположенные нп ттсевдоталяках с пеглу • бок им залеганием вечномерзлых грунтов, чередующихся с fixo-дами сливающихся вечномерзлых грунтов, проектируются с не -пользованием вечномерзлых грунтов оснований по принципу П _t в необходимых случаях - с пред построечным оттаивание.? вечномерзлых грунтов и перелетков мерзлоты, Лдя таких объ -ектов несу. ую способность Ср свай рекомендуется опреде -

о

лять по формуле :

9? -    К;    • 9 •

171 e    - коэффициент, учитываем** г ли ян не ва несущую

* способность свой оттаивания в процессе эксплуатации вечномерзлых грунтов оснований, залегающих пае нижних концов стай ;

Ср    - в осуши способность свай в исксственно отта -

ипш кии талых грунтах в случае отсутствия подстилающих вечноиерзлых грунтов или ыедопу -цепия опускания их верхней говерхиостн за соок эксплуатации ьданий иди сооругв!ий (т.е. прв строитедьстве по способу стабилизация вечно -мерзлых грунтов основания), а такие в случае псевдотадиков с достаточно глубоким залеганием вечномерзлых грунтов, практически не вавящих ва устойчивость зданий и сооружений.

Соэф[ициевт /?₀ для висячих свай определяется по табл. 4 в зависимости от огндаеюа ветчины S* осадки вечномерзлых грунтов основания, залегаоилх иихе няни их концов свай и отта иш од их на расчетную глубину за срок эксплуатация здания иди сооружения, и от предельно допустимой величины Spp совместной дефоршции (абсолютной осадки) основания и здания или сооружения, уставатлиЕпемой по указаниям п.п. 3.63-3.6S главы СНиП Л-15-74, коэффициент для свай-стоек п?инищется - I при <zS * ^ - О ПР“ S_u > S_n/> •    при    £_и    несувая

способность свой ни в какой мере не обеспечивается.

Ил блица 4

Примечание. Промежуточные значения величии определяются по нытерпадяции.

Реличвна Ф определяется так ке, как в для рас -смотреть ого висе случая сквозного талика иди псевдоталкса с достаточно глубокий зал era ни си вечномерзлых грунтов ( т.е. расчётом по ПСЯ1 $1-7? иди, при условии об я: а тельных полевых испытания свай под каидый объект, в 1,7 раза бод все расчёт -ной велгавы ).

При производстве сваебойных работ с га и следует п отругать, как правило, до прое:тноа глубины* Ясли это не удаётся, то забшпф свай uo-.но прекращать не доходя проектеав глубины при след усе* их условиях :

-    для свай длиной 5 и в менее: в случае высоты подъёма ударной части молота вс менее 1,5 м - при отказах менее 2мм, в случае высоты подъема менее 1,5 м - при отказах ме -нес С,7 мм ;

-    для сшй длиной 1C ц и более: в случае высоты подъема ударь-ой части молота не менее 1,5 м - при отказах менее 1ум, в случае высоты подъёма менее X,5 м - при отказах менее С,5 мм*

Иссушу о способность свай следует контролировать, как правило, по результатам динамических испытаний сюй в про -цессе их контрольной добивхи после "отдыха" продал? иг ель -посты) не менее 6 суток в случае прореза ния с га ял и глинистых грунтов и не менее 3 суток в случав погружения свой только в пески» При контрольной добивке додано быть некд чело контактирование ши, как минимум, смерзание слоя сезонного промерзания с боковой поверхностью сдан*

Контроль несущей способности производят по полученным 'актическол отказам, которые не долины превышать проектные.

Проест пи е отказы в зависимости от типа сшн. расчетной нагрузки на сто и высоты подъема ударной часта иолота приведены в прилагаемых таблицах. 8 упомжутых висе необходимых случаях контроль несущей способности свай макет производиться по результатам их статических испытаний, назначенных специальный решением институтов "Гппрссахт" и СоВМКЗД»

З.Н.ШЧЕЕКСО

ЛЧ, и . М?%7.

Прилов еиве

к Рскоиецгаавяи по Печорской Ц О 9

Госстрой СССР

Ориона Трудового Красного Снаивна КауЧНО-ИССЛСДОВаТвЛЬСКИЙ институт оснований и вадвалшх сооружений ш. Н.М.Герсеваиовв

СЕВЕРНОЕ ОТЛЕЛЕИИВ

ТА Б Л И Ц U

ПРОБШИХ 0T3CAS0B ЛЯ Я СВАЯ СЕЧЕНИИ 30x90 си; ГАБИВАШих ГИШ - UOTCTOI «ФЕДИ С-330 В

талшвечкотрыьв грунв

’орхута, 1976 г.

Пояснительная записка

Проектный отказ б в мм ста, norpyxaesiix забивкой

ⁿf^>

в талые и всчиодерзлие грунты, рассчитан для различной расчет -ной нагрузки на сваю от здания или сооружения по Тормуде -#П, Fpoceuxo (РСН 41-72; P.1UFpoeeuKO, "Свайные фундаменты в пдас -твчиомерзлых грунтах", Стройкздат, Л., 1972) :

JL

)

р m туг (-^- ♦    &/Ша$

Чр ^aji ^//г/7/ fp*    м

^Г    гм<ис

грунта основания, прини-

- коэффициент одно рог ноет и маемый & ■ 0,7 ;

где ^

///    -    коэффициент    условий    работы грунта основания, при

пишешь /п ^в 1#о ;

%

коэффициент температурного влияния, учвтыыивдй отличие температуры грунта на данный период вре • иен и от макешальной ; для талых и вечномерзлых грунтов неслиъаоцегося типа прияишстся ///# ° 1,0; для вечномеозлых грунтов сливающегося таю

колеблется в пределах /п -0,^-i,C ; и определяется по формуле :    *

где

- несущая способность сваи, опосдаляеыоя расчетным пуTtu по рекомендациям n.n# 5,4-5,9 РСн 41-72 в расчетный период макс тал ьных температур вечно -меездых грунтов основания ;

- то же, в период температур вечномерзлого грунта основания, заиерегашх в данный период времени ;

- реологически коэф;ициент, пришмасшй для талых грунтов j ® 1,0 , для пластичиоиерзлых от

г «0,4 при средней по длине оши температуре мерзлого грунта минус 0,2°С и bubo до *£ « 1,6 при минус 1,2<Ю и нике ;

£    -    показатель    динамичности,    определявши    по    формуле:

jo в*ы(9> *9*+Ъ)

Q+?,

где

Q -вес ударной части иолота в тс; /ля дязелъ-иолота

С-330 Q ш 2.5 тс ;

- вес стационарной части колота в тс; для жизеяъ-' иолота С-ЗЗС ^ * 1,7 тс ;

^    - вес наголовника в тс, принятий в настояцпх рао-

^ четах £ ■ 0.15 тс ;

^    - вес сваи в тс.

jy - расчетная нагрузка от здания или сооруяенвя в тс;

7"    - ьиергня удара иолота в кгс*и, опссдэтяеиая в соот-

' ветствяи с "йшеяевкем пункта 6.2 главы СНаП П-S. 5-67* "Свайные фундаменты. Нормы проектирован ия", утверждеюшм Постам ом он леи Госстроя СССР от 5 мая 1975 г* й 69, по формуле :

т ш «о ан .

Q - вое ударной Ч1сти иолота в тс; для дшзель-иолота

С-ЭЭО ф - 2,5 тс ;

и - фактическая высота па сии я ударней части моаота в и ;

'макс

- нагрузка в тс, вызывающая развитие в era с макс*-хажышх напряжений, которая о предо! летом по фор -муле:

JLLUL

/o⁶-L

где

Т - анергия удара иолота в кгс*и пр:* отказе, равной нулю; при отсутствии стих данша допускается при-кшать равной иокенгальноп величине т I для дмзе*ь-иолота С-330 т » т «* 2бС# кго*м ;

^    -    габаритная длила сши в и ;

г - расчетный модуль упругости в кгс/см² што риала

£ сши, подученный по расчёту раяшм f «

215669 КГС/С1|2 (конструкция сши взято по чертову института "ПечорШйроект* инв. & ХЧ73Ч8 квадратного сечения Ш •ЭОС*, ариированио * стержнями арматуры Ац л 20 им по углам сечения) ;

р - гиоаддь поперечного сечения сгви нетто в си^?.

по способу погружения и несущей способности свай в таких и искусственно оттаянных грунтах строитедь-нцх пдоцадок объектов Печорской !ДОФ производствен -него объединения* Роркутауголь*

Строительные пло.ддки объектов Печорской ЮГ, слазешше талыми и вечномерзлыми грунтами, предназначенными для использования в качестве оснований свайных фндаментев по принципу П (в оттаяшем состоянии), в геологическом отиокенин в верхней части разреза пред ставя сны суглинками, которые повсеместно подстилается отложениями песчаными с содержанием до 15-20 % гравийно-галечного цатсршла и крупвообломочшши (гравий и галька) с содерганвем Ю-40 % песка разной крупности.

иослюсть залегающих в верхней части разреза суглинков колеблется в пределах от 2,4 и до 5,6 м, составляя в среднем 3,5 м, в т.ч. по объектам :

-    главный короус - от 2,4 и до 4,5 и и в среднем 3,2 м ;

-    блок ысхмастбрских и складских помещений - от 2,5 и до 3,7 мив среднем 3,1м;

-    корпус дробления - от 2,8 м до 5,6 м ив среднем 4,4 и ;

-    сихтовочно-аккуиулнрувдве бункера - от 2,6 м до 4,3 м и в средне: 3,4 и.

Суглинки по своей консистенция относятся к различным г сдам: в покровно-дед овальных отлов си вях (на глубинах 0,2 -3,0 м) - от текучих до полутвердых, в верхнадорешщх (на глубинах С,6-5,6 и) - от мягкопластичных до полутвердых.

Общая вскрытая иооность подстилающих песчаных и гравий-но-галечниковых выдерганных отложении колеблется в пределах 12-25 и. Песка отмечены всех известных вдов - от пылеватых

Вохичжы %_аес в & для различию длю сваД при -в едены в таблице.

{ L . ьи\		*	Р~си,с • вто 1
1------
1 4		0,578		441 !
! 5		0,563		354 !
i $		8#S		360 ! 333 !
! В		0.523		312 !
! 9		0,512		29'< !
! Ю		olsoi		279 !
1 И		0,052		266 !
! 12		0,482		754 !
!				!

Редичнна Ж в таблицах проектных отказов опрсделяег-с я г: pare и иол :

Ж' -

Ж

Для талых ■ искусственно оттаянных гдгнтоэ ^    - Т » X

в» следовательно, Ж • Ж •

7ля пластичвоцерзлих грунтов величина Ж будет определяться сизяко-механическими свойствами грунта ; при из -кененнях мытая    ^и    /    ^в    указапшх    кяе    пределах

величина Ж' мотет колесаться в пределах Ж' » (0_#6 -

10.0 ) -Ж

ТЪсчйти произвел ели для значения Т - 500; IDOO; I5CO; 2000 кге/м, что соответствует для молота С-ЭЗО с иассоЯ удар -ион части 2500 кг высоте ей падения Н - 0,5; 1,0; 1,5 и 2,0 и Для тгомеху точных зпаченкя Ж^/ , Т (Н) и зна-

чеиия

берутся по Интерпол шиш.

Отказы сваВ в талых и искусственно оттяжных груитах в соответствии с п.5.17 РСН 41-72 следует измерять в процессе

до гравелистых. Наиболее распространен пески мелкие и сред -ней крупности.

Свайные фундаменты объектов Печорской Ц0$ в этих уело -взях рекомендуются га забивных свай» погружаемых без гтредва -ригельного бурения лидерных скважш. При этой свайные ростверки следует располагать висе черных отметок земли, производя планировку площадок подсыпкой, без срезки естественного рельефа. Сваи должны прорезать глинистые грунты и заглубляться забивкой в подстилающие песчано-гравелистые отложения на максимально возможную из у слов» погружения глубину* Планировку срезкой или заглубление низа ростверка нике черных отыеток земли при сооружений свайных фундаментов объектов ЦО? можно допускать лить в исключительных случаях, вызванных жесткими технологи -ческими требованиями, в этой случае при оставленной мощности глинистых грунтов более 2 и рекомендуется проектировать забивные сваи (без предварительного бурения лидерных скважин), при мощности менее 2 и - с предварительным бурением лидерных скважин 6 ЭОС ш. В зависимости от этого должна быть установлена глубина погружения и несусая способность свай в соответствии с приведенными висе рекомендациями*

Как показали выполненные нами экспериментальные весле -дования по забивке свой на опытных пд осадках IOT, результаты которых приведены в табл. I, а также исследования предыдущих лет на других площадках, заглубление забивных свай сечен ней ЭСхЗО см дизель-молотои С-ЗЭО с массой ударной части 2,5 т в песчано-гравелистые отложения может быть осуществлено в зависал ости от их вида ориентировочно па глубину, указанную в табл. 2. Окончательно возможная глубина погружения устанавливается по результатам пробной забивки*

4J> ГО • • О о CJ-JON

о о £ X 3 8 g g s g E E 8 g в в -0 » О О и) У» •о &> т ш о о из in g — » и) V* 00 ^ 8 g о < < § § О го < ^ I omrpttL 3 3

---

-UJL1 -5.-1 ___%_ _ 9 3 С St 30 Пвсвх пи лена TU а Ю. % С9х30 Пссск па-доха тая 11 3 С9х30 Посох исдквЯ 12 6 С9Х30 Посох иод^ха 13 101 С8Х30 Посох 1% 102 08x30 UOIgifl 15 16 :сэ 10% С9ХЗО С9хЗО 17 1C 5 08X30 гровша б й &?Й8 ± 20 201 09x30 Посох 21 202 С9хЗО uoagita Г 2 203 09x30 23 20% С9ХЗО Посох

кедххД

..2.1	JS_	12.1	_8_	1Л	1 - . JP- 1
		Чорпуо дробдави
з,в/с,ш	0.2	%,0	33	8,0	1,2/150
3.8/0.10	7.8	3.6	35	8,0	I.1/150
Еяхтовохяо-аххумудхруоаае бункера
2,0/0.П	8.5	6,0	33	8,0	%,2/150
2,0/0,13	8.2	5.7	35	8,0	1,%/13С
Бхох ыехшотереххх ■ ехдалоххх поиемихй
2,0/ -	3.9	2.%		-	1,0/170
мг\>гч>г\) 1 1 1 1 1 1	5.8 7.8 7 8 6.2 %,8 7 0 8,0	2.3 %.з %.з 2,9 1.6 %.о %.9	30 33 %2 33	о7о 8,0 8^0 8,0	2.0/150 ш 1. /150
1*7/о,% т	8,0	%,8 «.7 %»5	зз зз 33	8,0 ?!«	0,6/150 Ш8

. JL.1	. Л . .
0,8/120	3.C/23C
0,6/150	6,0/230
2,5/150	5,0/200
1,7/150	6,0/230
0,7/150
?,%/150 0,8/ IX 2,3/180	-
1,6/150 0,5/130	1,6/180
0,6/130 ш	2,0/180 ШВ

У

24	_ 2 _ 1 3 t 4 I 203 С7*ЗС Песок ыехкИ! 2(4» С7ХЭС 2С7 С7*30 208 07x30 20* CVX30 2Ю С£хЗО _я_ 211 CSX30 212 СбХЭО Ггпвна 213 214 8S» •*—

. 5 - I £ - 1 2 - L ⁰ -I- 2 _ L J°- -L

2 .2/0.4

_	•	0.1
30	р.о	2.
30	0.0	6,1
X	73	I
42	5.0	V
42	5.0	?.
42	4.5	1.

1,8/150 I.C/I50 150 КО S8 go

- -Ц - . . 1__12- . 4.6/150 5.C/I80 4,5/180 - f$i» Ш 1№ да Ш —

Ста Лв Ю1-107 забиты в нскусстгеиио оттаянные. Л» 201-214 -в талые грунта. <Ь глубину 1.5 и от гневной поверхности став ограждены от грунта д прерии— коробаии. В гра;е 5 тоаакна сдоя суглгнха дана шге о той глубины. з гре^е 6 глубже погружения свой дано о учстш выполненной перед забивкой оштиых свой подсыпки толики оЯ 0,9 м. Гля с гои Л ГО5 результаты забивки не приведены как нспрадстоь; голыше, т.к. с глубины 5.5 и отказы свай рвохо увеличились ■ она повла с оольвиы перехосоы, поело чего забивка била прекращена.

Г

ТЪблвда 2

Т* ! ! L

! I талые 1 оттаягкие Гра епйн о-гал ечн и- коша 0.5 0.5 Песок гравелистый 0.5 1.0 Песок крупный 1.0 1.5 Песок средней крупности 1.5 2.0 Песок мелххп 2.0 3.0 Песок пылеватый з.с 4.0

над

ТрЕмеркая величина заглублены “ в м забивных свай сечением ЗОхЭСсм в пес чан о-гравелистые отлов ей ея

Обоуо глубину погружения забивных свай, погружаемых без прсдварлельного бурення лвдерных скваква. рекомендуется назначать в зависим ости о? грунтовых усдовШ плода дох или от -дельных их участков,всходя из заданной в табл, 2 величины заглубления сдай в песчаные или гравмйно-галечникогае отложения и требуемой по проекту отметка низа ростверка. 3 случае упомянутой BUEie необходимости лидерных скважин tec глубина устанавливается институтом Типровахт" исходя из требу едой несущей способности свай» но не более опробованной в эхеперя-иентах глубины б м.

Анализ несущей способности свай в голых и оттаяюих грунтах проводился в от их условиях различными методами :

I. йючетнии путем - по рскоиеидацкям п.5.12 ГСП 41-72 с использованием формулы (5) главы СКиП П-Б. 5^-67 и таб -лиц нор.'ативиых сопротивлений Д I i 2 Приложения 3 FCH 41-72 .

2.    По результатам полешх испытаний свай дгнаиичесяой (ударной) нагрузкой с кспользотпкеы Лориули (5-8) РСН 41-72 , ms шт'обгровавиоа а дащей нашрткше результата в условиях Иркута.

3.    Го результат! полевых исштаиий с гай пробам сяишзд»-статическими

и нча грузками в соответствии с требо ганаши п.6.3 главы СНвП П-Б. 5-67* принишя при этой на основании последних результатов новей® ix нссл^ошнпа величину иоэф+тита tf * 0,2 (си.стать» 0.Г.Трпфшишкпаа и др. "О ^шстичес -ких и расчетных гагдусках на ста и результатах наблюдений за осадками круги опанааыюго дош" в куршо "Основания, ’уидашдггы о ысуанюса грунтов". 1977, Л 3 i проест главы СНиП г-17-77).

Проб! а я забивка свай в талые и отта степе грунта быда проведена па опытных площадках Юб в количестве 30 железо -бстоштах стай сеченной 30x30 см длиной 7-12 и, из в их 24 стой были забита па стройплощадке блока исхмастерских в складских помещений, в той числе 7 свай - в оттаявшие грунты. Глубина погружения стай с остах ляха от 5 м до 8 и.

Полети с вештаиня стай проводились на основе требований ГОСТ 5686-69 "Сваи и сгаи-обоаочхи. Г.'етощч полешх испытан иЛ^п с исшить зошви ем результатов г-след и ж иссдаошний. Лш-аиическш асштаиияи в процессе контрольной добизки били подвергнута 23 стан, в той числе 16 свай в талых грунтах в 7 свай в ис^/сствевно о* та явных. 4 cm и из них били подвергнута статически! испытаниям, в т.ч. 3 став в талых грунтах и X стая в искусственно оттаянных. 3 табл. 3 приведены результата определения различными мот одами в осушай способности стай в талых и о та явс их грунтах стройплощадок 102 для условий

ON VJl

4* 05 • •

ГО

S E

04 VJ)

Vj3

vj> чл

• •

CO VO

I I

<H

§

3 8

Vj)

о о

s? tf 8 8

CO 00 • •

r\> чл

vj) О

чя чя

I I

8

i i

о о

Я S 8 8

«J CD • •

00 fO

Vj) jJ

VJ) O'

-о о\

• •

о о

ч4 Vj) VJ) VJl

I I

a St

O' 04 VJ) VO

I I

I I

VQ H 03

O' & ГО

sg

I I

58$ ^R

ggs §5

. gg 3-

fl

ля п/п

ЯЛ с nail

Марка сваи

ГХубина погружения сваи в м

и

чл

со

8

Диаметр лидерной скважины в су

статических ^ в конце тх бочел зао - ки 3- ИВ- и s х*о а *8 о в залогахк из Ю уд. Ig т 1 2 8 ох я ES8 S3& £ 3 о одиночны- й ми уда- а раин я ВС о Т w

Осадка в им сваи под иаксии. нагрузкой при статич. иетштаниях

I

5

Примечания

из

а /л ё к » •3 X е &

ё

s

а

3

I

в

0

а

с

В

е

я

S

а

а

1

V3