СНиП

11-17-77

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

Глава 17

Свайные фундаменты

1тш СЛ И 0Л.о&.сз-Юч с/ с л ТА ИсГЙ-t^ iijbP.iMp SCT 6 С. УЗ

СНиП 11-17 -77

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть 11

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ^^£_^^_й^^^ Щ

< & Ч сг ib.oi.ti ^:

Ш________________ ;

Глава 17

к Ы'г.

лес Г л/ MZ о г //. Of. & о Свайные фундаменты - 6С**/10. f9Sh.e. S/-JJL

неёГ' л/•£СУ с? /0 _v , £-2 е 0/ 0/. £3 ~ £ЪГл/ £

Утверждены г О ' постановлением Государственного комитета О, fc ~<о

совета министров сссг по селам строительства 9 декабря 1977 г. № 197.

*№;;s-;sh.i с с/, с/ еу кезтй3#3 бтб./<&43

ЮТ

случаях (например, при подработке территории) — и по деформациям.

4.6. Определение несущей способности Ф и деформаций S свай, ростверков, свайных фундаментов в целбм и их оснований Должно выполняться расчетом Согласно требованиям настоящей главы, используя расчетные значения характеристик материалов и грунтов. При наличии результатов полевых испытаний (в соответствии с требованиями, приведенными в пп. 6.1—6.9 настоящей главы) несущая способность свай должна определяться с учетом результатов, полученных при статическом зондировании грунтов или по данным динамических испытаний свай, либо приниматься непосредственно по результатам испытаний свай статической нагрузкой.

Под термином «характеристики грунтов» следует понимать прочностные и деформационные характеристики грунтов (угол внутреннего трения *<р, удельное сцепление с, модуль Деформации йескальных грунтов Ё), а также объемный вес грунта у. Кроме того, к расчетным характеристикам грунтов в настоящей главе отнесены также расчетные сопротивления грунтов R под нижним концом и f на боковой поверхности свай, а также расчетные величины коэффициента постели грунта С на их боковой поверхности.

Расчетные значения характеристик грунтов Ф, с, Е и у следует определять в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений и ГОСТ 20522—75, ограничивая при этом коэффициенты безопасности по грунту k_T для определения угла внутреннего трения фх и удельного сцепления с% значениями соответственно 1,1 и 1,5. В расчетах по деформациям допускается принимать для определения всех расчетных характеристик грунтов &г=1.

Расчетные сопротивления грунтов R и f, используемые в формулах для определения несущей способности свай, должны приниматься в соответствии с указаниями пп. 5.4—5.11 настоящей главы. Расчетные значения коэффициента постели грунта С при расчете свай на горизонтальные нагрузки следует принимать по формуле (3), приведенной в приложении к Настоящей главе.

Расчетные характеристики матерйалов свай И ростверков должны приниматься по главам СНиП пб проектированию бетонных и железобетонных или деревянных конструкций, а для мостбв — Главе СНиП по Проектированию МОСТОВ и труб.

4.7.    Расчеты конструкций свай всех видов следует производить на усилия, передаваемые на них от здания или сооружения, а забивных свай, кроме того, на усилия, возникающие в них от собственного веса при их изготовлении, складировании и транспортировании, а также при их подъеме на копер за одну точку, удаленную от головы свай на 0,3L (где L — длина сваи).

Усилие в свае (как балке) от воздействия собственного веса следует определять с учетом коэффициента динамичности, равного:

при расчете по прочности— 1,5;

при расчете по образованию и раскрытию трещин —-1,25.

В этих случаях коэффициент перегрузки К собственному весу сваи принимается равным единице.

4.8.    Сваи-Колонны следует рассчитывать как забивные железобетонные сваи с учетом дополнительных требований, содержащихся в разделе 14 настоящей главЫ, а также по прочности и устойчивости как элементы каркаса здания.

5. РАСЧЕТ СВАЙ, СВАЙ-ОБОЛОЧЕК И СВАЙ-СТОЛБОВ ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

5.1.    Несущую способность свай всех видов, свай-оболочек и свай-столбов следует определять как наименьшее из значений несущей способности, полученных по следующим двум условиям:

а)    из условия сопротивления грунта основания свай, свай-оболочек и свай-стоЛбов в соответствии с требованиями, приведенными в пп. 5.4—5.12 настоящей главы;

б)    из условия сопротивления материала свай, свай-оболочек и свай-столбов в соответствии с требованиями пп. 5.2—5.3 й глав СНиП по проектированию бетонных и железобетонных или деревянных конструкций, а в необходимых случаях — главы СНиП по проектированию МоСтов и труб.

5.2.    При расчете свай, свай-оболочек и свай-столбов по прочности материала сваю (сваю-оболочку и сваю-столб) следует рассматривать как стержень, жестко защемленный в грунте в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии 1\, определяемом по формуле

Л “    4-    (3)

“а

где /о — Длина участка сваи, свай-оболочки и сван-столба от подошвы ростверка до уровня йоверхности грунта, м;

а_д — коэффициент дефортаадии, f/м, определяемый по формуле (6) приложения к настоящей главе.

Если для набивных свай, свай-оболочек и свай-столбов,* заделанных в скальный грунт, 2

величина — >/ (где / — глубина погружения

набивной сваи, сваи-оболочки или сваи-столба), то следует принимать /i —/₀+/.

5.3.    При расчете несущей способности набивных свай по материалу расчетное сопротивление бетона следует определять с учетом! понижающего коэффициента условий работы /Пб=0у85, предусмотренного главой СНиП по проектированию бетонных н железобетонных конструкций для Элементов, бетонируемых в вертикальном положении, а также дополнительного понижающего коэффициента условий работы, учитывающего влияние способа производства свайных работ:

а)    в глинистых грунтах, консистенция которых позволяет бурить скважины и бетонировать их без крепления стенок, при положении горизонта грунтовых Вод в период строительства ниже пяты свай тб=1,0;

б)    в грунтах, крепление скважин и бетонирование в которых осуществляется с применением извлекаемых обсадных труб при отсутствии воды в скважинах (т. е. при бетонировании сухим способом), /Пб=0,9;

в)    в грунтах, бурение скважин в которых производится с применением извлекаемых обсадных труб и бетонирование под водой, те=0,8;

г)    в грунтах, бурение скваэКин в Которых производится под глинистым раствором (без обсадных Tpy6J и бетонирование под этим же раствором, те—0,7.

Примечание. Бетонирование под водой йли под глинистым раствором должно вестись только методом ВПТ (вертикально перемещающейся трубы).

СВАИ-ОТОЙКЙ

5.4.    Несущую способность Ф, тс, сйаи-стойкй э(абибйой Квадратной, прймоугбльной или полой круглой диаметром До 0,8 М и сваи-оболо'чки, йаойвной сван и свай-Столба, опирающихся на практически несжимаемый грун^ (примечание к П. 2.2 настоящей Ьлавы), следует определять по формуле

(4)

где m — Коэффициент условий работы бваи в грунте, принймаеМый т=1;

F — площадь опирания на грунт сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, м², принимаемая для свай сплошного сечения равной площади поперечного сечения, а для полых круглых и свай-оболочек — равной площади поперечного сечения нетто при отсутствии заполнения их полости бетоном и площади поперечного сечения брутто — при заполнении этой полости бетоном на высоту не менее трех ее диаметров;

R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи-стойки, тс/м², принимаемое:

а)    для всех видов забивных свай, опирающихся нижним концом на скальные и крупнообломочные (вйлун-ные, галечниковые, щебенистые, гравийные и дресвяные) грунты с песчаным заполнителем, и в случае опирания на глинистые грунты твердой консистенции (кроме покровных со степенью влажности Q <0,85, я также лессов, лессовидных и набухающих) /? = = 2000 тс/м²;

б)    для набивных свай, свай-оболочек, заполняемых бетоном, и свай-столбов, заделанных в невыветрелый скальный грунт (без слабых прослоек) не менее чем на 0,5 м, по формуле

ВИСЯЧИЕ ЗАБИВНЫЕ СВАИ ВСЕХ ВИДОВ

5.5. Несущую способность Ф, тс, Висячей забивной сваи (квадратной, квадратной округлой полостью, прямоугольной и полой круглой диаметром до 0,8 м), работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму расчетных сопротивлений грунтов оснований под нижним концом свай и на ее боковой поверхности по формуле

Ф *= т (m_RRF + «Ew/// /*)<    (7)

где т — коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый /п=I;

R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, тс/м², определяемое по табл. 1;

F — площадь опирания на грунт сваи, м², принимаемая по площади поперечного сечения сван брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру;

и — наружный периметр поперечного сечения сваи, м; fi — расчетное сопротивление /-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, тс/м²4 определяемое по табл. 2;

U — толщина /-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью, м;

mn и rrif — коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения свай на расчетные сопротивления грунта, определяемые по табл. 3 и принимаемые независимо друг от друга.

Примечания:

1.    В случаях когда в табл. 1 значения R указаны дробью, числитель относится к пескам, а знаменатель— к глинам.

2.    В табл. 1 и 2 глубину погружения нижнего конца сваи или сваи-оболочки и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 до 10 м — от условной отметки, расположенной соответственно

сматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях Должно производиться суммирование расчетных сопротивлений всех слоев грунта, расположенных соответственно ниже планировочного уровня (срезки) и Отметки местного размыва прй расчетном паводке.

Примечания: 1. Несущая способность забивных свай с уширением нижнего конца (булавовидных свай) определяется по формуле (7), при этом за периметр и на участке ствола принимается периметр поперечного сечения ствола сваи, а на участке уширения — периметр поперечного сечения ушйрения.

2. Расчетные сопротивления грунтов R й fi в формуле (7) для лессов и лессовидных суглинков прй глубине погружения свай более 5 м принимаются по значениям, указанным в табл. 1 и 2 для глубин^ 5 м.

3.6.    Для забивных свай, опирающихся нижним концом на рыхлые песчаные грунты или на глинистые грунты с показателем консистенции /ь>0,6, несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай.

5.7.    Расчет несущей способности пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной сваи, прорезающей песчаные и глинистые грунты, следует производить с учетом дополнительного сопротивления грунта На боковой поверхности таких свай, определяемого в зависимости от величины модуля деформации !фунта, получаемого по результатам компрессионных испытаний грунтов, прорезаемых сваей. Несущую способность пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной сваи Ф, тс, в этом случае следует ойределять по формуле

^ф = т [RF + £ П (I\iifi + й_ог l_e &1 К Ср)],    (8)

где т, R, F_t U я fi — обозначения те же, что и в формуле (7);

Ui — наружный периметр i-го сеченйя сва(й, й;

Moi — сумма размеров сторон (-го поперечного сечения сваи,,м, которые имеют наклон к оси свай;

(_с — уклон боковой поверхности сваи в долях единицы, определяемый как отношение полуразностй сторон поперечного сечения в верхнем и нижнем ее концах к длине участка с наклоном граней; при (_с 5*0,025 следует принимать (_с =0,025;

Ei — модуль деформации (-го слоя грунта, окружающего боковую поверхность сваи, тс/м², определяемый по результатам компрессионных испытаний; k'i—коэффициент, определяемый по табл. 4;

£р — реологический коэффициент, принимаемый £_р — 0,8.

Примечание. При ромбовидных сваях суммирование сопротивлений грунта на боковой поверхности участков с обратным наклоном в формуле (8) не производится»

5.8.    Несущую способность Фа, тс, сваи (квадратной, квадратной с круглой полостью, прямоугольной и полой круглой), работающей на выдергивание, следует определять по формуле

Ф_в = mu'Ltrif fil_i9    (9)

где и, trtf, fi и Ц — обозначения те же, что и в формуле (7);

m — коэффициент условий работы, принимаемый для свай, погружаемых в грунт на глубину менее 4 м, т= “0,6; то же, на глубину 4 м и более т = 0,8 для всех зданий и сооружений, кроме опор воздушных линий электропередачи, для которых крэффициент т принимается согласно указаниям раздела 13 настоящей главы.

ВИСЯЧИЕ НАБИВНЫЕ СВАИ, СВАИ-ОБОЛОЧКИ И СВАИ-СТОЛБЫ

5.9.    Несущую способность Ф, тс, набивной сваи с уширенной пятой и без уширения, а также сваи-оболочки и сваи-столба, работающих на осевую сжимающую нагрузку, следует определять по формуле

0 = m(to_RRF +й £mffilj),    (10)

где т — коэффициент условий работы сваи, принимаемый в случае опираний ее на покровные глинистые грунты со степенью влажности G<0,85 и на лесСООДе илй лессовидные гранты — т=0,8, а ё бстальных случаях т= 1;

m_R — коэффициент условий работы грунта под нижним концом набивной свай, свай-с>болочки и сваи-столба, принимаемый m_R= 1 во всех случаях, за исключением сбай с камуфлетными уширениями, для которых этот коэффициент следует принимать /п_л= 1,3, и устройства свай с уширенной пятой, бетонируемой подводным способом, Для которых т_к = 0,9;

Ярасчетное сопротивление грунта под нижним концом буройабивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, тс/м², принимаемое согласно требованиям пп. 5.10 и 5.11 настоящих норм, а для набцвной, изготовляемой по технологии, указанной в п. 2.6«аз» и «б», по табл. 1 настоящих норм;

F — площадь опирания набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, м², принимаемая равной: для набивных свай без уширения и для свай-столбов — площади попе-

речйрго сечения сваи или сваи-столба; для набивных свай с уширением— площади поперечного сечения утирания в месте наибольшего его диаметра; для свай-обо-лЬчек, заполненных бетоном,— площади поперечного сечения оболочки брутто; для свай-оболочек с грунтовым ядром без заполнения полости бетоном — площади поперечного сечения нетто;

и — периметр ствола сваи, м, принимаемый по диаметру скважины,,обсадной трубы или сваи-оболочки;

/Я/ — коэффициент услбвий работы грунта на боковой поверхности набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, зависящий от способа образования скважины и их стволов, принимаемый по табл. 5;

fi — расчетное сопротивление е-го слоя грунта на боковой поверхности ствола набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, тс/м², принимаемое по табл. 2;

U—то же, что и в формуле (7).

Примечание. Сопротивление песчаных грунтов на боковой поверхности сваи с уширенной пятой должно учитываться на участке от уровня планировки до уровня пересечения ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве образующей линию, касающуюся границы уширения под углом (pi/2 к оси сваи, где <рг — осредненное (по слоям) расчетное значение угла внутреннего трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса, определяемое в соответствии с требованиями п. 4.6 настоящей главы. Сопротивление глинистых грунтов допускается учитывать по всей длине ствола.

5.10.    Расчетное сопротивление R, тс/м², грунта под нижним концом набивной сваи, Свйй-обСЛочки, погружаемой с выемкой грунта из полости с последующим заполнением ее бетоном, и сваи-столба допускается принимать:

а)    для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песчаных грунтов в случае устройства набивной сваи с уширенной пятой и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с йолным удалением грунтового ядра, и сваи-столба — по формуле (11), а в случае сваи-оболочки, погружаемой с сохранением ненарушенного ядра из указанных грунтов на высоту 0,5 м и более, по формуле (12):

/?»0,65p(₇;di4® +07,*^);    (И)

+    (12)

где а, (5, Л°к и В°_к — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 6 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения <pi грунта основания, определенного в соответствии с указаниями п. 4.6 настоящей главы;

Y'i — расчетное значение объемного веса грунта, тс/м³, в основании набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивания в воде);

Vi — осредненное (по слоям) расчетное значение объемного веса грунтов, тс/м³, расположенных выше нижнего конца набивной сваи, сваи-оболочки и сван-столба; d — диаметр, м, набивной сваи, уширения (для сваи с уширенной пятой), сваи-оболочки и сваи-столба; h — глубина заложения, м, нижнего конца набивной сваи или ее уширенйой йяты, сваи-оболочки и сваи-столба, ртсчитываемая от природного рельефа или планировочной отметки (при планировке срезкой), а для опор мостов — от дна водоема с учетом его общего размыва при расчетном паводке;

б)    для глинистых грунтов в случае устройства набивной сваи с уширением и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с выемкой груйтового ядра (частичной или полной) и заполнением полости бетоном, и сваи-столба в фундаментах зданйй и сооружений — по табл. 7,

Примечание. Положения, предусмотренные п. 5.10, относятся к случаям, когда обеспечивается заглубление набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба в грунт, принятый за основание их нижних концов, во всех случаях не менее чем на диаметр сваи (или уширения для сваи с уширенной пятой)* сваи-оболочки и сваи-столба, но не менее 2 м.

5.11.    Расчетное сопротивление R, тс/м², грунтов под нижним концом не заполняемых бетойом свай-оболочек с грунтовым ядром, оставляемым на последнем этапе погружения на высоту 0,5 м и более (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имею-

щего те же характеристики, что и грунт, принятый за основание концов сваи-оболочки), принимается по табл. 1 настоящей главы с коэффициентом условий работы, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии с поз. 4 табл. 3 настоящей главы, причем расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.

5.12. Несущую способность Ф_в, тс, набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, работающих на выдергивающие нагрузки, следует определять по формуле

Ф_в — mu S tiif fi lu    (13)

где т — значение то же, что и в формуле (9); и, ntf, fi и Ц — обозначения те же, что и в формуле (10).

ВИНТОВЫЕ СВАИ

5.13. Несущую способность Ф, тс, винтовой сваи диаметром лопасти Z)^l,2 м и длиной L^10 м, работающей на сжимающую или выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле (14), а при размерах лопасти D> 1,2 м и длине сваи £>10 м — только по

данным испытаний винтовой сваи статической нагрузкой

Ф т [(Лс₁ + F + f^u — £01»    (1^)

где т — коэффициент условий работы, зависящий от вида нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий, определяемый по табл. 8;

А и В — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 9 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне cpi (под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти слой грунта толщиной, равной D);

ci — расчетное удельное сцепление глинистого или параметр линейности песчаного грунта в рабочей зоне, тс/м¹; yi — приведенный расчетный объемный вес грунтов (с учетом взвешивания водой), залегающих выше отметки лопасти сваи, тс/м³;

Л — глубина залегания лопасти сваи от природного рельефа, а при планировке территории срезкой — от планировочной отметки, м;

F —проекция площади лопасти, считая До наружному диаметру; м¹, при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку, и проекция рабочей площади лопасти, т. е. за вычетом площади сечения ствола, м¹, при работе винтовой сваи на выдергивающую нагрузку; f — расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности винтовой сван, тс/м¹, принимаемое по табл. 2 (приведенное значение для всех слоев в пределах глубины погружения -сваи); и — периметр ствола сваи, м;

L — длина ствола сваи, погруженной в грунт, м;

D — диаметр лопасти сваи, м.

Примечания: 1. При определении несущей способности винтовых свай на вдавливающие нагрузки характеристики грунтов в ' табл. 9 относятся к грунтам, залегающим под лопастью, а при работе на выдергивающие нагрузки — над лопастью сваи.

2.    Глубина заложения лопасти *от планировочной отметки должна быть не менее 5Z) при глинистых грунтах и не менее 6D — при песчаных грунтах (где* D — диаметр лопасти).

3.    Расчетные значения угла внутреннего трения cpi и сцепления грунта Ci основания при расчетах по формуле (14) должны определяться в соответствии с требованиями п. 4.6 настоящей главы.

УЧЕТ НЕГАТИВНОГО (ОТРИЦАТЕЛЬНОГО)ТРЕНИЯ ГРУНТА НА БОКОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ ВИСЯЧИХ СВАЙ

5.14.    Силами негативного (отрицательного) трения называются силы, возникающие на боковой поверхности сваи при осадке околосвай-ного грунта и направленные вертикально вниз.

5.15.    Если в пределах длины погруженной части сваи залегают напластования торфа толщиной более 30 см и возможна планировка территории подсыпкой или иная ее загрузка, эквивалентная подсыпке, то расчетное сопротивление грунта /, расположенного выше подошвы наинизшего (в пределах длины погруженной части сваи) слоя торфа, принимается:

а)    при подсыпках высотой менее 2 м — для грунтовой подсыпки и слоев торфа — равным нулю, а для минеральных ненасыпных грунтов природного сложения — положительным значениям по табл. 2;

б)    при пбдсыпках высотой от 2 до 5 м — для грунтов, включая подсыпку — равным 0,4 от значений, указанных в табл. 2, взятых со знаком минус, а для торфа — минус 0,5 тс/м¹ (негативное трение);

в)    при подсыпках высотой более 5 м — для грунтов, включая подсыпку,— равным значениям, указанным в табл. 2, взятым со знаком минус, а для торфа — минус 0,5 тс/м¹ (негативное трение).

В случае, когда консолидация грунта от подсыпки или пригрузки территории к моменту возведения надземной чаети зданий или сооружений (включая свайный ростверк) завершилась или возможная величина осадки грунта, окружающего сваи, после указанного момента в результате остаточной консолидации не будет превышать половины предельно допускаемой величины осадки для проектируемого здания или сооружения, то сопротивление грунта на боковой поверхности сваи или сваи-оболочки допускается принимать положительным вне зависимости от наличия или отсутствия прослоек торфа. Для прослоек торфа величину f следует принимать равной 0,5 тс/м^г.

Если известны коэффициенты консолидации и модули деформации торфов, залегающих в пределах длины погруженной части сваи, и возможно определение величины осадки основания от воздействия пригрузки территории для каждого слоя грунта, то при определении несущей способности сваи или сваи-оболочки допускается учитывать силы сопротивления грунта с отрицательным знаком (негативное трение) не от уровня подошвы нижнего слоя торфа, а начиная от верхнего уровня слоя грунта, величина дополнительной осадки которого от пригрузки территории (определенной начиная с момента времени передачи на сваю расчетной нагрузки) составляет половину предельно допускаемой величины осадки для проектируемого здания или сооружения,

6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СВАЙ И СВАЙ-ОБОЛОЧЕК ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ПОЛЕВЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

6.1. Несущая способность Ф, тс, сваи или сваи-оболочки после определения ее по результатам испытаний статической или динамической (ударной) нагрузкой, а также по данным статического зондирования грунта должна быть проверена расчетом на эксплуатационные нагрузки и воздействия по условию сопротивления материала сваи или сваи-оболочки в соответствии с требованиями п. 4.2 настоящей главы.

Примечание. Требования настоящего раздела главы при определении несущей способности свай и свай-оболочек по результатам испытания их статической нагрузкой распространяются также на сваи-столбы.

6.2.    Испытания свай и свай-обрлрчек статической и динамической нагрузкой должны проводиться в соответствии с требованиями ГОСТ 5686-78.

6.3.    Несущая способность Ф, тс, сваи и сваи-оболочки по результатам их испытаний вдавливающей, выдергивающей и горизонтальной статической нагрузкой и по результатам их ‘динамических испытаний определяется по формуле

фи

(15)

где т — коэффициент условий работы, принимаемый в случае вдавливающих или горизонтальных нагрузок

1, а в случае выдергивающих нагрузок при глубине погружения сваи цли сваи-оболочки в грунт на 4 м и более — m=Q,8 и цри глубине погружения менее 4 м — т*=0,6 для всех видов зданий и сооружений, кроме опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент условий работы т принимается- в соответствии с данными, приведенными в разделе 13 настоящей главы;

Фпр йормативное значение предельного сопротивления сваи или сван-оболочки, тс, определяемое в соответствии с указаниями пп. 6.4—6.7 настоящей главы; k_T — коэффициент безопасности по грунту, принимаемый по указаниям п. 6.4 настоящей главы.

6.4.    В случае, если число свай или свай-оболочек, испытанных в одинаковых грунтовых условиях, составляет менее 6 шт., нормативное значение предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки в формуле (15) следует принимать равным наименьшему предельному сопротивлению, полученному из резуль-татов испытаний, т. е. Ф “_р _ ф_{пр мин}, _а коэф-фициент безопасности по грунту — k_r—l.

В случае, если число свай или свай-оболочек, испытанных в одинаковых условиях, составляет 6 шт. и более, величины Ф£_р и k_r следует определять на основании результатов статистической обработки частных значений предельных сопротивлений свай Ф_пр, получен-» ных по данным испытаний, руководствуясь требованиями ГОСТ 20522-75, применительно к методике, приведенной в нем для определения временного сопротивления. При этом для определения величины частных значений предельных сопротивлений следует руководствоваться требованиями п_% 6.5 настоящей главы при ндавливакЯцих нагрузках, п. 6.6 — при выдергивающих и горизонтальных нагрузках и п. 6.7 — при динамических испытаниях.

6.5.    Если нагрузка при статическом испытании свай или свай-оболочек на вдавливание доведена до нагрузки, вызывающей непрерывное возрастание их осадки Д без увеличения

нагрузки (дри А^20 мм), то эта нагрузка Принимается за частное значение предельного сопротивления Ф_пр испытываемой сваи или сваи-оболочки.

Во всех остальных случаях для фундаментов зданий и сооружений (кроме мостов) за частное значение предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки Ф_Пр вдавливающей нагрузке следует принимать нагрузку, под воздействием которой испытываемая свая или свая-оболочка получит осадку, равную Д, определяемую по формуле

Д ^ CS_nр, _Ср,    (1б)

где S_Up, ср — предельно допускаемая величина средней осадки фундамента проектируемого здания или сооружения, установленная в задании на проектирование или принимаемая для’ соответствующих зданий и сооружений по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

? — коэффициент перехода от предельно допускаемой величины средней осадки фундамента здания или сооружения S_np. ср, заданной в проекте, к осадке сваи или сваи-оболочки, полученной при статических испытаниях с условной стабилизацией (затуханием) осадки. Величину коэффициента следует принимать £=0,2 в случаях, когда испытание сваи или сваи-оболочки производится при условной стабилизации, равной 0,1 мм за 1 ч, если под их нижними концами залегают грунты песчаные или глинистые с консистенцией от твердой до тугопластичной, а также за 2 ч, если под их нижним концом залегают глинистые грунты от мягкопластичной до текучей консистенции. Величину коэффициента £ допускается уточнять по результатам наблюдений за осадками зданий, построенных на свайных фундаментах в аналогичных грунтовых условиях.

Если осадка, определенная по формуле (16), окажется Д>40 мм, то за частное значение предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки Ф_пр следует принимать нагрузку, соответствующую А=40 мм.

Для мостов за предельное сопротивление сваи или сваи-оболочки Ф_пр при вдавливающих нагрузках должна приниматься нагрузка на одну ступень меньше нагрузки, при которой вызывается:

а)    приращение осадки за одну ступень за-гружения (при общей величине осадки более 40 мм), превышающее в 5 раз и более приращение осадки, полученное за предшествующую ступень загружения;

б)    осадка, не затухающая в течение одних суток и более (при общей величине ее более 40 мм).

Если при максимальной достигнутой при испытаниях нагрузке, которая окажется равной или большей 1,5Ф [где Ф — несущая спо собность сван нлн сван-оболочки ро^гтг'^ии'^гаи-пая по формулам (4)Г (7)—TlO)T(13fY*04) настоящей главы], осадка сваи или сваи-обо-

2*

дочки А при испытаниях окажется медее величины, определенной по формуле (16), а для мостов менее 40 мм, то в этом случае за частное значение предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки Ф_пр допускается принимать максимальную нагрузку, полученную при испытаниях.

Примечание. Ступени здгружения при испытаниях свай или свай-оболочек статической вдавливающей нагрузкой должны назначаться равными в пределах Vю Vis от предполагаемого предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки Ф_пр.

6.6. При испытании свай или свай-оболочек статической выдергивающей или горизонтальной нагрузкой за частное значение предельного сопротивления Ф_пр (п. 6.4 настоящей главы) по графикам (зависимости перемещений от нагрузок) принимается такая нагрузка, без увеличения которой перемещения сваи непрерывно возрастают.

_в Примечание. Результаты статических испытаний свай или свай-оболочек на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения расчетной нагрузки, которую можно допустить на сваю или сваю-оболочку из условия предельно допускаемых горизонтальных деформаций зданий и сооружений. В качестве такой нагрузки для зданий и сооружений (за исключением сооружений, особо чувствительных к горизонтальным деформациям) допускается принимать нагрузку, при которой величина горизонтального перемещения сваи или сваи-оболочки в уровне поверхности грунта при испытаниях, выполненных по ГОСТ 5686-78, оказывается равной предельно допускаемой величине, но не более 10 мм.

6.7. При динамических испытаниях забивных свай частное значение предельного сопротивления Ф_пр, тс (п. 6.4 настоящей главы), по данным их погружения, при фактических (измеренных) остаточных отказах вф^0,002 м следует определять по формуле

• (17)

Если фактический (измеренный) остаточный отказ еф<0,002 м, то в проекте свайного, фундамента следует предусмотреть применение для погружения свай молота с большей энергией удара, при которой остаточный отказ будет 0,002 м, а в случае невозможности замены сваебойного оборудования и при наличии отказомеров частное значение предельного сопротивления сваи Ф_пр, тс, следует определять по формуле

1    2<?_ф + с

^Ф°р“2Г * -ёф+Т X

В формулах (17) и (18) приняты обозначения:

« — коэффициент, принимаемый по табл, 10 в зависимости от материала сваи, тс/м²;

Таблица 10

F — площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), м²; М — коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия, равным М=1, а при вибро-погруженйи свай — по табл. 11 в зависимости от вида грунта под их нижним концом;

€ф — фактический остаточный отказ, равный величине погружения сваи от одного удара молота, а при применении вибропогружателей — от их работы в течение одной минуты, м;

с — упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), определяемой с помощью отказомера, м;

Q_n — подный вес молота или вибропогружателя, тс;

Q — вес ударной части молота, тс;

е — коэффициент восстановления удара, принимаемый при заёивке железобетонных свай и свай-оболочек молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем е² = 0,2, а при вибропогруже-нии — е² = 0;

q — вес сваи и наголовника, тс;

q\ — вес подбабка (при вибропогруженин свай — <7i = 0), тс;

© — коэффициент, 1 /тс, определяемый по формуле

^в“-г(-г + #)ет^²* ^(Я“^{Л): (,9)}

здесь F, Q и q — обозначения те же, что в формулах (17) и (18);

п₀ и «б — коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое сопротивление грунта) к. статическому сопротивлению грунта, принимаемые соответственно равными: для грунта под нижним концом сваи «о = 0,0025 с-м/тс и для грунта на боковой поверхности еваи «б = 0,25 с-м/тс;

Q — площадь боковой поверхности сваи, соприкасающейся с грунтом, м²;

g— ускорение силы тяжести, принимаемое g=9,81 м/с²; Н —- фактическая высота падения ударной части молота, м;

ft — высота первого отскока ударной части молота, принимаемая для дизель-молотов Л=0,5 м, а для других видов молотов Л=0.

Примечания: 1. Значения Q_n, Q, q и q\ принимаются в расчетных формулах без коэффициента перегрузки. 2. В случае расхождения более чем в 1,4 раза величин несущей способности свай, определенных по формулам (17) — (19), с несущей способностью, определенной расчетом в соответствии с требованиями раздела 5 настоящей главы (по результатам лабораторных определений физико-механических свойств грунтов), необходимо дополнительно проверить несущую способность свай по результатам статического зондирования.

6.8. Несущую способность Ф, тс, забивной висячей сваи и винтовой сваи, работающей на сжимающую нагрузку, по результатам статического зондирования грунта следует определять по формуле

п

т 2 Фз

Ф-

где т — коэффициент условий работы, принимаемый т=1 для забивных свай; п — число точек зондирования;

Ф₃— частное значение предельного сопротивления сваи, тс, в точке зондирования, определяемое в соответствии с требованиями п. 6.9 настоящей главы; k_v — коэффициент безопасности по грунту, устанавливаемый в зависимости от изменчивости полученных частных значений предельного сопротивления сваи Ф_а в точках зондирования и числа этих точек при значении доверительной вероятности а=0,95 в соответствии с требованиями ГОСТ 20522-75.

1.1.    Нормы настоящей главы должны соблюдаться при проектировании свайных фундаментов зданий и сооружений.

Примечания; 1. Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах, а также сваййые фундаменты машин с динамическими нагрузками следует проектировать в соответствии с требованиями глав СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах и по проектированию фундаментов машин с динамическими нагруз ками.

2. Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых ца геологически неустойчивых площадках (на которых имеются или могут возникнуть оползни, карсты) и в других особых условиях, следует проектировать с учётам дополнительных требований, предъявляемых к строительству и эксплуатации зданий И сооружений в указанных условиях.

1.2.    Выбор конструкции фундамента (например, свайного или на естественном основании, на искусственно уплотненном, химически или термически упрочненном основании и т. п.), а также вида свай и типа свайного фундамента (например, свайных кустов, лент, полей) следует производить исходя из конкретных условий строительной площадки, характеризуемых материалами инженерных изысканий, на основе результатов технико-экономического сравнения возможных вариантов проектных решений фундаментов, зыпрлненногр с учетом требований технических правил по экономному расходованию основных строительных материалов.

1.3.    Свайные фундаменты следует проектировать на основе результатов инженерно-геологических и гидрогеологических изысканий строительной площадки, выполненных в соответствии с требованиями раздела 3 настоящей главы, данных о климатических условиях района строительства, а также особенностей про

ектируемых зданий и сооружений и местного опыта строительства.

Проектирование свайных фундаментов без соответствующего инженерно-геологического обоснования или при его недостаточности для выбора рациональной конструкции фундамента, вида свай и определения их параметров не допускается.

1.4.    В рабочих чертежах свайных фундаментов должны быть указаны вид, количество и параметры свай (сечение и длина свай, а также несущая способность и соответствующая ей нагрузка, допускаемая на сваю), которые не требуют дополнительных уточнений путем испытания свай в грунте в процессе строительства.

Примечание. Испытания свай, свай-оболочек или свайных фундаментов (например, кустов), проводимые в процессе строительства или после его завершения в соответствии с требованиями глав III части СЙиП по производству й приемке работ по устройству оснований и фундаментов и по приемке в эксплуатации? законченных строительством предприятий зданий и сооружений, являются, как правило, только контрольными для установления качества свайных фундаментов и соответствия их проекту, а также для установления соответствия грунтовых условий строительной площадки условиям, предусмотренным в проекте.

1.5.    В проектах свайных фундаментов должно предусматриваться проведение натурных измерений деформаций оснований и фундаментов по специально устроенным маркам и реперам в следующих случаях; при применении новых конструкций зданий и сооружений или их свайных фундаментов, недостаточно изученных в массовом строительстве; при наличии в задании на проектирование специальных требований по измерению деформаций в целях изучения работы оснований, фундамен-

тов, конструкций здания, сооружения или технологического оборудования. Выбор объекта для измерения деформаций должен быть согласован с заказчиком.

Программа и результаты наблюдений, проводившихся в период строительства, должны включаться в состав проектной документации, передаваемой при приемочном акте организации, эксплуатирующей здание или сооружение.

1.6. Свайные фундаменты, предназначенные для эксплуатации в условиях агрессивной среды, следует проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых главой СНиП по защите строительных конструкций от коррозии, а деревянные конструкции свайных фундаментов — также с учетом требований по защите их от гниения, разрушения и поражения древоточцами.

2. ВИДЫ СВАИ

2.1.    В настоящей главе рассматриваются следующие виды свай:

а)    сваи забивные железобетонные и деревянные, погружаемые в грунт с¹ помощью молотов, вибропогружателей и вибровдавливающих агрегатов;

б)    сваи-оболочки железобетонные;

в)    сваи набивные бетонные и железобетонные, устраиваемые в грунте на месте;

г)    сваи буроопускные железобетонные, устраиваемые из готовых железобетонных элементов, погружаемых в заранее пробуренные в грунте скважины;

д)    сваи винтовые со стальным или железобетонным стволом.

2.2.    Сваи в зависимости от свойств грунтов, залегающих под нижним концом, подразделяются на сваи-стойки и висячие сваи.

К сваям-стойкам относятся сваи всех видов и сваи-оболочки, которые передают нагрузку нижним концом на практически несжимаемые грунты. Силы трения грунта на боковой поверхности свай-стоек в расчетах их несущей способности по грунту основания на сжимающую нагрузку не учитываются.

К висячим сваям относятся сваи всех видов и сваи-оболочки, погруженные в сжимаемые грунты. Висячие сваи передают нагрузку на грунт боковой поверхностью и нижним концом.

Примечание. К практически несжимаемым грунтам относятся скальные, крупнообломочные (валунный, галечниковый, щебенистый, гравийный, дресвяный) с песчаным заполнителем и глинистые грунты твердой

консистенции, за исключением покровных со степенью влажности G<0,85, а также лессов, лессовидных, набухающих и засоленных грунтов.

2.3.    Забивные железобетонные сваи и сваи-оболочки. подразделяются:

а)    по способу армирования — на сваи и сваи-оболочки с ненапрягаемой продольной арматурой с поперечным армированием и на предварительно-напряженные со стержневой или проволочной продольной арматурой (из высокопрочной проволоки и арматурных канатов) с поперечным армированием и без него, причем без поперечного армирования изготавливаются только сваи квадратного поперечного сечения;

б)    по форме поперечного сечения — на сваи квадратные, прямоугольные, квадратные с круглой полостью и полые круглые диаметром до 800 мм включительно и сваи-оболочки диаметром более 800 мм;

в)    по форме продольного сечения — на призматические и с наклонными боковыми гранями (пирамидальные, трапецеидальные, ромбовидные);

г)    по конструктивным особенностям ствола сваи — на цельные н составные (из отдельных секций);

д)    по конструкции нижнего конца — на сваи с заостренным или плоским нижним концом, с уширением (булавовидные сваи) или без него, полые сваи — с закрытым или открытым нижним концом и с камуфлетной пятой.

Примечание. Сваи забивные с камуфлетной пятой изготавливаются путем забивки полых круглых свай, оборудованных в нижней части стальным полым наконечником с закрытым концом, с последующим заполнением полости сваи и наконечника бетонной смесью и устройством с помощью взрыва уширенной пяты (камуфлета) в пределах наконечника. В проектах свайных фундаментов с применением забивных свай с камуфлетной пятой следует предусматривать указания о строгом соблюдении требований правил производства буревзрывных работ, в том числе при определении допускаемых расстбяний от существующих зданий и сооружений до места взрыва.

2.4.    Разновидностью забивных железобетонных свай по конструкции и по способу погружения являются:

а) сваи-колонны, надземная часть которых служит колоннами зданий (сооружений).

Не допускается использование в качестве свай-колонн предварительно-напряженных железобетонных свай с продольной проволочной арматурой, а также предварительно-напряженных свай без поперечного армирования с любым видом продольной арматуры;

б)    сваи, погружаемые в лидерные скважины, причем диаметр лидерной скважины должен быть не более меньшего размера поперечного сечения или диаметра сваи, а глубина — меньше требуемой по расчету глубины погружения сваи не менее чем на 1 м.

Лидерные скважины допускается предусматривать при необходимости вынужденной проходки глинистых грунтов твердой и полутвердой консистенции (например, просадоч-ных или набухающих) в случаях, когда по результатам опытной забивки свай или по опыту строительства установлено, что погрузить сваи без лидёрных скважин не представляется возможным;

в)    сваи, погружаемые с использованием подмыва грунта, причем подмыв не должен производиться на последнем метре погружения сваи, а свая должна быть добита до проектного отказа.

Подмыв допускается предусматривать преимущественно при необходимости пробивки сваями больших толщ песчаных грунтов.

2.5.    Забивные деревянные сваи подразделяются на:

а)    цельные, изготовляемые из одного бревна;

б)    срощенные по длине;

в)    пакетные, сплоченные из нескольких цельных или срощенных по длине бревен или брусьев.

2.6.    Набивные сваи по способу изготовления разделяются на:

а)    набивные, устраиваемые путем предварительного погружения инвентарных труб, нижний конец которых закрыт оставляемым в грунте башмаком или бетонной пробкой, с последующим извлечением этих труб по мере заполнения скважины бетонной смесью;

б)    набивные виброштампованные, устраиваемые в пробуренных или в пробитых скважинах путем заполнения скважин жесткой бетонной смесью, уплотняемой виброштампом, выполненным в виде трубы с заостренным нижним концом и закрепленным на ней вибропогружателем;

в)    набивные в выштампованном ложе, устраиваемые путем выштамповки в грунте скважин пирамидальной или конусной формы с последующим заполнением их бетонной смесью;

г)    буронабивные с уширениями и без них, устраиваемые в неводонасыщенных глинистых грунтах без крепления стенок скважин, а в обводненных грунтах и в песках с закрепле

нием стенок скважин глинистым раствором или инвентарными извлекаемыми обсадными трубами и только в виде исключения при соч ответствующем обосновании — обсадными трубами, оставляемыми в грунте;

д буронабивные с камуфлетной пятой, устраиваемые путем бурения скважин с последующим образованием уширения взрывом и заполнением скважин бетонной смесью.

2.7.    Буроопускные сваи по способу устройства подразделяются на:

а)    сваи-столбы, устраиваемые в предварительно пробуренных скважинах путем установки в них готовых железобетонных цилиндрических или призматических элементов сплошного сечения со сторонами или диаметром 800 мм' и более и последующего заполнения зазора между стенкой скважины и этими элементами (шириной 5—10 см) песчано-цементным раствором;

б)    буроопускные сваи с камуфлетной пятой, отличающиеся от буронабивных свай с камуфлетной пятой (подпункт «д» п. 2.6) тем, что после заполнения бетонной смесью каму-флетного уширения в скважину опускают готовую железобетонную сваю заводского изготовления.

2.8.    Железобетонные и бетонные сваи, железобетонные сваи-оболочки и сваи-столбы следует проектировать из тяжелого бетона.

Марка бетона по прочности на сжатие для забивных свай и свай-оболочек должна приниматься не ниже проектной, установленной государственными стандартами на сваи и сваи-оболочки (ГОСТ 17382-72 и ГОСТ 19804-74).

Для набивных свай, свай-столбов и различных видов забивных свай без предварительного напряжения, на которые отсутствуют государственные стандарты, должен предусматриваться бетон проектной марки не ниже М 200, а для предварительно-напряженных — не ниже М 300.

Примечание. Для коротких набивных свай (длиной менее 3 м) допускается предусматривать применение тяжелого бетона проектной марки не ниже М 100.

2.9.    Железобетонные ростверки свайных фундаментов следует проектировать из тяжелого бетона проектной марки по прочности на сжатие не ниже:

а) для мостов, гидротехнических сооружений и опор больших переходов воздушных линий электропередачи:

сборные.........М    300

монолитные........М    200

б) для зданий и сооружений, кроме указанных в подпункте «а»:

сборные.........М 200

монолитные........Mi 50

Бетон для замоноличиванця железобетонных колонн в стаканах свайных poctBepKOB, а также оголовков свай при Сборных ленточных ростверках следует предусматривать в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предъявляемыми к бетону Для заделки стыков сборных конструкций, но не ниже марки М 150.

Примечание. При проектировании гидротехнических сооружений и мостов проектная марка бетона для замоноличивания сборных элементов свайных фундаментов должна быть выше на одну ступень по сравнению с проектной маркой бетона соединяемых сборных элементов.

2.10.    Проектную марку бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для железобетонных забивных свай квадратного сечения (в том числе с круглой полостью), а также для железобетонных полых круглых свай и свай-оболочек следует назначать в соответствии с требованиями государственных стандартов на указанные виды свай (ГОСТ 19804-74 и ГОСТ 17382-72).

Для набивных свай, свай-столбов и различных видов забивных свай, на которые отсутствуют государственные стандарты, а также для свайных ростверков проектную марку бетона по морозостойкости и водонепроницаемости следует назначать в соответствии с требованиями нормативных документов по проектированию зданий и сооружений, в которых будут применены свайные фундаменты. При отсутствии в нормативных документах этих требований проектную марку бетона по морозостойкости и водонепроницаемости следует назначать исходя из температурно-климатйче-ских условий района строительства и грунтовых условий эксплуатации свайных фундаментов применительно к соответствующим требованиям, предъявляемым указанными выше государственными стандартами на сваи квадратного сечения (ГОСТ 19804-74), полые круглые и сваи-оболочки (ГОСТ 17382-72),

2.11.    Стыки звеньев составных железобетонных свай и свай-оболочек должны обеспечивать: а)' равнопрочность стыкового соединения и ствола сваи (сваи-оболочки) на осевые вдавливающие и горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты, а для фундаментов со сваями, работающими на выдергивающие на

грузки,— также на растягивающие силы; б) соосность стыкуемых элементов.

2.12.    Сборные железобетонные ростверки ленточные и для кустов свай допускается применять как цельные, так и составные е учетом грузоподъемности транспортных средств И монтажных механизмов.

2.13.    Деревянные сваи должны изготавливаться из бревен хвойных пород (cocsbij ели, лиственницы, пихты) диаметром 22—34 ем и длиной 6,5 и 8,5 м, отвечающих требованиям ГОСТ 9463-72.

Бревна для изготовления свай должны быть очищены от коры, наростов и сучьев. Естественная коничность (сбег) бревен сохраняется. Размеры поперечного сечения и длины пакетных свай принимаются по результатам расчета и в соответствии с особенностями проектируемого объекта.

Примечание. Возможность применения для деревянных свай бревен длиной более 8,5 м допускается только по соглашенйю е предприятием — изготовителем свай.

2.14.    Стыки бревен или брусьев в сращенных по длине деревянных сваях и в пакетных сваях осуществляются впритык с перекрытием металлическими накладками или патрубками. Стыки в пакетных сваях должны располагаться вразбежку на расстоянии друг от друга не менее 1,5 м.

3. ТРЕБОВАНИЯ К ИЗЫСКАНИЯМ

3.1. Объем и состав изыскательских работ для каждого объекта, проектируемого на свайных фундаментах, должны определяться программой, разработанной изыскательской организацией по техническому заданию на производство изысканий, выданному заказчиком (проектной организацией — Генеральным проектировщиком) в соответствии с требованиями главы СНиП на инженерные изыскания для строительства и других действующих нормативных документов и государственных стандартов на изыскательские работы по исследованию грунтов оснований зданий и сооружений, а также требованиями раздела 3 настоящей главы.

Техническое задание на производство изысканий должно составляться генеральным проектировщиком при участии организации, разрабатывающей проект фундаментов. Программа должна быть согласована с организацией, выдавшей техническое задание на производство изысканий.

3.2. Все виды инженерных изысканий, необходимых для разработки проектов свайных фундаменте^ должны осуществляться в комплексе проектно-изыскательских работ, как правило, на стадии разработки технического (техно-рабочего) проекта в составе, обеспечивающем получение:

а)    предварительных данных, позволяющих проектной организации определить возможность и целесообразность применения свайных фундаментов (по результатам бурения скважин, проходки шурфов, статического зондирования, лабораторных исследований грунтов и грунтовых вод);

б)    полных данных, требуемых для составления чертежей свайного фундамента (выбора вида и определения размеров свай и свай-оболочек, свай-столбов, а также их несущей способности и соответствующей расчетной нагрузки, допускаемой на сваю) и полученных с учетом результатов бурения скважин, проходки шурфов, зондирования и испытания грунтов статической нагрузкой штампами или црессиометрами в пределах контуров проектируемых зданий (сооружений). При необходимости на строительной площадке проводятся также испытания свай или свай-оболочек в грунте динамической или статической нагрузками, а для площадок, сложенных набухающими грунтами, также и испытание свай-штампов статической нагрузкой в соответствии с дополнительным техническим заданием (программой), выданным проектной организацией— генеральным проектировщиком; техническое задание должно составляться с привлечением организации, разрабатывающей проект фундаментов.

В отдельных случаях, когда при выполнении проектно-изыскательских работ не представляется возможным из-за занятости строительной площадки осуществить в полном объеме изыскания, необходимые для разработки рабочих чертежей свайных фундаментов, допускается в виде исключения выполнять работы, связанные с испытанием свай, если они необходимы, после разработки и утверждения технического (техно-рабочего) проекта. При этом уточненные рабочие чертежи свайных фундаментов и скорректированная смета, составленная по этим чертежам, должны выдаваться заказчиком до начала производства работ.

Примечания:    1. Динамические и статические

испытания свай, свай-оболочек и свай-столбов следует ■выполнять, соблюдая требования государственного стан

дарта на методы полевых испытаний свай (ГОСТ 5686-78), а испытания грунтов статическим и динамическим зондированием, прессиометрическим методом и штампами — требования соответствующих государственных стандартов на методы полевых испытаний грунтов статическим (ГОСТ 20069-74) и динамическим (ГОСТ 19912—74) зондированием и На методы полевых определений модуля деформации грунта црессиометрами (ГОСТ 20276-74) и штампами (ГОСТ 12374-66).

2.    Предусмотренные подпунктом «а» п. 3.2 изыскательские работы могут не производиться или производиться в сокращенном объеме, если данные, требуемый для определения технического решения и вида сваййых фундаментов, могут быть получены из фондовых материалов проектных, изыскательских и других организаций.

3.    Статические испытания свай при инженерных изысканиях, как правило, не сЛедуеТ производись, если фундаменты проектируются со сваями-стойками, забиваемыми молотом, энергия удара которого удовлетворяет требованиям главы СНиП на производство и приемку работ по устройству оснований и фундаментов. Во всех остальных случаях вопрос о необходимости статических испытаний свай определяется проектной организацией, проектирующей свайные фундаменты, при выдаче задания на изыскания.

3.3. Если какой-либо из перечисленных в п. 3.2 элементов изысканий предусмотрен про* граммой, то количество Их для каждого здания или сооружения должно быть не менее: буровых скважин — 2; щурфов — 2; зондирований — 5; динамических испытаний свай — 5; статических испытаний свай, свай-штампов или свай-оболочек — 2;

испытаний грунтов статической нагрузкой штампами или прессиометрамй — 2.

Количество и порядок отбора образцов грунтов для производства лабораторных исследований устанавливаются в программе на производство изысканий в соответствии с требованиями действующих нормативных документов на исследования грунтов оснований зданий и сооружений, в том числе обязателен отбор образцов из грунтов, которые будут залегать непосредственно под нижними концами свай (свай-оболочек, свай-столбов) и ниже их в пределах б м.

Примечания:    I.    Если    инженерно-геологические

условия строительной площадки аналогичны условиям примыкающей к ней территории, для которой уже имеется достаточный опыт устройства свайных фундаментов, то по согласованию с проектной организацией — автором проекта фундаментов — допускается устанавливать сокращенный объем исследований.

2? Разработка рабочих чертежей свайных фундаментов не допускается, если в пределах контура проектируемого здания или сооружения либо вблизи него (до 5 м) отсутствуют скважины или шурфы, по которым имеются

результаты лабораторных определений физико-механических свойств грунтов.

3.4.    Глубину бурения скважин, предусматриваемую в программе изыскательских работ с учетом конкретных инженерно-геологических условий строительной площадки и характера проектируемых зданий (сооружений), следует назначать ниже проектируемой глубины погружения нижнего конца свай, свай-оболочек и свай-столбов в нескальных грунтах, как правило, не менее чем на 5 м.

Для каркасных зданий и сооружений с нагрузкой на куст висячих свай и свай-оболочек более 300 тс, а также при сплошном свайном поле под всем сооружением глубину бурения 50% количества скважин следует назначать ниже проектируемой глубины погружения нижнего конца свай или свай-оболочек, как правило, не мене$ чем на 10 м.

При необходимости опирания или заглубления свай, свай-оболочек и свай-столбов в скальные грунты глубина бурения скважин должна быть не менее чем на 1,5 м ниже конца свай, свай-оболочек и свай-столбов. При наличии в скальных грунтах карста, прослоек нескального грунта и других местных ослаблений грунтов количество и глубина скважин назначаются по программе изыскательских работ исходя из особенностей инженерно-геологических условий исследуемой строительной площадки.

Примечания: 1. В техническом задании на производство изысканий ориентировочную длину свай, свай-оболочек и свай-столбов для назначения глубины бурения скважин допускается определять по данным о грунтах, полученным из фондовых материалов ранее проведенных инженерно-геологических изысканий или по аналогичным фундаментам смежных зданий и сооружений.

2. Для свай, работающих только на выдергивание, глубину буровых скважин и зондирования при изысканиях допускается принимать на 1 м ниже конца свай.

3.5.    Плотность песчаных грунтов должна определяться в условиях природного залегания по данным зондирования в соответствии с требованиями государственных стандартов на методы полевого испытания грунтов статическим (ГОСТ 20069-74) и динамическим (ГОСТ 19912-74) зондированием'или в случае, когда это возможно,— по результатам испытания образцов грунтов ненарушенной структуры, отобранных из шурфов или скважин в соответствии с требованиями нормативных документов на исследование грунтов оснований зданий и сооружений.

4. ОСНОВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ

4.1.    Расчет свайных фундаментов и их оснований должен производиться по предельным состояниям двух групп:

а)    по первой группе:

по прочности конструкций свай, свай-оболочек и свай-столбов (ниже в настоящем разделе именуемых для краткости общим названием «сваи»), а также свайных ростверков (п. 4.2 настоящей главы);

по несущей способности грунта основания свайных фундаментов и свай (п. 4.3 настоящей главы);

по устойчивости (несущей способности) оснований свайных фундаментов в целом, ,если на них передаются горизонтальные нагрузки (подпорные стены, фундаменты распорных конструкций и др.) или если основания ограничены откосами, либо сложены крутопадающими слоями грунта (п. 8.12 настоящей гла-вы);

б)    по второй группе:

по осадкам оснований свайных фундаментов от вертикальных нагрузок (пп. 4.4, 7.1 и 7.2 настоящей главы);

по перемещениям свай (вертикальным, горизонтальным Д_г и углам поворота головы свай Ч^г) совместно с грунтом оснований от действия вертикальных, горизонтальных нагрузок и моментов (приложение к настоящей главе);

по образованию или раскрытию трещин в элементах железобетонных конструкций свайных фундаментов (п. А.й настоящей главы).

4.2.    Расчет по прочности конструкций свай и свайных ростверков должен производиться в зависимости от их материала (железобетон, бетон, древесина) соответственно по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных или по главе СНиП по проектированию деревянных конструкций, а в необходимых случаях также по главам СНиП по проектированию мостов и труб и по проектированию бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений с учетом дополнительных требований, изложенных в пп. 4.6, 5.2 и 5.3 и в приложении к настоящей главе.

Расчет элементов железобетонных конструкций свайных фундаментов по образованию и раскрытию трещин должен производиться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, а в необходимых случаях также

и в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений.

4.3. Свайные фундаменты и сваи по несущей способности грунтов основания должны рассчитываться по формуле

N<-j-=P,    (1)

«Н

где N — расчетная нагрузка, тс, передаваемая на сваю (продольное усилие, возникающее в ней от расчетных нагрузок, действующих на фундамент при наиболее невыгодном их сочетании), определяемая в соответствии с указаниями раздела 8 настоящей главы;

Ф — расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи, тс, называемая в дальнейшем для краткости «несущей способностью сваи», определяемая в соответствии с указаниями разделов 5 и б настоящей главы;

к_и — коэффициент надежности, принимаемый равным:

а)    если несущая способность сваи определена расчетом, в том числе по результатам динамических испытаний свай, выполненных без учета упругих деформаций грунта,— &н = 1,4;

б)    если несущая способность сваи определена по результатам полевых испытаний статической нагрузкой или расчета по результатам статического зондирования грунта, а также по результатам динамических испытаний свай, выполненных с учетом упругих деформаций грунта,— fc_H = l,25;

в)    для фундаментов мостов при высоком ростверке коэффициент надежности принимается в зависимости от общего количества свай в фундаменте под опору:

при 21 свае и более k_B —1,4 от 11 до 20 свай    k_B= 1,6

» 6 » 10    »    ^ 1,65

» 1 » 5    »    /г_н    =    1,75

Р — расчетная нагрузка, тс, допускаемая на сваю*.

Примечания: 1. При расчете свай всех видов на выдергивание, а свай-оболочек и свай-столбов также и на вдавливание к расчетной нагрузке или к продольному усилию, возникающему в них от расчетной нагрузки, передаваемой на сваю тс, следует прибавлять 'собственный вес сваи, сваи-оболочки или сваи-столба.

2. Если расчет свайных фундаментов производится с учетом ветровых и крановых нагрузок, то передаваемую на крайние сваи расчетную нагрузку разрешается повышать на 20% (кроме фундаментов опор линий электропередачи).

Если сваи фундамента опоры моста в направлении действия внешних нагрузок образуют один ряд или несколько рядов, то при учете (совместном или раздельном) нагрузок от торможения, давления ветра и льда, навала судов передаваемую на сваю расчетную нагрузку допускается повышать на 10% При четырех сваях в ряду и на 20% при восьми и более сваях. Цри проме-

По ранее действовавшим нормам проектирования свайных фундаментов СНиП И-Б.5-67 * Р именовалось «несущей способностью сваи».

жуточном количестве свай процент повышения расчетной нагрузки определяется интерполяцией.

4.4.    Свайные фундаменты в целом и сваи, рассчитываемые по предельным состояниям второй группы (по деформациям), должны удовлетворять условию

(2)

где S — расчетная величина деформации (осадки, перемещения и т. п.) сваи и свайного фундамента в целом, определяемая расчетом по указаниям пп. 4.5 и 4.6, раздела 7 и приложения к настоящей главе;

5_Пр — предельно допускаемая величина деформации (осадки, перемещения и т. п.) свайного фундамента, устанавливаемая в задании на проектирование, а при отсутствии ее в задании — принимается по предельно допускаемым деформациям, установленным в главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений.

4.5.    Нагрузки и воздействия, учитываемые

в расчетах свайных фундаментов, должны определяться по главам СНиП: нагрузки и воздействия; основные положения проектирования строительных конструкций и оснований. В необходимых случаях нагрузки и воздействия должны определяться также по главам СНиП:    строительство    в сейсмических райо

нах; проектирование зданий и сооружений на подрабатываемых территориях; проектирование мостов и труб; нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов).

При этом расчет свайных фундаментов и их оснований по несущей способности должен производиться на основные сочетания расчетных нагрузок с коэффициентами перегрузки, принимаемыми в соответствии с требованиями глав СНиП на нагрузки и воздействия, а расчет оснований свайных фундаментов по деформациям — на основные сочетания расчетных нагрузок с коэффициентами перегрузки, равными единице.

Расчет осадок опор мостов производится только на действие постоянных нагрузок, а горизонтальных смещений верха опор в направлениях как вдоль, так и поперек оси моста— на сочетание постоянных и временных нагрузок.

При проектировании свайных фундаментов, устраиваемых в особых природных условиях и при действии особых нагрузок (сейсмических, воздействий от деформаций земной поверхности при подработках территории и др.), кроме указанных выше расчетов свайных фундаментов и их оснований должен производиться также расчет по несущей способности на особые сочетания нагрузок, а в необходимых