ГЛАВТЕХУПРАВЛЕНИЕ

ГЛАВЭНЕРГОРЕМОНТ

---

ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ЭКСПРЕСС-ИСПЫТАНИЙ ТУРБОУСТАНОВКИ

К-300-240 ЛМЗ

/рЗЗН, Ъс.ЪсГ)

/

спо

ОРГРЭС МОСКВА 1976

ГЛАВТЕХУПРАВЛЕНИЕ    ГЛАВЭНЕРГОРЕМОНТ

ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ЭКСПРЕСС-ИСПЫТАНИЙ ТУРБОУСТАНОВКИ К-300-240 ЛМЗ

СЛУЖБА ПЕРЕДОВОГО ОПЫТА ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ ОРГРЭС МОСКВА    1976

то -

Результаты этой серии опытов могут быть использованы при определении КПД ЧВД в характерных течках (в положении полного открытия всех или нескольких регулирующих клапанов - сы.разд.8Д0Х

6,1. Рабочая программа

6Д.1. При проведении опытов должны быть выполнены следующие условия:

а)    турбина должна быть прогрета (не менее чем после 8 ч работы с нагрузкой, близкой к номинальной);

б)    регенерация турбины должнз быть полностью включена;

в)    произведено ступенчатое (через каждые 30-40 т/ч) изменение нагрузки в пределах от 50 до 100$ номинальной электрической мощности;

г)    выбрано такое количество опытов, чтобы были зафиксированы режимы в начале и конце открытия каждого из регулирующих клапанов и две-три точки между этими крайними положениями клапанов;

д)    произведено на каждой нагрузке 8-10 записей показаний приборов через 2-3 мин;

е)    допустимое отклонение параметров пара должно быть в пределах, приведенных в табл. 3.

Таблица 3 Допустимые отклонения параметров пара пре проведении экспресс-испытаний

Параметр Максимально допустимое отклонение среднего значения параметра от ж>-мина лъного.. значеки Максимально допустимое отклонение от среднего значения параметра я . Давление свежего пара.... £ 12 кгс/см2 £ А кгс/сьг Давление отработавшего пара..................... £ 2 мм рт.ст. Температура свежего папа + лОя и пара промперегрева.,... - 8 С ^6 С

6.1.2. При проведении опытов производится запись следующих

величин:

-    расхода свежего пара;

-    хода сервомоторов регулирующих клапанов ЧВД;

-    давления пара перед стопорными клапанами и за ними, за регулирующими клапанами, в камере регулирующей ступени;

- II -

-    давления в контрольной ступени;

-    барометрического давления;

-    давления управляющей жидкости к золотникам сервомоторов (регулирующих клапанов);

-    температуры баббита колодок упорного подшипника;

-    осевого сдвига РДЦ.

6.2. Обработка опытных данных

6.2.1.    Построение графиков и анализ результатов производятся после подсчета средних опытных значений, введения к ним поправок и приведения данных испытания к сопоставимым (номинальным) условиям.

6.2.2.    Вводятся .следующие поправки к показаниям приборов:

а) к показаниям манометров:

-    на высоту установки манометра относительно точки замера;

-    на погрешность прибора по протоколу тарировки цеха АТИ электростанции;

-    на барометрическое давление;

-    на температуру столба ртути (к ртутным манометрам и вакуумметру);

о) к показаниям расходомеров:

-    на погрешность вторичного прибора по протоколу тарировки цеха АТИ электростанции;

-    на отличие опытного удельного объема пара от расчетной величины для сужающего устройства;

в)    к показаниям эксплуатационных потенциометров температуры свежегс пара:

-    на погрешность вторичного прибора по протоколу тарировки цеха АТК электростанции;.

г)    к показаниям термопары по результатам ее проверки.

6.2.3.    Приведение я номинальным условиям предполагает сохранение неизменным положения регулирующих клапанов, при этом к номинальный сопоставимым) условиям приводятся: расход свежего пара и давление в проточной части.

6.2.4.    Приведение давления в проточной части (за регулирующими клапанами, в контрольных ступенях, в камере регулирующей ступени) к номинальным условиям производится по формуле

(I)

Окончание таблицы 4

Л в.п. Показатель 3 0) £ 1 Режим реботы турбины Примечание I 1-й 2-Й 3-й 4-Й 5-Й 6-Й 7-й 8-й 17 Л 4: усредненное опытное значение кгс/см2 112,8 152,7 171,4 192,7 209,7 222,35 223,9 219,7 Е S IS с учетом поправок Л 5: усредненное опытное значение Р5*» кгс/см2 113,25 153,15 171,85 193,15 210,15 225,8 224,35 220,15 g | о Я 19 pL кгс/см2 65,05 93,0 103,05 113,1 131,1 169,85 182,5 201,15 S | 20 с учетом поправок Л 6: Р£кл кгс/см2 65,85 93,8 103,85 113,9 131,9 170,65 183,3 201,85 fli 21 усредненное опытное значение ?Ши» кгс/см2 67,45 96,35 107,13 116,05 134,0 168,85 187,95 201,4 22 с учетом поправок Л 7: РВкя кгс/см2 68,15 97,05 107,83 116,75 134,7 169,55 188,65 202,1 ё 23 усредненное опытное значение р' НШкл кгс/см2 63,0 92,0 102,0 112,0 127,0 151,9 165,7 191,3 ^ к ^ 24 с учетом поправок кгс/см2 63,95 92,95 102,95 112,95 127,95 152,85 166,65 192,25 з а Давление пара в камере регулирующей ступени ЩЩ: 26 усредненное опытное значение р fin* кгс/см2 65,0 93,1 103,05 110,9 125,65 149,6 161,05 169,3 26 с учетом поправок кгс/см2 65,6 93,7 103,65 III, 5 126,25 150,3 161,75 170,0 Давление пара в контрольной ступени ОД: 27 усредненное опытное значение Р* ет кгс/сг.!2 - - - - - - - 28 с учетом поправок РК,т кгс/см2 - - - - - - - - 29 Ьерометрпческое давление В мм рт.ст. 746,5 746,5 746,5 746,5 746,5 746,5 746,5 746,5 Приведенное давление пара за регулирую юиими клапана:.*:: Рпр X Л I кгс/см2 163,17 177,10 194,09 209,8 229,49 233,83 234,52 236,15 31 Л‘ 2 ряр Л к* Апр кгс/см" 120,4 168,43 186,53 208,79 226,89 231,86 231,73 294,29 п» 32 Л 3 кгс/см" 153,72 168,85 187,06 201,81 220,94 225,39 226,78 228,3 % 33 № 4 ру кгс/см" 115,3 161,57 180,44 202,8 223,17 229,63 231,52 232,25 * Ро 34 ;; 5 ряр /# fiv кгс/см" 68,42 9Р.96 109,04 119,59 140,04 173,55 195,35 213,05 35 Г 6 кгс/см2 70,61 102,38 113,21 122,58 143,05 172,43 194,68 213,21 36 7 кгс/см2 66,44 98,06 108,09 118,59 135,88 155,44 171,98 202,82

37	Приведенное давление пара в камере регулирующей ступени	рп? act	кгс/см^	68,16	98,85	108,83	117,07	134,07	152,85	166,88	178,5
38	Поправочный коэффициент к расходу све-sero пэра на отклонение параметров свежего пара	ЧР0)		1,036	1,069	1,054	1,053	1,064	1,019	1,028	1,06
39 40 41	Расход свежего пара: усредненное опытное значение с учетом поправок приведенный	дГ 4ам г	т/ч т/ч т/ч	400 400 414,4	557 557 589,86	614 614 647,16	667 667 702,35	765 765 813,96	878 878 894,68	942 942 968,38	975 975 1033,5
														Поправке на тарировку
4Z	Давление управляющей жидкости	р упр	кгс/см^	14,2	20	20,9	21,8	23,5	25,5	26	27,3
43	Положение синхронизатора	и псинх	Деление
44* 45 46 47 48 49 50	Подъем регулирующих клапанов: А I Я 2 Я 3 Я 4 Я 5 № 6 Я 7	hi ип кШ h\J hV hVI hi}}	мм мм мм юл т мм мм	20,3 9,4 0 0,5 0 0 0,5	27.5 20.6 1.5 1.5 0 0 0,5	27,5 22,4 3 3 0 0 0,5	27,5 24,3 5.5 5.5 0 0 0,5	27.5 27 13 11.5 4 0 0,5	27.5 27 23.5 24 11.5 I 1,5	27.5 27 26 26 13.5 2,5 3,4	27.5 27 25.5 26.5 45,3 4.5 6.5			1
51	Температура баббита колодок упорного подшипника	со hag	°с											СЛ
52	Осевой сдвиг РЗД	S	мм											1

- 16 -

превышать величин, указанных заводом-изготовителем или получен-ных во время испытания аналогичных турбин при заведомо правильной настройке системы парораспределения.

Повышенная потеря давления свидетельствует о неполном открытии клапана. Если характеристика h_KJ} =f(P_ypp) отличается от заводской, то дефект - неправильная настройка парораспределения. Если характеристика h_KJ} =f(P_ynp) не отличается от заводской, то дефект - люфт между штоком и клапаном. Возможны случаи сокращения сечения канала вследствие выхода седла клапана из расточки.

6,3.3. Заводская диаграмма очередности открытия регулирующих клапанов предусматривает наиболее благоприятную статическую характеристику при наименьшем дросселировании пара в клапанах,

В связи с этим необходимо проверять соответствие моментов начала открытия клапанов заводской диаграмме или данным, полученным при правильной настройке системы парораспределения во время испытаний.

Если начало открытия какого-либо клапана происходит позже, то дефект может быть определен из графика S^f(P_ynp) по наличию горизонтальной площадки.

При анализе правильности настройки парораспределения необходимо также учитывать, что пологое протекание линии давления за клапаном может происходить при износе сопл соответствующего сегмента, а более крутое -    их.

непрерывным нарастанием. Для обеспечения требований к системе регулирования эта зависимость должна быть близка к линейной.

6.3.5. Диаграмма парораспределения h_KJ} -f(P_ynp) должна удовлетворять требованиям настроечной диаграммы.

В силу конструктивных особенностей парораспределения турбины К-300-240 обнаружение обрыва регулирующего клапана производится следующим образом:

а)    в случае обрыва клапана диаметром 75 мм кривая давления за клапанами этой группы сопл сместится вправо и будет протекать более полого;

б)    в случае обрыва клапана диаметром 120 мм давление за клапанами этой группы сопл будет совпадать с расчетными величинами до определенного промежуточного значения, после чего кривая примет более пологий характер протекания, приближаясь к наклону

-17-

этой линии давления в регулирующей ступени.

6.3.6. Зависимости температуры баббита колодок упорного подшипника и осевого сдвига от давления в камере регулирующей ступени ЦЦД

to? = /(^р"р^Рот)\ S=f(Pp^Pcr)

позволяют оценить надежность упорного подшипника, а также используются при анализе изменения состояния проточной части турбины.

6.4. Примеры результирующих кривых

В качестве примера построения характеристики приведены результаты испытания турбины Л 2 Лукомльской ГРЭС. На рис. 2 и 3 приведены зависимости P_pcr    >    P_KJ} => f(^₀)    ^и

f(Pynp)'

На рис. 2 видно, что давление за клапанами Л I и 3 идет значительно круче, чем по заводской характеристике (при расходе до 400 т/ч), а затем имеет пологий характер протекания, приближаясь к наклонной линии давления в регулирующей ступени.

Было обнаружено, что при монтаже ошибочно вместо пружины отсечного золотника сервомотора клапана Л I была установлена замыкающая друхииб букой обратной связи сервомотора, имеющая значительно меньшую жесткость, что обусловило повышенную крутизну (см.рис. 3).

Пологий характер линии P_f~f(J)₀) ? Р₃ =t/$Jnpn D₀ = 400*650 т/ч вызван обрывом штока клапана Л 3.

Клапан Л 7 открывается слишком рано (почти одновременно с клапаном Л 6), тогда как должен открываться начиная с 3₀ ~ 900*950 т/ч.

Составлено предприятием "Белэнергоремналадка" и Харьковским Филиалом ЦКБ Главэнеогоремонта

Составители: инженеры М.Г. ТАРАЩУК, И.А. ЛАЗУТИН, Э.И. КУЛЬКОВ, И.А. К0Р0Т0ВЦЕВ, Н.М. КОШЕЛЬ (Бел* энергоремнеладка); Ю.А. АВЕРБАХ, О.С. НАЙМАНОВ, Г.И. ЧЕРНЕНКОВА(ХФ ЦКБ Главэнергоремонта).

При составлении Инструкции были учтены замечания ОРГРЭС, ЛЮ и ХТГЗ;при определении КПД использован опыт Южного отделения ОРГРЭС (инженеры М.О. ГАЛУЩАК, П.С. АРХИПОВ, В.Е. ДМИТРИЕВ).

© его ОРГРЭС, 1976.

ПП

28

26

24

2?.

20

fB

16

/4

\2

Ю

8

6

4

2

0

Рис.З. Зависимость хода сервомоторов регулирующих клапанов h от давления управляющей жидкости Р,._пр (на примере Лукомльской ГРЭС):

1,2,3,4,5,6,7 - соответственно сервомоторы > 1-7; 8 - ход сервомотора № I по заводской характеристике

7. ПРОВЕРКА РАБОТЫ ТУРБИНЫ С МАКСИМАЛЬНОЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ

НАГРУЗКОЙ

7.1. Рабочая программа

7.1 Л. Условия проведения опытов:

-    схема работы турбины должна быть идентичной во всех опытах, с полностью включенной регенерацией, ПТН включен, перепад давлений на РПК должен оставаться постоянным, регулятор "До себя" отключен;

-    подача пара на подогреватели оетевой воды* калориферы к РУ 63/13 кгс/см² не производится;

-    на турбине устанавливается максимально возможная нагрузка, нагружение прекращается при достижении предельного значения одной ие контрольных зеличин (давление в регулирующей ступени турбины, не выше 183 кгс/см²; расход пара на конденсатор не выше 675 т/ч; не превышается максимально допустимая нагрузка котла и генератора;

I. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

Настоящая Инструкция составлена на основе "Временной инструкции по производству экспресс-испытаний турбинного оборудования", утвержденной Главтехуправлением и Главэнергоремонтом в феврале 1973г., с учетом опыта, полученного при ее внедрении в 1973-1975 гг., а также результатов ряда дополнительных расчетов; служебной записки Минэнерго СССР № K3H-I2025 от 19 октября 1972 г. и "Инструкции по организации ремонта энергетического оборудования электростанций и подстанций" № Т0-506 "Б" от 27 июля 1974 г.

Данная Инструкция содержит рабочие программы, таблицы, необходимые справочные материалы и примеры по испытаниям проточной части, парораспределения, системы регенерации и системы регулирования.

Проверку состояния собственно турбины рекомендуется проводить в следующем порядке:

1)    снятие характеристики парораспределения;

2)    проверка работы турбины на максимальном режиме;

3)    оценка состояния проточной части;

4)    обследование системы регенерации;

5)    снятие статической характеристики системы регулирования.

Необходимо подчеркнуть, что достоверность результатов испытаний может быть обеспечена только при строгом выполнении всех требований Инструкции.

Везде в тексте Инструкции и на рисунках приводятся абсолютные значения давлений.

- 4 -

2. НАЗНАЧЕНИЕ ЭКСПРЕСС-ИСПЫТАНИЙ

2.1.    Каждая турбоустановка в целях ее правильной эксплуатации и своевременного выявления дефектов должна подвергаться периодическим тепловым экспресс-испытаниям для:

-    определения экономической целесообразности и объема предстоящего ремонта;

-    оценки качества произведенного ремонта;

-    получения данных, необходимых для анализа работы отдельных элементов турбоустановки;

-    получения данных, необходимых для оценки текущего.изменения экономичности турбины в процессе эксплуатации.

2.2.    Значительное сокращение времени, средств и трудозатрат на проведение экспресс-испытаний по сравнению с балансовыми достигается за счет того, что:

-    анализ состояния основных узлов производится главным образом по сравнительным показателям, что обеспечивает достаточную точность оценки состояния элементов оборудования. При этом отпадает необходимость в организации трудоемких точных замеров расходов пара и воды;

-    узлы турбины испытываются раздельно (парораспределение, проточная часть, регенерация и т.д.), в результате чего сокращается количество опытов в число измеряемых величин, исключается необходимость в введении поправок на их взаимное влияние при обработке данных.

2.3.    Для сопоставимости результатов условия производства опытов (схема и режим работы) должны повторяться при последующих испытаниях.

3. ЦЕЛИ И ПРИЧИНЫ ПРОВЕДЕНИЯ ЭКСПРЕСС-ИСПЫТАНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ ТУРБИНЫ

3.1. Экспресс-испытания выполняются в случаях, указанных в табл. I.

Таблица I

Цели и причины проведения экспресс-испытаний

Когда проводятся испытания Цель испытаний Время проведения испытаний Объем испытаний Примечание При планировании объемов ремонтов на следующий год 1.    Определение экономической целесообразности и объема предстоящего ремонта. 2.    Получение сравнительных данных для экономического распределения нагрузки между однотипными турбинами. 3.    Проверке готовности оборудования к осенне-зимнему максимуму нагрузок Август — сентябрь В полном объёме Испытанию подлежат все турбины, не проведшие ремонт в текущем году Перед выводом турбины в ремонт 1.    Получение данных для последующей оценки качества ремонта. 2.    Выяснение дефектов оборудования для уточнения объема оемонта За 10-20 дн до начала ремонта В полном объеме - После выполнения ремонта 1.    Оценка качества произведенного ремонта узлов турбину. 2.    Получение сравнительных данных для оптимального распределения нагрузки между турбинами одного типа. 3.    Проверка готовности оборудования к осенне-зимнему максимуму нагпчэок В первые К) дн после ремонта В полном объеме После задеваний или при подозрении на повреждения в проточной'части 1.    Проверка состояния турбины для выяснения необходимости и объема ремонта. 2.    Выяснение необходимости вводе ограничений (мощности, расходов пера). 3.    Уточнение графика распределения нагрузок между турбинами одного типа Немедленно Испытываются те элементы турбины, на работе которых могла отразиться аварийная ситуация

- 6 -

3.2* При проведении экспресс-испытаний обязательно соблюдение требований ПТЭ, ПТБ, инструкций, противоаварийных циркуляров и других директивных материалов Главтехуправления Минэнерго-СССР, инструкций и директивных указаний заводов-изготовителей, местных инструкций,

3.3. Если на электростанции в тепловую схему турбоустановки по сравнению с заводской внесены изменения, в рабочую программу испытаний данной турбины должны быть внесены необходимые изменения'с учетом конкретных условий электростанции, обеспечивающие надежную работу турбоустановки в процессе экспресс-испытаний.

4. ПРИБОРЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ ПРИ ЭКСПРЕСС-ИСПЫТАНИЯХ

4.1. При проведении экспресс-испытаний необходимо руководствоваться данными табл. 2, где приведен перечень применяемых приборов, указаны места измерений, измеряемая среда или параметры.

5. СХЕМА ИЗМЕРЕНИЙ ПРИ ЭКСПРЕСС-ИСПЫТАНИЯХ

5.1. При проведении экспресс-испытаний места измерения давления, температуры и расхода должны устанавливаться в соответствии со схемой измерений, приведенной на рис. I (см. вклейку).

6. СНЯТИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ШОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ

Из всего комплекса опытов, необходимых при проведении экспресс-испытаний, данная серия опытов проводится первой. Если обнаружены дефекты парораспределения (неправильная настройка, дросселирование в клапанах и др.), то их необходимо устранить, чтобы исключить влияние этих дефектов на экономичность проточной части.

Т а б я i a a 2

Перечень приборов, применяемых при экспресс-испытаниях

Я П.п. Места' измерений, измеряемая среда Класс Первичный прибор Вторичный Пределы Г" *• я SS. 9“ О Примечание точности прибор шкалы а§ If

Давление пара

I Перед стопорными клапанами Jo-400 2 2 За регулирующими клапанами 7 3' В камере регулирующей ступени ЦВД Контрольный 0-250 I 4 В межцилиндровом пространстве манометр 0-160 I 5 В камере I отбора 0-100 I 6 В линии холодного промперегрева 0,5-0,6 0- 60 2 9 3 линии горячего промперегрева до отсечных клапанов Jo- 60 2 8 В линии горячего промперегрева ва отсечными клапанами 2 9 В камере 0! отбора 0-25 I 10 В камере 17 отбора 0-16 I II В камере У отбора 0-6 I и В камере У1 отбора I 13 В камере УП отбора U - образный I 14 В камере УШ отбора 0,5-0,6 ртутный I 15 Вакуум в конденсаторе манометр 4 16 На уплотнения 0-2,5 I I? I отсоса передних уплотнений ЦВД в П 0-16 I Устанавливается на диф- отбор Контрольный манометр' манометре для измерения расхода этого отсоса 18 I отсоса передних уплотнений ЦСД в 7 отбор 0-6 I Устанавливается на диф-манометре для измерен:?:: расхода этого отсоса 19 Перед деаэратором 0,5-0,6 .0-10 I 20 Перед ПВД Я 8 0-100 2 21 Перед ПВД Я 7 0-60 2 22 Перед ПВД Я 6 0-25 2 23 Перед ЩЩ Я 4 0-16 I 24 Перед ПНД Я 3 0-6 I 25 Перед ПВД Я 2 0,5-0,6 U- образный I 26 Перед ПНД Я I ртутный манометр I

Окончание J к 2

Л п. п* Места измерений, измеряемая среда Класс точности Первичный прибор Вторичный прибор пределы шкалы Количество приборов Примечание 27 28 29 Пэр перед стопорными клапанами Пар е межцилиндровом пространстве Пэр б линии горячего промперегрева 0,05 Температура Термопары ХА или ХК Переносный потенциометр 4 1 4 2 2 I I Термические гильзы, бобышки, чехлы для термопар должны отвечать требованиям соответствующих стандартов. Вторичные приборы, термопары, термометры должны быть проверены 30 31 32 33 Пар в линии холодного промперегрева Пар за ЦСД Пар I отсоса передних уплотнений ЩЩ Пар I отсоса передних уплотнений ДСД 0,05 Термопары ХА или ХК Термопара ХК 34 35 36 37 38 Циркуляционная вода на входе в конденсатор Циркуляционная вода на выходе из конденсатора Основной конденсат перед конденсатным? насосами Основной конденсат перед ПЩ£ № I Основной конденсат перед ПЦЦ № 2 Дабораторный ртутный термометр I 0 1 I I 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 Основной конденсат за ПЦЦ Л 2 Основной конденсат за врезкой дренажа ПНЦ Л 2 в линию основного конденсата Основной конденсат перед ПЦЦ Л 3 Основной конденсат перед ИНД Л 4 Основной конденсат за ПЦЦ Л 4 Дренаж ПЦЦ Л 4 Дренаж ИНД Л 3 до охладителя Дренаж ПНД Л 3 за охладителем Дренаж ПНД Л 2 Питательная вода перед ПЦЦ Л 6,7,8 Питательная вода за ПЦЦ Л 8 Питательная вода за первым и вторым обводами ниток А и Б 0,05 Термопара ХК Переносный потенциометр I I I I I I I I 1 5 2 4