МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО КОНСЕРВАЦИИ ПАРОТУРБИННОГО ОБОРУДОВАНИЯ ТЭС И АЭС ПОДОГРЕТЫМ ВОЗДУХОМ

МУ 34-70-078-84

С0ЮЗТЕХЭНЕРГ0 Москва 1984

ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО КОНСЕРВАЦИИ ПАРОТУРБИННОГО ОБОРУДОВАНИЯ ТЭС И АЭС ПОДОГРЕТЫМ ВОЗДУХОМ

МУ 34-70-078-84

:ЛУЖБА ПЕРЕДОВОГО ОПЫТА И ИНФОРМАЦИИ СОЮЗТЕХЭНЕРГО Москва    1984

- ID -

Рис* 2. Зависимость температуры горячего воздуха нагрева At , удельной мощности калорифера W и влажности от при <f_f= 100$

мощности калорифера ^ (кВт*с/м^э) и нагрева воздуха At~t₂'t₁

2.1.6. На основе полученных исходных данных производится выбор калориферов, вентиляторов, расчет и проектирование воздуховодов и консервационной установки.

2.2. Выбор калориферов

2.2.1. Для подогрева воздуха могут быть использованы как обычные сантехнические калориферы, так и электрические нагреватели, В последнем случае необходимо предусмотреть секционирова-

- II -

ние воздухоподогревателя, позволяющее регулировать в определенных пределах температуру воздуха ³³ подогревателем в зависимости от температуры наружного воздуха. С точки зрения качества регулирования температуры воздуха следует отдать предпочтение применению для нагрева воздуха сантехнических калориферов, использующих в качестве теплоносителя пар или горячую воду*

2.2.2.    Калориферные установки необходимо выбирать, составляя их из минимального числа калориферов с устройствами, обеспечивающими регулирование производительности по теплу. Это достигается установкой воздушных клапанов на обводных каналах калориферов и проходных клапанов на трубопроводах теплоносителя. В больших установках должна предусматриваться возможность независимого регулирования, отключения и опорожнения отдельных калориферов, рядов или групп калориферов.

2.2.3.    Площадь поверхности калориферов рекомендуется принимать с запасом 10-205?. Наиболее часто применяются стальные пластинчатые многоходовые калориферы средней и большой моделей (KBG-II и КВБ-П) и биметаллические калориферы с накатным оребре-нием типа КСк-3 и КСк-4-рядные . Калориферы рассчитаны на теплоноситель с максимальной температурой 150°С и рабочее давление 1,2 МПа. Устанавливаются с горизонтальным расположением тепло-отдающих трубок и патрубков. Съемные боковые щитки позволяют образовывать сплошную поверхность нагрева.

2*2.4. Технические данные калориферов приведены в табл.1.

2.2.5.    Для подбора калориферной установки используют следующие исходные данные: расход нагреваемого воздуха ( L м^э/ч); начальную и конечную температуру воздуха ( ^ и t_z °С); температуру воды в подающем и обратном трубопроводах ( t_r и

2.2.6.    Определяют расход тепла на нагрев воздуха по формуле, Вт

Q = 0,287L/(f2*-t,),

где J3 - плотность воздуха, J> ~ 1,23 кг/м³.

2.2.7. Определяют ориентировочную площадь живого сечения калориферной установки по воздуху по формуле, г?

fx =L/3600V ,

Стальные пластинчатые многоходовые модели КВБ-П

КВБ-1-П 11,38 0,1045775 530 56,4 КВБ-2-Д 14,21 0,129242 655 66,0 КВЬ-З-П 16,86 0,153906 0,001159 4 780 378 220 32 75,6 КВБ-4-П 19,48 0,178571 (среднее 905 84,7 КВБ-5-П 25 0,2279 значение) 1155 103,6 КВБ-6-П 15,4 0,13916 530 72,7 КВБ-7-П 18,81 0,17198 655 84,0 КВБ-З-П 22,41 0,2048 0,001544 4 780 503 220 32 96,6 КВБ-9-П 26 0,237622 905 109,1 КВБ-Ю-П 33,34 0,30325 1155 133,7 КВБ-Н-П 95,63 0,3655 0,003089 4 1655 1003 220 50 351,0 КВБ-12-П 143,5 1,29345 0,004632 1655 I5C3 70 518,3

Биметаллические с накатным оребрением КСк-3

КСк-3-6-01	10,85	0,Ш			538				39,9
КСк-З-7-QI	13,37	0,137			663				46,1
КС к-З-8-CI	15,89	0,163	0,00085	6	788	503	180	25	52,8
КСк-З-9-OI	18,41	0,139			813				59,2
КСк-3-IO-OI	23,45	0,24			1162				74,2

икончание таблицы I

Модель и номер калорифере Площадь поверх- ности нагрева. Площадь живого сечения, лг Число ходов по тепло носи телю Габаритные размеры, мм Условный ди-аметр патрубка теплоносителя,мм Масса, кг ПО воздуху /ж по теплоносителю ir/7 длина высота шири на КСк-3-II-OI КСк-З-12-OI 68,01 102,5 0,685 1,027 0,00129 0,00194 8 1163 1003 1503 180 40 50 183,7 266,3

Биметаллические с накатным оребрением КСк-4

КСк-4-6-01 14,26 С,III 538 41,2 КСк-4-7-01 17,57 0,137 663 48 КСк-4-8-01 20,38 0,163 0,00111 6 788 503 180 25 54,7 КС к-4-9-01 24,13 0,189 913 68', 5 КСк-4-IO-OI 30,82 0,24 1163 81,9 КСк-4-II-OI КСк-4-12-01 90,04 136,02 0,685 1,027 0,00171 0,00258 8 1663 1003 1503 180 40 220.5 340.6

Приме ч а н и е. Габаритные размеры калориферов даны по грани тедлоотдающей поверхности.

-15-

где и - скорость воздуха в калорифере, принимаемая в пределах 2,5-8 м/с.

2.2*8. По ориентировочному значению живого сечения по воздуху по табл. I подбирают тип и количество калориферов, устанавливаемых параллельно по воздуху. Калориферы в установке должны быть одного типа и номера, а количество их - минимальным.

2.2.9.    Для принятых калориферов в соответствии с табл. I определяют действительное значение живого сечения калориферов по воздуху и действительную площадь поверхности нагрева калориферов Fg

2.2.10.    Определяют действительную скорость воздуха в живом сечении калориферов по формуле, м/с

V = Z,/3600Я7,

где /77 - количество калориферов, устанавливаемых параллельно по воздуху.

2.2.11.    Принимают способ соединения калориферов по воде и определяют количество воды, проходящей через каждый калорифер, по формуле, м³/ч

W =    °|8ё -Л__

950 (i_r -t_a)n

где    п    - количество калориферов, соединяемых параллельно

по воде.

2.2.12.    Определяют скорость воды в трубках калориферов по формуле, м/с

Ю =    W/3600/_r/?,

где f_Tp - площадь живого сечения трубок для прохода воды, принимаемая по табл. I, iг.

2.2.13.    Определяют коэффициент теплопередачи калориферов по формулам табл. 2 или номограммам справочных пособий.

- 16 -

Таблица 2

Тип калорифера Коэффициент теплопередачи К, ВтДвг .К) Сопротивление проходу воздуха Рд > За Сопротивление проходу воды Ри) • 11113 КВС-П КВБ-Д , „. 0,32 К=20,8G(v Р) х х Ю °>132 К= 19.77 Гу ,0)°’32 х х и) Ь,13 Ра = 2,2 ft/J»)1*62 Ра = 2.8М1*65 Рц)= 2.6.I05 х .. сад D ',85 *У КСк-3 КСк-4 , .0,455 K=I9,3l(vj>y х к и) 0,14 0,515 K=I5,96(U Р) х х IX) 0,17 Ра =1,61 (vf)1,n I 73 Ра = I,92(iif) ’ Pw=6w2

Приме чание, v 9 - массовая скорость воздуха в живом сечении калориферной установки, кг^.с);

и) - скорость воды в трубках, м/с;

С - число ходов по теплоносителю;

Ъ - расход воды через калорифер, м³/ч;

dy - условный диаметр присоединительных патрубков, мм;

0 - коэффициент, зависящий от конструктивных особенностей водяного тракта (табл*3).

Таблица 3

Тип калорифера Номер 6 Тип калорифера Номер S КСк-3 6 13,6 KCjc-4 6 17 7 14,8 7 18,2 8 16,0 8 19,4 9 17,2 9 20,6 10 19,6 10 23,0 Л 34,8 II 36,8 12 48,8 12 51,2

-17-

2.2.14. Определяют требуемую площадь поверхности нагрева калориферной установки по формуле, м²

F

2.2.15. Определяют запас площади яове]*сности нагрева

~ Г_траб

т--

'треб

при этом должно выполняться условие

1,1    ^    **²    ^треб

Если данное условие не выполняется, меняют номер калорифера или его модель и расчет повторяют, начиная с п.2.2.8.

2.2.16.    Определяют аэродинамическое сопротивление калориферной установки ^сопротивление проходу воздуха; по формулам табл.2, путем умножения сопротивления одного кзлорифера на количество калориферов, установленных последовательно по воздуху.

2.2.17.    В целях определения возможности подключения выбранных калориферов к существующему коллектору сетевой воды или распределительной линии машзала по формулам табл. 2 или по номограммам справочных пособий, определяют сопротивление при проходе вода, через калориферы. При этом, исходя из диаметров трубопроводов обвязки калориферов и трубопроводов подключения калориферной установки к тепловому вводу, следует оценить также общее сопротивление всей системы по сетевой воде. Это сопротивление не должно превышать разности давлений прямой и обратной сетевое воды.

2.3. Расчет воздуховодов

2.3.1. Для определения суммарного давления вентилятора, обеспечивающего расчетный расход воздуха по всем участкам сети воздуховодов, производят аэродинамический расчет сети. Поскольку задачей койсервационнои установки является поддержание выбранного избыточного давления в цилиндрах турбины, расчет воздуховодов производится на участке от стороны всасывания вентиляторе

- 18

до входа трубопроводов отборов, через которые выполняется подвод воздуха,в цилиндры.

2.3.2.    В соответствии с местными условиями конкретной установки выбирается место установки вентиляторов и трассировка воздуховодов. При этом следует стремиться к минимальной длине воздуховодов, а для установки вентиляторов выбирать место с наименьшим содержанием пыли в воздухе.

2.3.3.    Трассировка воздуховодов должна обеспечить подвод воздуха к цилиндрам турбины (см. п. 2.1.2), пропорциональный соответствующим суммарным сечениям вентиляционных штуцеров. Проектируемая трассировка изображается на схеме, где указываются длины отдельных участков, расходы воздуха, гибы, переходы и т.п. Пример такой схемы показан на рис. 3.

2.3.4.    Потери давления на каждом участке воздуховодов определяют по формуле, Па

Ap-(^i + Zt)f²f ,

где Я - коэффициент гидравлического трения;

d - внутренний диаметр расчетного участка, м.

Для прямоугольных возцуховодоЕ в расчет принимают эквивалентный диаметр, определяемый по формуле;

d₃-2a6j(a+6), где а и о - стороны прямоугольного воздуховода;

I - длина расчетного участка, м;

- сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке;

V - скорость движения воздуха, м/с;

J> - плотность воздуха, кг/м³.

2.3.5, Аэродинамический расчет сети воздуховодов производят в такой последовательности:

2.3.5.1.    Определяют, что считать магистралью и что ответвлением (магистралью считается самый длинный воздуховод напорной сети вентилятора).

2.3.5.2.    Сеть разбивают на участки с постоянным сечением воздуховода в пределах каждого участка. Для каждого участка определяют его длину и количество перемещаемого воздуха.

РАЗРАБОТАНО Московски головным предприятием ПО "Союз-техэнерго"

ИСПОЛНИТЕЛЬ Е.Н.ПОМИРЧИЙ

УТВЕРЖДЕНО Главным техническим управлением по эксплуатации энергосистем 02.08.84 г.

Заместитель начальника Д.Я.ШАМАРАКОВ

Союзтехэнерго, 1984.

- 20 -

2*3.5.3. Принимают ориентировочно значение скорости воз-,ХУ'лн в воздуховоде; определяют значение удельного расхода воздуха в воздуховоде, равное расходу воздуха при скорости I м/с, по формуле v-'vVm

d=L/V = 3600 F ,

и    о

:да г - площадь поперечного сечения воздуховода, м**. Рекомендуемые значения скоростей воздухе на магистрали не должны превышать 8 м/с, на ответвлении - б м/с.

2.3,5.4. Исходя из конструктивных и других сохранении,

Хрип имеют сечение (диаметр) воздуховода, имеющего бллкслиее (большее ’ллл меньшее) значение (табл. 4 или 5) и вычисляют фактическую екооость воздуха, м/с

v^/3_u,

где д_у - удельный расход воздуха, соответствующий выбранному сечению воздуховода.

,--.3.5.5. По выбранным размерам воздуховода определяют значение Л _1fld и поправку на скорость воздуха К (табл.6).

Таблица 4

Диаметр, мм ду С *mVw j___1 Я i№i м"1 Площадь сеченая Площадь поверхности.! м длины, ICG 28, М 0,3578 0,0079 0,314 1X3 34,21 0,3176 0,0095 0,345 125 КР2Ь 0,2707 0,0123 0,392 КС 5о, 14 0,2350 С,0154 о ►и. о лес ?2, С 0,1989 0,020 0,502 180 91, Ь 0,1716 0,0255 0,566 : ИЗ, О-'1 0,1504 0,0314 0,623 225 144, С С,1299 0,040 0,706 :ьс 176,4 0,1138 0,049 0,785 280 221,4 0,0988 0,0615 0,879 375 28С.8 0,08527 0,078 0,989 355 356,4 0,07344 0,099 IД15 400 453,6 0,06326 0,126 1,26 450 572,4 0,0546 0,159 1,41

УДК 62I.I65-I85.5.001.43 Д66.016.8

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

ПО КОНСЕРВАЦИИ ПАРОТУРБИННОГО    МУ    34-70-078-84

ОБОРУДОВАНИЯ ТЭС И АЭС ПОДОГРЕТЫМ ВОЗДУХОМ

Срок действия установлен с 01.01.85 г. до 01.01.95 г.

В целях предотвращения стояночной коррозии предлагается производить консервацию внутренних полостей оборудования турбоустановок подогретым воздухом. Этот метод консервации выбран как достаточно эффективный, наиболее простой и малозатратный способ предохранения оборудования от коррозионных повреждений.

Все турбоустановки, регулярно выводимые в резерв на сроки 7 сут и более, должны быть оснащены стационарными системами консервации.

В случаях длительного (более I мес) останова турбины без ее вскрытия (ремонт или реконструкция котла, генератора, главного трансформатора и т.п.) турбоустановка может оснащаться временной системой консервации.

Методические указания предназначены для использования инже-нерно-техническш персоналом электростанций при организации консервации паровых турбин любой мощности и типа. Методические указания позволяют провести выбор оборудования и расчет режима, а также спроектировать и реализовать консервационную установку в условиях действующей электростанции. Методические указания могут быть также использованы звводами-изготовителями турбинного оборудования и проектными организациями при решении подобных задач для вновь проектируемых электростанций.

Конструкторские бюро и отделы ПЭО и РЭУ должны оказывать техническую помощь действующ» электростанциям при проектирования систем консервапии турбсустановок.

- 4 -

Дри подготовке настоящих Методических указаний использованы работы Донтехзнерго, Средазтехэнерго и Сибтехэнерго.

I. ВВЕДЕНИЕ

IЛ. При длительных простоях оборудования ТЭС и АЭС возникает необходимость защиты деталей энергетического оборудования от коррозии. Особую важность приобретает защита от коррозии деталей турбинного оборудования, для которого очаги коррозии могут служить концен^траторами высоких динамических напряжений, возникающих в процессе работы. Это соображение касается как вращающихся деталей (.рабочих лопаток, дисков, втулок и т.п.), так и статорных элементов (диафрагм, обойм, сопловых лопаток и т.д.). Первостепенное значение защита от коррозии приобретает при условии наличия на поверхности металла коррозионно-активных отложений, имеющих повышенную активность при увлажнении. Повышенная влажность среды способствует развитию коррозии и при отсутствии отложений.

1.2.    Возможные методы защиты от коррозии могут быть направлены на:

-    предотвращение контакта металла с кислородом воздуха;

-    подавление коррозии с паиощью химических средств (ингибиторов) ;

-    снижение влажности воздуха ниже 40%.

Обязательным для всех трех методов защиты от коррозии является полное дренирование подлежащего консервации оборудования и трубопроводов в процессе подготовки к консервации.

1.3,    Предотвращение контакта металла с кислородом воздуха может быть достигнуто путем заполнения внутреннего пространства консервируемого оборудования нейтральным газом, например азотом, который может подаваться от балонной рампы. Во всем консервируемом объеме должно поддерживаться избыточное давление инертного газа, предотвращающее попадание наружного воздуха. Такой способ консервации достаточно надежен, однако трудность консервации азотом паротурбинного оборудования связана с наличием большого числа мест возможных утечек азота и со сложностью уплотнения этих мест. Необходимость уплотнения консервируемых систем приводит к

- Б -

существенному увеличению объема работ при вводе в консервацию и яри выводе из нее,

1.4.    Подавление коррозии с помощью химических средств обеспечивается при продувке консервируемого оборудования горячим воздухом, содержащим пары летучих ингибиторов атмосферной коррозии. Охлаждение воздуха при соприкосновении с поверхностью металла приводит к осаждению кристаллов ингибитора на поверхности металла. Защитными свойствами обладает не только тонкий слой ингибитора, но и сам воздух, наполняющий консервируемый объем и содержащий пары ингибитора. В настоящее время разработаны ингибиторы, имеющие низкую температуру возгонки и не требующие поэтому предварительного подогрева воздуха. Сложность применения этого способа консервации определяется тем, что во избежание попадания ингибитора в атмосферу машзала требуется уплотнение консервируемого объема, приводящее к образованию невентилируемых полостей

и к неравномерному распределению ингибитора по поверхности металла. Последнее бсобенно опасно, поскольку вызывает усиленную локальную коррозию.

Кроме того, известные ингибиторы НДА и КЦА имеют избирательный спектр защитного воздействия и не только не защищают, но и оказывают окислительное действие на медь и ее сплавы, что ограничивает возможности их применения.

1.5.    Снижение влажности воздуха может быть достигнуто несколькими способами. Известны способы статической и динамической осушки воздуха. В первом случае осушка воздуха в полостях консервируем'ого оборудования осуществляется с помощью влагопоглотителей (хлористого кальция, негашеной извести, силикагеля

и т.*п.), размещаемых на специальных поддонах внутри оборудования. Способ прост в исполнении, но требует периодических вскрытий оборудования для замены влагопоглотителя, а также применения различных устройств для его регенерации. При динамической осушке воздуха в полости консервируемого оборудования постоянно нагнетается атмосферный воздух, прошедший предварительную осушку в воздухоосушительной установке, которая может представлять собой либо кассеты с влагопоглотителем, либо устройство, использующее принцип вымораживания влаги. Схемы динамической осушки могут выполняться как замкнутыми, так и разомкнутыми. К недостаткам

- 6 -

указанных способов осушки воздуха следует отнести необходимость применения химических влагопоглотителей, требующих регулярной замены или регенерации, что заметно увеличивает трудоемкость обслужи вания консервационной установки.

1.6. Поскольку при снижении влажности воздуха можно ограничиться задачей уменьшения относительного содержания влаги в воздухе, появляется возможность добиться этого путем нагревания воздуха до некоторой температуры. Значение величины нагрева и полученная относительная влажность воздуха определяются, с одной стороны, исходными параметрами (температурой и влажностью) воздуха в точке забора; с другой стороны, подогрев воздуха должен обеспечить поддержание определенной относительной влажности в полостях консервируемого оборудования.

Применение такого способа, хотя и сопряжено с некоторыми энергетическими затратами, позволяет добиться консервации теплоэнергетического оборудования, изготовленного из различных материалов, без применения химических реагентов и при минимальных затратах на обслуживание. Консервационная установка может быть выполнена как стационарной, так и транспортабельной в пределах машзала, исходя из условий электростанции.

К другим преимуществам этого способа следует отнести простоту операций по вводу оборудования в консервацию и выводу из нее.

Настоящие Методические указания рассчитаны на применение указанного метода как одного из наиболее простых и доступных в эксплуатационной практике.

2. РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОНСЕРВАЦИОННОЙ УСТАНОВКИ

2.1. Определение исходных величин

2.I.I. В состав оборудования, предназначенного для обеспечения сухой консервации подогретым воздухом, входят вентиляционная и калориферная установки и система воздухопроводов. Для выбора оборудования консервационной установки необходимо определить состав консервируемого оборудования. В состав консервируемого оборудования, помимо собственно турбины с конденсатором и неотклю-

- 7 -

чаемыми подогревателями, могут входить подогреватели высокого и низкого давления, сетевые подогреватели и другие теплообменники, соединенные с внутренним объемом турбины. При этом следует учитывать возможность принудительного подъема КОС, в противном случае следует предусматривать либо подвод воздуха в трубопровод между КОС и подогревателем, либо разборку и выемку запорного органа КОС. Необходимо иметь в виду, что консервация паровой стороны подогревателей с недренируемым t,например, U -образным; трубным пучком требует существенно большего времени стабилизации Ссм.п.ЗЛ.б), чем остальной объем турбоустановки. Во всех случаях необходимо предусмотреть выпуск воздуха в конце консервируемых участков для обеспечения постоянной вентиляции консервируемого оборудования. Для выпуска воздуха могут использоваться штатные дренажи, открывающиеся в воронку, воздушники, линии опорожнения или специально устанавливаемые вентиляционные штуцера диаметром 40-50 мм с запорной арматурой. Количество и расположение таких линий для выпуска воздуха определяется конкретной схемой турбоустановки и составом консервируемого оборудования. Вентиляция проточной части турбины обеспечивается выпуском воздуха через концевые уплотнения и через вентиляционные штуцера на трубопроводах свежего пара, холодного и горячего промперегрева и через трубопроводы отсоса воздуха из конденсатора. При установке специальных вентиляционных штуцеров необходимо обратить внимание на то, чтобы материал и прочность штуцера и арматуры соответствовали рабочим параметрам в месте установки штуцера.

2.1.2. Для мест подвода воздуха к консервируемой турбине следует выбирать трубопроводы регенеративных отборов на участках между собственно турбиной и обратными клапанами или перепускные трубы между отдельными цилиндрами турбины. При этом необходимо стремиться к тому, чтобы был обеспечен относительно равномерный подвод воздуха ко всем цилиндрам турбины. В выбранных местах следует предусмотреть установку впускных штуцеров, рассчитанных на рабочие параметры в соответствующих отборах. Сечения впускных штуцеров уточняются при расчете системы воздуховодов. На время нормальной работы турбоустановки впускные штуцера должны быть закрыты заглушками, для этой цели необходимо снабдить штуцера стандартными фланцами.

- 8 -

2-1.3, Исходя из соображений о необходимости вентиляции консервируемого объема, составляется схема консервации с указанием мест установки и сечений (условных .диаметров) всех вентиляционных штуцеров, включая используемые в этом качестве дренажи, воздушники и линии опорожнения. На схеме консервации следует указать места установки впускных штуцеров для оценки основных направлений движения воздуха. Пример такой схемы применительно к турбине К-300-240 ЛМЗ показан на рис. I. Суммарное сечение вентиляционных штуцеров, включая концевые уплотнения турбины, определяется по формуле,

где    d-    -    диаметр    вентиляционного щтуцера, м;

п - число вентиляционных штуцеров; flj - диаметр вала турбин в зоне концевого уплотнениям; $j - средний радиальный зазор (по формуляру) в концевом уплотнении, м;

/77 - число концевых уплотнений.

2.1.4. Поскольку при таком расчете не учитываются сечения неорганизованных утечек воздуха через сальники и зазоры штоков арматуры и неплотности вакуумной системы, производительность вентилятора определяется с соответствующим запасом, учтенным в формуле, м³/ч:

где Г/ - суммарное сечение для выхода воздуха, м²;

Ар - перепад давлений меаду полостями консервируемого оборудования и окружающим воздухом, выбираемый в пределах 0,6-1,0 кПа.

2.1.5. Определяют потребную температуру воздуха за нагревателем tg, исходя из необходшости обеспечения расчетной влажности в полостях консервируемого оборудования, по графику рис, 2. График построен, исходя из предельного случая, когда относительная влажность окружающего воздуха = 1005? (при температуре окружающего воздуха tj). В качестве расчетной температуры окружающего воздуха t j пришагают макс шальную ожидаемую температуру воздуха в период консервации.

На рис. 2 приведены также значения относительной влажности воздуха на входе в консервируемое оборудование удельной

Рис. I. Схема консервации турбоустановки К-300-240 ЛМЗ:

—DO—£> - вентиляционный штуцер; —ЦХЦ— - закрытая арматура; |-II— - впускной

штуцер;---- воздуховоды;     -    холодный воздух; ■    »    -    горячий    воздух;

© © - точки измерения