Расчет процессов перерыва питания и самозалуска ЭД СН при любой сложности электрической схемы и различном предшествующем режше работы источника питания практически невозможно реализовать вручную. Для этих целей применяются большие ЭВМ [2] .

При упрощенной оценке успешности процесса самозалуска ЭД СН расчетную схему любой сложности можно преобразовать в простую, эквивалентная схема замещения которой состоит из источника питания неограниченной мощности с шинами постоянного по значению напряжения переменного тока, сопротивления внешней сети, сопротивлений ЭД и других потребителей (рис.б).

Расчетную проверку режшов работы ЭД СН при перерывах питания и последующем самозапуске рекомендуется выполнять в последовательности, показанной на рис.7, 8 для эксплуатируемых и проектируемых ТЭС.

Ниже излагаются основы упрощенных приближенных методов расчета, которые рекомендуются к применению.

Рис.б. Эквивалентные схемы замещения СН электростанций:

а - при питании от двухобмоточного трансформатора (или токоограничивающего реактора) ; б - при питании от двухобмоточного трансформатора с оасщепленной обмоткой низкого напряжения'(или сдвоенного токоограничивающего реактора)

- 12 -

Рис.7. Последовательность выполнения работ на деЕствушеР ТЭС

-13-

Рис.8. Последовательность выполнения работ на стадии проектирования

Расчет установившегося режта ЭД СН до перерыва питания и после саыозапуска позволяет определить: ток, активную и реактивную мощности, протекающие по внешней сети (кабельной линии, токоограничивающему реактору, трансформатору); ток, активную и реактивную мощности, потребляемые каждым ЭД; частоту вращения (или скольжения) каждого ЭД.

Полученное значение тока секции позволяет судить о возможной кратности перегрузки по току элементов внешней сети. Значение тока ЭД также позволяет оценить перегрузку по току статора, а значения активной и реактивной мощностей дают возможность определить значение коэффициента мощности ЭД.

Для оценки технологических параметров оборудования в установившемся режте необходимо знать частоту.вращения (или скольжения) каждого ЭД.

В зависшости от цели выполнения расчетов, требований, предъявляемых к их точности, принтаются различные допущения, позволяющие значительно сократить объем вычислений.

Если необходшо знать только значение частоты вращения ЭД и неизвестно значение напряжения на шинах СН, то рекомендуется значение напряжения принять равным 0,9 номинального (нижний предел допустшый ПТЭ [4]) и определить значение частоты вращения ЭД в установившемся режте работы по формуле

'^Л'махеj ^Ки ⁵«_Р\ _г

^та 1"

2

^макс j    ^sxpj

- Pj ^п ном j /MOO    (3)

Относительное значение напряжения на шинах СН, отн.ед., рассчитывается по формуле:

⁼ U/и_НОм    (4)

где в формулах U-3):

Pj - количество пар полюсов;

^макс j ~ кратность максимального момента ЭД, отн.ед; ^пнам] ~ номинальная частота вращения ЭД, об/мин; ⁿcunxj ~ син,-хронная частота вращения магнитного поля статора, об/мин; U - напряжение на шинах декции СН, В; и_И0М - номинальное напряжение ЭД, В; K₃j - коэффициент загрузки ЭД по активной мощности, отн.ед.(приложение I); j - порядковый номер ЭД в группе.

При известном значении напряжения на шинах СН при необходтости могут быть рассчитаны: токи; активные и реактивные мощности, коэффициент мощности каждого ЭД; суммарные активные и реактивные мощности секции.

Предлагается следующая последовательность расчета:

I. Для каждого ЭД определяются:

по формулам (2) и (3) критическое и номинальное скольжения;

потребляемая активная мощность

^pdj⁼ Ч]^рном]^к1 ^w2/l    (5)

где п - коэффициент полезного действия ЭД,

где T-Ho*j~ номинальный ток ЭД, А;

cos y_H0Mj - номинальный коэффициент мощности, отн.ед.;

реактивная мощность рассеяния

QpJ ~    ^ НОМj ^{cos 1}Рном J

-J

*    2    _с    Ihomj

^KU ^s*f>J

^K3j ^SHo»j j X -2     10

^Ku ^s*pj

где Pi номj ~ активная мощность, потребляемая ЭД в номинальном режиме работы,кВт;

суммарная реактивная мощность, квар

^adj~ ^mj ⁺ &pj >    (Ч)

полная мощность, кВ-А

% ^т ид] -    <8^

коэффициент мощности, отн.ед.

^co5^dj= ^P3j/^Sdj ’    ⁽⁹⁾

ток статора, А

hj    ^{= s}dj <°³/№и)    (Ю)

2. Далее    рассчитываются параметры ре

жима, характеризующие в целом работу секции СН:

суммарная активная и реактивная мощности секции СН

^Рс    ⁺    ^^на1Р    ’

„    »    ,    (II)

^ас    ⁺    У нагрей >

где Pgj и Qgj - активная и реактивная мощности, потребляемые Эд, кВт и квар; N -количество ЭД, подключенных к секции СН; ^Рнагр ^и @нагр ~ активная и реактивная мощности постоянной нагрузки, кВт и квар;

полная мощность секции, кВ*А

^sc ⁼ № ⁺ а²с ;    и*)

ток секции, А

i_c = s_ci°³/(Z3u)\    (13)

коэффициент мощности секции, отн.ед. Cosq>_c = P_c/s_c    (14)

3.2. Расчет режима перерыва питания электродвигателей собственных нужд [8-10]

Расчет режша перерыва питания ЭД позволяет определить: частоту вращения ЭД и остаточное напряжение на шинах секции СН.

Полученные значения частот вращения ЭД позволяют определить значения сопротивлений Эд и приближенное изменение расхода, давления тягодутьевой и насосной групп механизмов СН ТЭС.

В зависимости от причины и места возникновения повреждения в системе электроснабжения СН принимаются различные допущения, позволяющие выполнить расчет режша перерыва питания группы ЭД приближенно при малом объеме вычислений.

3.2.1. Расчет режша перерыва питания группы электродвигателей при КЗ на шинах секции СН 3-10 кВ

При выполнении данного расчета делаются следующие допущения:

пренебрегаем активным сопротивлением элементов сети 3-10 кВ;

момент вращения ЭД принимается равным

нулю;

моменты сопротивления механизмов описываются приближенными аналитическими выражениями или для их описания применяются кусочно-линейная аппроксимация.

Расчет выполняется в следующей последовательности:

I. Для каждого агрегата (Я определяется значение времени ускорения (электромеханической постоянной времени)

^TJj = * (hij ⁺    ) "la„j /(^{Z5h 000 P}HOMj ) Д5)

где l_3dj и l_Hexj- момент инерции ротора ЭД к механизма, кг*м , определяемый по таблицам приложений 3 и 4; ^пном / номинальная частота вращения ЭД, об/.мин;

P'_H0MJ    - номинальная (на валу) активная

мощность ЭД, кВт, определяемая по таблицам приложения 3.

В тех случаях, когда отсутствует значение момента инерции ротора 1₃gj асинхронного ЭД с номинальной частотой питающего напряжения ~ 50 Гц, его можно определить весьма приближенно, основызаясь на принятом в [21] допущении, что время ускорения электродвигателя (без механизма)

Т, -. = р

J 30J    НОМ J

364000Р

‘adj

где сС - показатель степени, равный 0,28 при Р_Ном] ~ 0>3-ь20 кВт; 0,34 при ^PhomJ ^ж 20^100 кВт; 0,42 при Р_ном:    =

ЮО-ьбОО кВт; 0,4340,62 при Р_ном ■    =

50045000 кВт.    ^J

Для синхронных ЭД, имеющих более тяжелые роторы, момент инерции на 10-20% больше.

Момент инерции асинхронного ЭД приближенно- можно определить по формуле [22]

J_35y= (0,55 f 0,65)в1₂е_г10⁴²,    (156)

где В_н2 - наружный диаметр ротора ЭД, ш; t₂ - длина сердечника ротора, мм.

Общей рекомендации по определению момента инерции механизмов дать невозможно из-за разнообразия и сложности конструкций их роторов. А рекомендация ВНИИГвдрсмаша по принятию момента инерции ротора насосов малой подачи равным 10% значения момента инерции ротора ЭД является необоснованной. Эксперименты, выполненные автором, показали, чшо момент инерции роторов насосов малой подачи составляет от 10 до 48$ момента инерции ротора ЭД, входящего в состав агре-

Предпочтительнее при выполнении расчетов шеть моменты инерции агрегата СН, определенные экспериментальны.! путем.

2. Для определения частота вращения вала агрегата (Я используется одна из формул, представленных в табл.1.

Расчет режима перерыва питания ЭД СН при КЗ в цепи рабочего питания выполняется аналогично при допущении, что вращающий момент ЭД равен нулю.

При КЗ на шинах повышенного напряжения энергоблока будет происходить глубокая посадка напряжения на шинах СН до значений О,3-0,4 номинального. В этсм случае пренебрежение моментом вращения ЭД недопустимо. Для расчета переходного процесса эквивалент ная схема замещения энергоблока ТЭС может быть приведена к виду, представленному на рис. 6, и расчет выполняется по методу последовательных интервалов, изложенному в разд.3.3.2.

3.2.2. Расчет режьма перемва питания группы электродвигателей при отключении выключателя пепи рабочего питания шин секций СН 3-10 кВ

Представление мсыента сопротивления механизма в аналитическом виде дает возможность выполнить расчет режьма перерыва питания группы ЭД с учетом их взаимного влияния друг на друга при решении уравнения движения ротора аналитически.

В том случае, когда момент сопротивления механизма нельзя описать аналитически* выражений*, решение уравнения движения ротора осуществляется метода* последовательных интервалов.

Наименование

механизма

Момент сопротивления механизма

Частота вращения, отн.ед.

Фиктивное время индивидуального выбега, с

Транспортеры, шнеки, дробилки

M_CJ = К,] (76)

ⁿi}° "ir^tK3j l^Tij ^m

^T9J ⁼ ^ ^ПУ] ~ ^ПгР} ^ТУ^ ^

Резервные возбудители (генераторы постоянного тока независимого возбуждения)

^Mcj = ^Kijⁿi] «⁷>

ⁿij ⁼ nyj ^e *^^Tyj f^{2 5})

*0

«5

¹

II

1

Дымососы, дутьевые вентиляторы, мельничные вентиляторы, насосы, работающие на сеть без противодавления

^Mcj = *₃j ⁿfj (ⁱ⁸⁾

[Кj - ^пгр)/(^пгр ^ПУ]\Ъj

\г «,

"if Ц(огсЛ₉ Bj - t \KPJ/r_Jj)/B_j; (27) Rj ⁼ ^3j ~ ^MCHj i (27a)

Bj^s fij /"снГ¹ i275)

W""’

~ ^arct3 ( —rll ll^MCHj^Aj Ш

В данной Методике дана краткая характеристика физических процессов, происходящих при перерыве питания и самозапуске электроприводов СН тепловых электростанций; изложены общие положения по выбору расчетных условий для проверки режимов перерыва питания и сачозапуска группы электродвигателей; представлены упрощенные методы расчета этих режимов, отличающиеся

В В Е Д

Самозаг.уск электродвигателей - такой электромеханический процесс, при котором частота вращения электродвигателей (полностью или частично) уменьшается вследствие отключения их от сети или глубокого понижения напряжения на их зажшах при внешних коротких замыканиях, а при восстановлении напряжения достигает установившегося значения [I] •

Самозапуск электродвигателей (ЭД) собственных нужд тепловых электростанций является одни* из важнейших эксплуатационных режшов, обеспечивающих непрерывность технологического процесса и устойчивую бесперебойную работу теплоэнергетического оборудования при перерывах питания и повторной подаче напряжения на шины СН, соответствующую требованиям нормативно-технических документов.

Неуспешный самозапуск ОД СН может привести к аварийному останову котлов и турбогенераторов, что связано с большим экономическим ущербом из-за недоотпуска электроэнергии и тепла, отключения ответственных потребителей, а также к повреждению основного оборудования.

Возможность осуществления сачозапуска

мальм объемом вычислительных операций и возможностью их реализации с помощью малых вычислительных средств; приведены технические данные выключателей, силовых трансформаторов, токоограничивающих реакторов, электродвигателей и механизмов.

Настоящая Методика предназначена для работников проектных, наладочных и эксплуатационных организаций.

Е Н И Е

ЭД СН должна предусматриваться на стадии проектирования ТЭС путем выбора соответствующих схем электроснабжения и силового оборудования, релейной защиты и автоматики.

В ряде случаев (при замене одного типа ЭД другш, подключении дополнительных ЭД к шинам секций СН, при замене токоограничивающего реактора или силового трансформатора СН, при проверке возможности само-запуска ЭД нескольких секций СН разных энергоблоков от одного пускорезервного трансформатора СН) при эксплуатации ТЭС также возникает потребность в проверке успешности самозапуска ЭД СН, возникающего в результате кратковременных перерывов питания.

Наиболее достоверный и полный ответ на вопрос, успешен или неуспешен самозапуск ЭД после перерывов питания СН, можно получить только после проведения предварительных расчетов и соответствующих дополнительных экспериментальных проверок.

Методика содержит общие рекомендации, с помощью которых могут быть выполнены приближенные оценочные расчеты поведения группы ЭД при глубокой посадке напряжения из-за КЗ или перерыве питания, а также при повторной подаче напряжения (в результате

При наличии в группе синхронного электродвигателя последний всегда отключается блок-контактами выключателя ввода рабочего питания и в групповом выбеге не участвует, а поэтому в расчете не учитывается.

Аналитический метод [9]    .    Расчет    вы

полняется в следующей последовательности: Для каждого ЭД определяются:

1)    время ускорения по формуле 15;

2)    номинальный коэффициент мощности

^cos ^ном j ~ ^'ном j ^    j    *

* Uном ^HOMj) >    ^42)

где Р_НОм] ~ номинальная активная мощность ЭД по паспорту или каталогу, кВт; I_rt0My ~ номинальный ток статора ЭД, A; U_H0M номинальное напряжение, В; Q_HaMj - номинальный коэффициент полезного действия ЭД, *;

3)    номинальная полная мощность 5_ЛН0М:_|

кВ. А

~V ном j ~ № ^ноиj Uном Ю ’    (43)

4)    номинальное скольжение по формуле

(3):

5)    электромагнитная постоянная времени затухания остаточного напряжения по формуле

^T3j = ^2M"aKcj/[^3it>(^2MMaxcj ~ COS 4>_H0Mj)

^Shomj] >    (44)

где    M_HaKCj- кратность максимального мо

мента ЭД, отн.ед.; cosⁱP_H0Mj - номинальный коэффициент мощности, отн.ед.; s_wo • - номинальное скольжение, отн.ед.

Далее определяются параметры эквивалентного ЭД (группы ЭД):

6)    эквивалентная электромагнитная постоянная времени затухания остаточного напряжения , с , по формуле

N

£ $п. ном j г

где N - количество ЭД; T_}J- - электромагнитная постоянная времени j -го ЭД, с;

7) эквивалентная частота вращения п_гр и время Т_гр в следующей последовательности:

а)    задаемся произвольным значением вре>-мени группового выбега ±_гр ;

б)    определяем частоту вращения л-у каждого агрегата СН по одной из формул, представленных в табл.1;

в)    определяем эквивалентную частоту вра-пения группы ЭД по формуле

^пгр ~ ^ fa ^Рном j 0~ⁿij)'] jftjj ^omjX(46)

где P_H0Mj - нсминальная мощность ЭД, кВт;

T₃j - время ускорения агрегата, с; n.j частота вращения j -го ЭД, отн.ед.; N -количество ЭД, шт.;

г)    определяем расчетное значение остаточного напряжения на шинах СН в момент времени t₂p i

-Kith)

%.р-^о,^пгр^е    .    (47)

где £₁₀₁ - напряжение на шинах секции СН с группой ЭД после отключения выключателя ввода рабочего питания, которое в средне* может быть принято равным 0,86-0,95 отн.ед.

При необходимости значение напряжения Е₁₀₁ может быть рассчитано следующие образом [16].'

^ЕюГ yfUcOS'O + (U^-COS²if_c -

-lc*z)²/^UHOM >    (48)

где U - напряжение на шинах секции СН в предшествующем отключению (выбегу) установившемся режиме. В; U_H0M- номинальное напряжение на шинах секции СН, В; Cos<f_c -коэффициент мощности, рассчитанный по формуле (14), отн.ед.; Г_с - ток секции, определяемый по формуле (13), А; Х^.    - сум-

отключения КЗ или включения выключателя ввода резервного питания) с применение* даже малой вычислительной техники - микрокалькулятора.

Предлагаемая методика позволяет, используя возможности калькулятора, выполнить расчеты по групповому выбегу и само-запуску электродвигателей СН с достаточной степенью точности.

Приведенные методы, характеризующиеся мальм объемом вычислительных операций, основаны на использовании каталожных данных оборудования. С помощью этих методов с достаточной точностью (около 10-15$) определяются начальные значения токов и напряжений , предельная мощность неотключаемых ЭД по условиям успешности самозапуска, полное время восстановления частоты вращения ЭД различных механизмов с точностью пршерно +30$. Это позволяет оценить возможность и эффективность самозапуска ЭД применительно к типовьы схемам СН ТЭС.

Необходшость применения упрощенных методов обосновывается: значительно мень-шш объедем вычислительных операций; доступностью их применения более широки* кругом специалистов; точностью не ниже разработанных сложных программ расчета на ЭВМ.

По предложенным методам могут быть выполнены расчеты для любой ТЭС эксплуа-тационньы персонал см электротехнической лаборатории. Результаты расчетов должны быть согласованы со службами релейной защиты и автоматики ПОЭЭ, проектньыи организациями или фирмой ОРГРЭС.

Сложную схему электроснабжения или при необходшости более детальный расчет режшов перерыва питания и самозапуска ЭД СН рекомендуется выполнять с помощью ЭВМ в соответствии с [2] . Следует также отметить, что существуют и другие программы расчета режшов перерыва питания и самозапуска электродвигателей СН ТЭС:. Киевского политехнического института (авторы канд.техн.наук, доцент Н.В.Костерев,

П.Л.Денисюк), Санкт-Петербурского государственного технического университета (авторы доктор техн.наук, профессор А.К.Черновец, канд.техн.наук, доцент Ю.М.Шаргин, канд. техн.наук К.Н.Семенов); Донецкого политехнического института (авторы доктор техн. наук, профессор В.Ф.Сивокобыленко, канд. техн.наук, доцент В.А.Павлхжов, инж. С.Н.ДмжтренкЬ).

В данной Методике рассматриваются исходные положения, которые должны служить основой для выполнения расчетов с учетом особенности данной электроустановки.

Метод определения коэффициента загрузки электродвигателей по активной мощности приведен в приложении I.

В приложениях 2-6 приведены технические данные выключателей, электродвигателей, механизмов собственных нужд, силовых трансформаторов, токоограничивающих реакторов, которые значительно облегчат выполнение расчетов, так как большая часть времени затрачивается на сбор исходной информации. По оборудованию, не представленному в данных приложениях, технические данные могут быть получены в конструкторских отделах, НИИ заводов-изготовителей.

Автор благодарит доктора техн. на ух,пр фессора Л.Г.Мамвконянца, канд.техп.наух Э.М.Аббаоову (ВНИИЭ);канд.техн.наук В.А.Зн. бермана (ГНИЛИ "Атомэнергопроект"); доктор техн.наук, профессора В.Ф.Сивокобыленко, канд.техн.наук В.А.Павлюкова (Донецкий политехнический институт); канд.техн.наук К.Н.Семенова (Санкт-Петербургский государе венный технический университет); канд.техн наук Н.В.Костерева (Киевский политехнический институт); канд.техн.наук В.В.Жукова и В.А. Старшинова (Московский энергетический институт) за замечания, направленные на улучшение рукописи.

Автор будет благодарен читателям за замечания по содержанию Методики. Пожелания по ее улучшению следует направлять по адресу: 105023, Москва, Седеновсккй пер., дЛБ, фирма СРГРЭС, электроцех.

АД -    асинхронный электродвигатель.

АВР -    автоматическое включение резерва

(резервного питания).

ГРУ -    распределительное устройство на

генераторном напряжении.

ЗЛН    зашита минимального напряжения.

КЗ -    короткое замыкание.

НТП -    нормы технологического проектиро

вания.

ПРТСН - пускорезервкый трансформатор собственных нужд.

РТСН - рабочий трансформатор собственных нужд.

Од    -    синхронный электродвигатель.

ТСН    -    трансформатор собственных    нужд.

УРОВ    -    устройство резервирования    отказа

в работе выключателя.

ЭД    -    электродвигатель.

Известно, что процессу самоэапуска группы ЭД СН предшествует либо исчезновение (рис.1), либо глубокое понижение (рис.2) напряжения на зажимах ЭВ в течение времени перерыва питания. При этом уменьшается частота вращения ЭД.

Самозапуск агрегата (ЭД плюс механизм) СН до достижения нормальной частоты вращения при данной загрузке агрегата происходит при повторной подаче достаточного напряжения на зажимы ЭД.

Характер процесса самоэапуска в значительной мере зависит от того, участвует в нем один или группа ЭД, от состава ЭД, механизмов и их характеристик, от значения сопротивления внешней сети между ЭД и источникам питания, от значения напряжения источника питания, от времени перерыва питания.

Самозапуск одиночного ЭД зависит от загрузки механизма в установившамся режиме, предшествующем зыбегу, от характера момента вращения ЭД и момента сопротивления механизма, от времени перерыва питания, от значения напряжения на шинах секции СН.

После отключения от сети одиночного ЭД накопленная в нем кинетическая и электромагнитная энергия расходуется постепенно, благодаря чему после отключения ЭД напряжение резко падает до значения E|q₍ и далее уменьшается пропорционально снижению магнитного потока по закону экспоненты и частоте вращения вала, а частота напряжения изменяется пропорционально частоте вращения ротора (см.рисЛ).

При отключении группы ЭД изменение частоты вращения каждого ЭД будет отличаться от изменения частоты вращения одиночного ЭД. Будучи электрически связанными между собой Эд воздействуют друг на друга таким образом, что те из них, которые имеют больший запас кинетической энергии (большее значение электромеханической постоянной времени) .переходят в генераторный режим,поддерживая частоту вращения ЭД с меньшим запасом кинетической энергии (меньшее значение механической постоянной времени). В результате частота вращения ЭД, перешедших в генераторный режим, снижается несколько быстрее, а частота вращения ЭД, оставшихся в режиме потребления активной мощности, напротив снижается несколько медленнее частоты вращения тех же ЭД, выбегающих индивидуально при одиночном отключении.

Таким образам в течение некоторого времени вследствие наличия на шинах секций СН остаточного напряжения (см.рис.1) все ЭД имеют тенденцию выбегать "синхронно" с частотой вращения, близкой к эквивалентной. Группа электрически связанных ЭД может быть при этом рассмотрена как один эквивалентный ЗД с эквивалентной механической постоянной времени.

В зависимости от соотношения моментов сопротивления механизмов и моментов вращения окончание "синхронного" выбега будет осуществляться при различных значениях остаточного напряжения. В первом приближении можно принять, что окончание "синхронного" выбега происходит при снижении остаточного

а - напряжение на шинах секции СН; 6 - ток ввода рабочего питания секции; в - ток ввода резервного питания секции; г - ток электродвигателя; о - напряжение биения; е - частота вращения вала электродвигателя: I - дымососа, 2 - молотковой мельницы, 3 - питательного насоса, 4-конденсатного насоса; п_гр -

эквивалентная частота вращения группы электродвигателей; t - время перерыва питания; f„- время самозапуска электродвигателей

а - напряжение 11_Г на выводах обмотки статора; 5 - напряжения U_cI, U_c2 на шинах I и 2-й секций СН; 6 - токи U_ci, /_с2) вводов

робочего питания I и 2-й секций: г - частоты вращения электродвигателей: I - молотковой мельницы, 2 - питательного насоса, 3,4 - циркуляционного насоса соответственно цН-А и ЦН-Б, 5 - конденсатного насоса второй ступени, 6,7 - подъемных насосов эжекторов соответственно ПНЭ-А и ПНЭ-Б

- Я -

Рис.4. Варианты схем рабочего питания СН электростанций:

бочего питания секций СН по шпульсу от технологических защит с последующи* АЕР. Время перерыва питания определяется временем отключения выключателей вводов рабочего питания и времена! включения выключателей вво

дов резервного питания. При КЗ в сети СН (Kj, Kg) на ТЭС, где эти мероприятия не выполнены, время перерыва питания определяется временем отключения КЗ (временем действия резервной защиты рабочего ТСН и временем от-

ключения выключателей вводов рабочего питания) и временем включения выключателей вводов резервного питания.

При повреждении в цепи рабочего питания (Kg) к времени отключения КЗ добавляется также общее враля действия АВР.

При КЗ на шинах повышенного напряжения и на отходящих линиях время перерыва питания определяется временем отключения КЗ (враля действия резервной защиты плюс время отключения выключателя). Самозапуск происходит от РТСН. Зсли происходит отказ в работе выключателя при КЗ, то работает 1T0B и с выдержкой времени отключает зсе необходимые присоединения. В зависклости от того, может энергоблок работать на нагрузку СН или нет, время перерыва питания будет разным. В первом случае самозапуск ЭД СН происходит от РТСН с временем перерыва питания, равным сумме времени работы УРОВ и времени отключения выключателя. Во втором случае, когда невозможна работа энергоблока на нагрузку СН, последний аварийно останавливается и УРОВ подключает к шинам СН ПРТСН с вреленем перерыва питания, болыпил, чем в первом случае, на время действия устройства АВР.

Расчетное время перерыва питания для ТЭС блочного типа, где не выполнено блокирование действия АВР, обычно не превышает: 0,5 с, если расчетным является КЗ в цепи трансформатора 6/0,4 кВ (Kj) и 1,5 с, если расчетньм является КЗ в цепи рабочего трансформатора СН (К,).

Для ТЭС блочного типа, где выполнено блокирование действия АВР, расчетное время перерыва питания не превышает 0,12 с, если расчетным является КЗ в цепи рабочего трансформатора 6/0,4 кВ (Kj); при повреждении на шинах секции (Kg) подается клпульс на запрет АВР.

На ТЭС с ГРУ расчетное время перерыва питания может достигать до 7,5 с при КЗ на сборных шинах этого распределительного устройства. Путем установки на ыежсекпионном выключателе пополнительной МТЗ с блокировкой пс напряжению это время метет быть умень шено ао 2,5 с и менее.¹

Очень важно правильно в зависимости от типа ТЭС и вида псслеаварийнсго режима основного силового оборудования (котла, турбины)

'/честь состав двигателей и механизмов,ксторые необходимы для обеспечения нужного режима и которые должны участвовать в самозапуске.

Все агрегаты системы СН ТЭС можно условно разделить на ответственные и неответственные. Согласно ПТЭ f4] перечень ответственных агрегатов утверждается главным инженером ТЭС на основе анализа технологических схем и технических характеристик теплоэнергетического оборудования.

мля облегчения условий самоэапуска ЭД ответственных агрегатов СН пршеняется отключение ЭД неответственных агрегатов первой ступенью защиты минимального напряжения [7] при снижении напряжения до 0,7 номинального с выдержкой времени 0,5 с.

К неответетвенным относятся, например, мельничный вентилятор, багерный насос, шаровая мельница, насос кислотной промывки.

К ответственным агрегатам СН ТЭС относятся ЭД и механизмы, отключение которых нарушает технологическую работу котла, турбины, турбогенератора и вызывает либо снижение производительности основного оборудования, либо прекращение работы ТЭС. Поэтому ответственные ЭД отключаются позднее второй ступенью защита минимального напряжения при снижении напряжения до 0,5 номинального с выдержкой времени 3-9 с. При этом минимальная выдержка времени должна пршеняться для менее ответственных Эд, отключение которых предусматривается для облегчения самоэапуска более ответственных Эд (по условию восстановления напряжения). Чем большею значимость имеют определенные ответственные ЭД для поддержания технологического процесса, тем большая выдержка времени должна устанавливаться на их защите минимального напряжения.

Состав агрегатов СН, участвующих в самозапуске, зависит от типа ТЭС и вида пссле-аварийного режима основного силового оборудования.

На ТЭС с поперечными езязяли по воде и пару после отключения КЗ на секции сборных шин генераторного напряжения и подачи резервного питания на обесточенную секцию СН должен быть восстановлен нагрузочный режим соответствующих котла и турбины. Для этого необходимо обеспечить самозапуск всех ответственных ЭД секции СН с учетом их загрузки.