Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее
Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.
Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"
Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.
Конструкции опор ВЛ 35 кВ из отработанных бурильных и обсадных труб для районов Западной Сибири
8.0662-2-ПЗ Пояснительная записка
8.0662-2-ПЗ Общая часть
8.0662-2-ПЗ Закрепление промежуточных опор
8.0662-2-ПЗ Нагрузки на фундаменты промежуточных опор
8.0662-2-ПЗ Типы закреплений промежуточных опор в талых грунтах
8.0662-2-ПЗ Общие положения по расчету закреплений промежуточных опор
8.0662-2-ПЗ Подбор закреплений промежуточных опор в талых грунтах
8.0662-2-ПЗ Закрепление сложных опор
8.0662-2-ПЗ Нагрузки на фундаменты сложных опор
8.0662-2-ПЗ Типы закреплений сложных опор в талых грунтах
8.0662-2-ПЗ Общие положения по расчету закреплений сложных опор
8.0662-2-ПЗ Подбор закреплений сложных опор в талых грунтах
8.0662-2-ПЗ Закрепление опор в вечномерзлых грунтах
8.0662-2-ПЗ Закрепление опор в пластичномерзлых и сыпучемерзлых грунтах
8.0662-2-ПЗ Закрепление опор в твердомерзлых грунтах
8.0662-2-ПЗ Подбор закреплений промежуточных опор в вечномерзлых грунтах
8.0662-2-ПЗ Подбор закреплений сложных опор в вечномерзлых грунтах
8.0662-2-ПЗ Защита от коррозии
8.0662-2-ПЗ Защита фундаментов от выпучивания
8.0662-2-ПЗ Указания по производству работ
8.0662-2-ПЗ Схемы, графики и таблицы
8.0662-2-ПЗ Схемы закрепления опор в талых грунтах
8.0662-2-ПЗ Схемы закрепления опор в вечномерзлых грунтах
8.0662-2-ПЗ Таблица 1. Опрокидывающие моменты на закрепления промежуточных опор от нагрузок нормального и аварийного режимов
8.0662-2-ПЗ Таблица 2. Вертикальные нагрузки на закрепления промежуточных опор
8.0662-2-ПЗ Таблица 3. Характеристики грунтов для расчета свайных закреплений
8.0662-2-ПЗ Таблица 4. Предельный опрокидывающий момент М(Ю) закреплений марки T.T1 и Т2
8.0662-2-ПЗ Таблица 5. То же закрепления марки Т3
8.0662-2-ПЗ Таблица 6. Расчетные нагрузки на фундаменты опор анкерного типа
8.0662-2-ПЗ Таблица 7. Предельная вертикальная нагрузка для свай на вырывание и сжатие (в талых грунтах)
8.0662-2-ПЗ Таблица 8. Предельная горизонтальная нагрузка на закрепление марки ТА
8.0662-2-ПЗ Таблица 9. Предельная горизонтальная нагрузка на закрепление марки ТА2
8.0662-2-ПЗ Таблица 10. Расчетные силы морозного пучения грунта для свай
8.0662-2-ПЗ Таблица 11. Предельное усилие на вырывание свай по прочности основания в вечномерзлых грунтах
8.0662-2-ПЗ Таблица 12. Предельное усилие на сжатие свай
Чертежи
8.0662-2 КС-1 Закрепление по схемам Т,Т1,Т2 и Т3
8.0662-2 КС-2 Закрепление по схеме ТА
8.0662-2 КС-3 Закрепление по схеме ТА2
8.0662-2 КС-4 Закрепление по схемам Тм, Т1м, Т2м
8.0662-2 КС-5 Закрепление по схеме ТАм
8.0662-2 КС-6 Узлы 1-5. Детали
8.0662-2 КМ-1 Ригель Рт
8.0662-2 КМ-2 Хомут Хт
8.0662-2 КМ-3 Затяжка ЗУ
Дата введения | 12.12.1988 |
---|---|
Добавлен в базу | 01.09.2013 |
Завершение срока действия | 30.06.2003 |
Актуализация | 01.01.2021 |
Дополняет: | Конструкции опор ВЛ 35 кВ из отработанных бурильных и отбракованных обсадных труб для районов Западной Сибири |
12.12.1988 | Утвержден | Сельэнергопроект |
---|---|---|
Разработан | Сельэнергопроект Минэнерго СССР |
Чтобы бесплатно скачать этот документ в формате PDF, поддержите наш сайт и нажмите кнопку:
МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР ССО ’’СЕЛЬЭЛЕКТРОСЕТЬСТРОЙ"
Всесоюзный государственный проектно-изыскательский и научно-исследовательский институт
"СЕЛЬЭНЕРГОИРСЕКТ"
Ленинградское отделение
КОНСТРУКЦИИ ШОР ВЛ 35 КВ ИЗ ОТРАБОТАННЫХ БУРИЛЬНЫХ И ОТБРАКОВАННЫХ ОБСАДНЫХ ТРУБ ДЛЯ РАЙОНОВ ЗАПАДНОЙ СИБИРИ
Арх.№ 8.0662
Альбом П Закрепление опор в грунтах Пояснительная записка. Чертежи фундаментов
Ленинград 1988
МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР ССО "СЕЛЬЭЛЕКТРОСЕТЬСТРОЙ”
Всесоюзный государственный проектно-изыскательский и научно-исследовательский институт
"СЕЛЬЭНЕРГОПРСЕКТ”
Ленинградское отделение
КОНСТРУКЦИИ ШОР ВЛ 35 КВ ИЗ ОТРАБОТАННЫХ БУРИЛЬНЫХ И ОТБРАКОВАННЫХ ОБСАДНЫХ ТРУБ ДЛЯ РАЙОНОВ ЗАПАДНОЙ СИБИРИ
Арх.№ 8.0662
Альбом П
Закрепление опор в грунтах.
Пояснительная записка. Чертежи фундаментов.
Состав проекта:
Альбом I. Пояснительная записка. Чертежи общих видов опор ВЛ. Металлические конструкции опор КМ и КМД
Альбом П. Закрепление опор в грунтах. Пояснительная записка. Чертежи фундаментов.
Б.И.АМЕЛШ A. П.ШИЙКО Л.Г.ФИЛАТОВ B. И.ИВАНОВ Е.И. ТЕТЕРЕВ |
Альбом Ш. Обосновывающие материалы. Расчетная часть
Зам «главного инженера института
Главный инженер Ленинградского отделения
Главный инженер проекта
НЩльник отдела
Главный инженер проекта (альбома П)
Ленинград 1988
к!-0.9T*5iiti(lMH0,3)+0.9ZT,im£ili+Qiili Qag . /SX5- * Z ‘ A/' MTnU^fium) + ok . к/ _ОЯГп4;А{щ+№)+0.9Шт£-11Ш.9Тп&*т{1МФОп-ЗЦ5’ ^cm~ 5,Л? -ап-йт-ао-Щ*. I/ -,/" .О.ЯТпИА-Ч-к0.9-2Ттб1п4-2 it1- //' _ 2'М7л6и'£ Пп - пег--^- |
4? Для опоры С тросом =-4495*6$ + 182; * 2 ЛС = 1206ЬА> “ -4495*6$ -- -1871. 2 2 Для опоры без троса Afl = -4495*6$ ^ +150; П 2 8452^/л ~ -4495*6$ — -1594. г 2 2 Монтажный режим работы БД |
Подставляя значения и преобразуя эти выражения, получим: Для опоры с тросом А/„ = I206I * ^ *L + 333, 2 л£= 4495 'toi — + 182, 2 У= 12061-4*# — + 4495*^5 ~ -980, 2 2 Нп = Нет = 3348 •ih L , Нп = Нет = 1283 * &!> — . 2 Для опоры без троса л£ = 8452 * 6/о — + 333, 2 4^= 4495 *6$ ^. + 182, /^г= 8452 * ~ + 4495*6$ — -905, 2 2 Нп = Нет = 2565*iin ~ , 2 Нп = Нет = 1283*6$ sL . 2 Величина этих нагрузок представлена в табл.6 в строках "аварийный режим" в числителе дробей. При обрыве проводов со стороны подкоса J& 2 вертикальное усилие на его фундамент будет вырывающим, а на фундамент стойки - сжимающим. Величина нагрузок дана там же в знаменателе дробей. Нагрузки определены по выражениям: |
В монтажном режиме опора и ее закрепление в грунте расчитываются на одностороннее тяжение проводов и троса со стороны монтируемого пролета. При этом тяжение в смонтированных проводах согласно П.2-5-93Ц) ПУЭ принимается равным — Тмакс. Ветровыми нагрузками в данном случав, ввиду их малых ® величин, можно пренебречь. Схема нагрузок на опору в монтажном режиме дана на рис.5. (Подкос № 2 следует всегда устанавливать с той стороны, откуда будет производиться монтаж проводов). Нагрузки монтажного режима определены по следующим выражениям: а/ liTnSnii(t'S,'f+fO,3)+ yTrSinj: Qjrcf . JV"- XZS + £ ' Y> $тл*&**1Ф4)+$ТгА*£‘Ш, ok ■ Летл JJs -|(2г ,/ „ §r„Si»T-3+3TrSi»i . Hrt — пет--^ •* U' uf 4ГлС0*£’3 Пп = Пет => Z й Лист 7 8.0662 -2-ПЗ |
10
Нп = Нет в 1425 Л)Л — : t 2 Нп * Нет в 1425 'fa 2 В табл.4 в строках "монтажный режим" даны расчетные нагрузки на фундаменты для разных углов поворота ВЛ. 3.1.2. Нагрузки на фундаменты концевых опор Максимальные нагрузки на фундаменты концевых опор имеют место в нормальном режиме работы ВЛ и создаются в основном нагрузками от тяжения проводов. При максимальном тяжении (гололед, = 0.25^ лах). Нагрузки определены по формулам: U> Z . Он. . г- > ./ . TJZ-ШО.з) * Тт Ш+РЖ +Рп*А»Mr’ ~ -3Qn-Qr-Qe-&} ■ h!,-hU, Мет =5.048ТП-830 = 6363 даН; Нп = Нет = 1.5 Тл + 27 = 2164 даН. После преобразований будем иметь: Для опоры с тросом Mt =5,048Тп+2,305Тт+241=9440 даН; Mr =5,048ТП+2,305Тт-890=8810 даН: Нп=Нст=1.5Т1И-С.5*Тт+29=2602 даН; Для опоры без троса Мп «5.048*Тп+231 * 7424 даН; 3.2. Типы закреплений сложных опор в талых грунтах Согласно техническому заданию в настоящем проекте приняты закроплошш сложных опор па спаях из стальных труб d 325x6 мм с закрытым нижним концом. При этом стойко опоры закрепляется внутри сваи также, как стойка промежуточной опоры (см.н.2.2). Для опоры без троса №„ * 4795-//Л — +200: 2 * 4795*^5 ~ +183: 2 « 4795(£>^ + <&5 ^г-) -749: 8.0562 -2-ПЗ_ Формат АЗ |
Подкос, выполняемый из трзгбы <£168, нижним кондом соединяется со сваей с помощью шарнира через опорную рамку на обечайке, приваренной к верхнему торсу сваи. Для более равномерного загружения сваи подкоса и сваи стойки горизонтальными нагрузками (в связи с большими горизонтальными нагрузками на сваи подкосов, наличием слабых грунтов оснований и глубоких болот) эти сваи соединены затяжками. Затяжка между сваей стойки и сваей годкоса концевой опоры, а также сваей подкоса Л? I анкерно-угловой опоры выполнена из уголков; затяжка между сваей стойки и сваей подкоса № 2 -из трубы d 127x7,5, так как последняя должна быть рассчитана и на передачу сжимающего усилия. В обозначении марок закреплений сложных опор принято: Т - закрепление на сваях из труб d 325x6 с закрытым нижним концом: А - опор анкерного типа (сложных опор): цифра после "А" - количество свай в кусте (при отсутствии цифры - I свая): цифра после тире - глубина забивки сваи в минеральный грунт (ниже дна болота) в дециметрах. Примеры обозначения: ТА-90 означает закрепление на одной свае, забитой в минеральный грунт на глубину 9.0 м; ТА2-80 - с помощью куста из двух свай, забитых в минеральный грунт на глубину 8 м. 3.3. Общие положения по расчету закреплений сложных опор В соответствии с характером нагрузок на фундаменты сложных опор при свайных закреплениях (сжимающая или выдергивающая вертикальная нагрузка, действующая совместно с горизонтальной), расчет свайных закреплений выполнен согласно СНиП 2.02.03-85, а именно: предельные расчетные нагрузки, допускаемые на сваю на сжатие и на вырывание, определены по формулам (2), (8) и (10) с учетом требований раздела 12, а на действие горизонтальной силы - по приложению I. При определении расчетной допускаемой горизонтальной нагрузки допускаемый угол поворота оваи в грунте _/3* принят равным 0.01 рад, допускаемое горизонтальное перемещение головы сваи-0.1 м, что обеспечивает достаточную жесткость опор. |
11 Значения предельной расчетной нагрузки, допускаемой на сваи на вырывание Рв и на сжатие Рс, приведены в табл.7. Значения предельной расчетной допускаемой горизонтальной нагрузки для разных марок закреплений (при разной глубине забивки свай) даны в табл.8и9. 3.4. Подбор закреплений сложных опор в талых грунтах Подбор свайных закреплений производится поэтапно для стойки и подкосов опоры. По табл.б для заданного угла поворота BI и марки опоры находим действующие на фундаменты опоры расчетные нагрузки И/и Н. По табл.8 или 9 по виду грунта находим тип закрепления,имеющий Рг > Hj по табл.7 так же по виду грунта находим глубину забивки свай, при которой соблюдается условие Рв,(Рс)^// • При затруднениях в подборе закрепления по вертикальной или горизонтальной нагрузке (при больших значениях/V и Н) следует принимать закрепления с помощью куста из двух свай. Глубина забивки свай в подстилающий болото грунт должна быть не менее 4.0 м. Пример подбора закрепления Исходные данные. Тип опоры АУт35-1. Угол поворота ВЛ о/ = 45°. Глубина болота fls = 2 м. Подстилающий грунт - песок пылеватый с коэффициентом пористости е = 0.8. Подобрать закрепление. Решение. По табл.б находим максимальные значения действующих на фундаменты элементов опоры нагрузок: стойка- /Ист = 64.9 кН (вырывание): Нет = 18.0 кН; Нет = 13,2 кН: подкос J& I -/l4 = 63.6 кН (сжатие): Нп = 18,0 кН: подкос Л» 2 -Уп = 46.2 кН (сжатие) или А/й =-40.0кН(вырывание); Нп = 13,2 кН. Определение необходимой глубины забивки свай в минеральный грунт основания. Стойка. По горизонтальной нагрузке Нет = 18.0 кН. По табл.8 для глубины болота /if - 2 м и песка пылеватого с е = 0.8 находим: при глубине забивки /?э = 4.5 м продольная горизонтальная нагрузка Рг = 18.4 кН> 18.0 кН. По прочности сваи Рг =35.7 кН-> Лист 8.0662 ЛЗ _[9_Формат АЗ 18.0 кН (по последней строке табл.8 при Дг = 2.0 м). |
По вырывающей нагрузкеЛ'ст = 64,9 кН. По табл.7 для песка пылеватого требуемая глубина забивки должна быть 5.5 м с Рв = *- (59.0 + 75,1) = 67.05 кН >Мсг 2 Таким образом, закрепление стойки можно выполнить по схеме ТА-55. Подкос № I. По горизонтальной нагрузке Нп = 18,0 кН. как и для стойки, необходима глубина забивки 4.5 м. По сжимающей нагрузке Мп = 63.6 кН. По табл.7 требуемая глубина забивки сваи в минеральный грунт достаточна 4,0 м, при этом Го = 124 кН >Л/7. Таким образом, для подкоса ib I требуется закрепление марки ТА-45. Подкос J5 2. По горизонтальной нагрузке Нп = 13.2 кН. По табл.8 для данных условий достаточна h з=4,0 м. при этом Р1^17.6^йп« По сжимающей нагрузке Nn = 46.2 кН. По табл.7 требуемая глубина забивки достаточна Ьз = 4 м при этом Pc = 124>Mff. По вырывающей нагрузке Мп = 40.0 кН. По табл.7. достаточна глубина забивки h з = 4.0 м с Рв = 43.9 кН^Л^. Таким образом, для подкоса J6 2 требуется закрепление марки ТА-40. Окончательно принимаем для стойки закрепление марки ТА-55. для подкосов - марки ТА-45. 4. ЗАКРЕПЛЕНИЕ ОПОР В ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГРУНТАХ Подбор схем закрепления опор в вечномерзлых грунтах производится на те же внешние нагрузки* которые имеют место и в условиях сезоннопромерзающих грунтов. Исходя из этого, нагрузки на фундаменты промежуточных опор определяются по табл.1 и 2* а нагрузки на фундаменты опор подкосного типа - по табл.6 настоящего альбома. Кроме того, на фундаменты опор в условиях вечномерзлых пучи-нистых грунтов дополнительно воздействуют повышенные силы морозного пучения грунта, которые необходимо учитывать при решении вопросов закрепления опор. |
i2. ципу П (СНиП П-18-76 п.3.2, 3.9), т.е. с допущением их оттаивания. В связи с этим подбор схем закрепления, глубины погружения фундаментных конструкций в минеральные пластичномерзлые грунты производится так же, как и для условий сезоннопромерзающих грунтов по физико-механическим и прочностным характеристикам этих грунтов в талом состоянии. При этом в грунтах с температурой в зоне заделки т££-0.3°С глубину заделки фундаментных конструкций следует увеличить против подобранной по таблицам на следующие величины: па 1,0 м в глшшотых грунтах при Х>0.5 л в носках мелких и пшкшатмх при G > О.УЬ; на 0,75 м в глинистых грунтах при 0.25 < ^ 0.5м в песках мелких и пылеватых при 0.8 < От ^0,95; на 0.5 м в глинистых грунтах при j^0.25m в песках мелких и пылеватых при 6^0.8. Это увеличение предусматривается в связи с необходимостью сохранения требуемой прочности (устойчивости) закрепления к концу срока эксплуатации ВЛ при наличии деформаций от пучения. Сыпучемерзлые грунты, пески средней крупности и крупные, не меняющие своих прочностных свойств при оттаивании и не подверженные пучению, могут использоваться в качестве основания также с допущением их оттаивания. Подбор закреплений в них производится так же. как и для сезоннопромерзающих грунтов по характеристикам в талом состоянии без последующего увеличения глубины заделки на выпучивание. Погружение свай из труб диаметром 325 мм и 168 мм в пластично-мерзлые грунты должно выполняться, как правило, забивкой в лидерные скважины диаметром соответственно 300 мм и 150 мм, при этом нижний конец сваи d 325 должен быть выполнен в виде конуса. Если по результатам пробных погружоиий окажотсл возможной их забивка на расчетную глубину без лидорной скважины, то погружоиие свай для промежуточных опор целесообразно производить забивкой труб с открытым нижним концом. При наличии соответствующих механизмов сваи из труб с открытым тшддшм концом в пластичномерзлые грунты следует погружать вибропогружателем без предварительного бурения скважин. |
4.1. Закрепление опор в пластичномерзлых и сыпучемерзлых грунтах Лист В соответствии с действующими нормами расчет несущей способности фундаментов в пластичномерзлых грунтах выполняется по прин- |
4.2. Закрепление опор в твердомерзлых грунтах Закрепление фундаментов опор в твердомерзлых грунтах выполняется по принципу I, т.е. из условия сохранения мерзлого со- 8.0662 ~2~ ПЗ |
стояния грунта ниже слоя сезонного оттаивания. При этом при определении общей глубины заделки фундамента в грунт должна учитываться расчетная глубина сезонного оттаивания п т т , где fa | - нормативная глубина сезонного оттаивания, 4.2.1, Типы закрепления опор в твердсмерзлнх грунтах Закрепление опор ВЛ в твердомерзлых грунтах по настоящему проекту выполняется принципиально по тем же схемам, что и закрепление их в талых грунтах, то есть ьа сваях из стальных труб диаметром 325 мм или 168 мм. При этом ев,«и устанавливаются в пробуренные или сверленые котлованы и после выверки по вертикали и по оси ВЛ заделываются песком крупным или средней крупности с тщательным послойным уплотнением ручными трамбовками или заливаются песчано-глинистым раствором. При наличии необходимого оборудования сваи могут погружаться паровым термомеханическим способом, при котором свая забивается в оттаянную паровой иглой скважину. Внутренняя полость свай диаметром 325 мм должна быть заполнена песком или местным грунтом. Обозначение марок закрепления опор в вечномерзлых грунтах принято таким же. что и в сезокнопромерзающих. но с добавлением индекса 6м". Примеры обозначения: Тм-35. ТАм-60. 4.2.2. Общие положения по расчету закреплений в твердомерзлых грунтах Расчет закреплений опор в твердомерзлых грунтах выполняется в соответствии о требованиями СПиП П-18-76 (Л.З) из условия недопущения выпучивания фундаментов опор вырывающими силами морозного пучения, а в опорах подкосного типа-с одновременным воздействием вырывающих нагрузок нормального режима работы ВЛ. Силы морозного пучения Тп определены по приложению 5 (Л.З) с учетом глубины сезонного оттаивания /7 т для различных по степени лучинистости грунтов. Сила морозного пучения для принятых в проекте свай определена по выражению: ТЛ«Г* По • А.т • Kj • Kg где £" - расчетные удельные силы пучения; принимаются по таблице приложения 5 (Л.З): ШЬ2~2~ПЗ По - периметр сечения сваи или оваи-приставки: |
id k т - расчетная глубина сезонного оттаивания; Kj=0.7 - коэффициент, учитывающий уменьшение сил смерзания о металлическими поверхностями; К2=0.7 - то же в связи с устройством противопучинной обмазки. Значения величин Тп приведены в табл.10. Несущая способность свай по прочности заделки на вырывающую нагрузку обеспечивается силами смерзания поверхности сваи с мерзлым грунтом. При этом напряжения в грунте не должны превышать Цои по табл.З приложения 6 (Л.З). Несущая способность свай по прочности заделки на вырывающую нагрузку Рвм опроделона по выражению: Р^ПоИм-Яа,-*,*^ -*0,9где Gc- вес сваи; kM~ глубина заделки в мерзлый грунт; Остальные обозначения те же, что в предыдущей формуле. Предельное усилие на вырывание свай по прочности основания Рвм для свай разного сечения и глубины заделки в мерзлый грунт даны в табл.II. Несущая способность свай на сжатие Рем обеспечивается как силами смерзания по боковой поверхности свай, так и давление/на грунт под нижним концом сваи. Несущая способность Рем свай определена по формуле: где R - расчетное давление на мерзлые грунты под нижним концом сваи, принимается по табл.1 п.6 3-5 м) приложения 6 (Л.З): площадь сечения сваи (нетто); /я= I.I - коэффициент условий работы для буроопускных свай; Кн as 1.2 - коэффициент надежности: Остальные обозначения указаны вншо. Предельное усилие на сжатие свай по прочности основания Рем приведено в табл.12. 4.3. Подбор закреплений промелу точных опор в вечномерзлых грунтах 4.3.1. Подбор закреплений в пластичномерзлых (с tu > - 0,3°С) и сыпучемерзлых грунтах Выполняется так же. как и в талых (сезоннопромерзагощих) Лист _177Формат АЗ |
грунтах по указаниям п.2.4 настоящей записки по характеристикам грунтов в талом состоянии, при этом глубина заделки свай в пучи-нистых пластичномерзлых грунтах с температурой в зоне заделки £м > - 0.3°С увеличивается в соответствии с указаниями п.4.1 записки. 4.3.2. Подбор закреплений в пластичномерзлых (с £м ^ - 0.3°С) и твердомерзлых грунтах Глубина заделки фундаментов промелу точных опор в вечномерзлый грунт h м (ниже слоя сезонного оттаивания) определяется исходя из соблюдения условия: тп ^ ?вм где Тп - сила морозного пучения по табл.10; Рвм - предельное (допускаемое) усилие на вырывание по прочности основания определяется по табл .II. При этом общая глубина заделки в минеральный грунт hs должна составлять не менее 3.0 м для опор нормального габарита и 3,5 м для повышенных опор. Пример подбора закрепления Иг.уотпгаа данные. Опора Пт35-1. Грунты основания глинистые, Зи = 0,6; температура в зоне заделки iu = -0.5°С. Глубина сезонного оттаивания 2.0 м. Глубина болота Л б « 1,0 м.Торф слаб оду чинистый. Подобрать закрепление на трубной свае (£325. Решение. По табл.10 находим силы морозного пучения.Для торфа при /7С5 = I м Тпт = 40,0 кН. Для грунта Тп гр.=П0,0-65,0=45 кН (сила пучения для слоя грунта, находящегося на глубине от 2.0 до 1.0 м, определена как разность между силами гучения при глубине оттаивания 2.0 и 1.0 м). Общая сила пучения составляет Тп = 40 + 45 в 85 кН. По табл. II принимаем закрепление из трубы с глубиной заделки 3,5 м с Рвм = 96 кН > Тп. Общая глубина заделки в минеральный грунт при этом с оста-wr-fls = h^ *hм = х + 3.5 = 4.5 м > 3,0 м, что ооответот-вует указаниям п.4.3.2. ш Лист /2 Окончательно принимаем закрепление марки Тм-45. |
Н 4.4. Подбор закреплений сложных опор в вечномерзлых грунтах 4.4.1. Подбор закреплений в пластичномерзлых (с -0,3°С) и сыцучемерзлых грунтах Выполняется аналогично подбору закреплений опор в сезонно-промерзаюпщх грунтах по п.3.4 с учетом указаний п.4.3.1. 4.4.2. Подбор закреплений в пластичномерзлых (с tu < -0.3°С) и твердомерзлых грунтах Подбор закреплений сложных опор в указанных грунтах заключается в определении требуемой глубины заделки hM сваи в мерзлый грунт. Подбор выполняется исходя из соблюдения условия: действующая нагрузка должна быть меньше предельной (предельнодопустимой) для принятого типа закрепления. Подбор производится исходя из соблюдения следующих условий: для вырываемых фундаментов лк +Tn^PsM для сжатых фундаментов А/ « Р /vc 'см с проверкой на вырывание силами пучения Тп - 0.5 У0 < Рвм где д£- расчетная вырывающая нагрузка на фундамент опоры в нормальном режиме работы ВД; //с - то же, сжимающая; (определяются по табл.4.5); Рем- предельное усилие на вырывание свай по прочности основания; определяется по табл.II; то же на сжатие, определяется по табл.12; Тп - сила пучения (определяется по табл. 10). При этом по условиям работы на горизонтальную нагрузку глубина заделки свай в вечномерзлый грунт должна быть не менее 3.0 м при общей глубине заделки в минеральный грунт не менее 4.0 м. Примеры подбора закреплений Ипуетттда данные. Опора ПАУт35-1 (без троса), угол поворота 8.0662 -2-ПЗ |
30°. Грунт основания песок мелкий, (г= 0.9; температура в зоне заделки -0,3°С. Глубина сезонного оттаивания 1,5 м. С поверхности слой торфа/76 = 1,0 м. Торф среднецучинистый. Подобрать закрепление на сваях из труб CL325. Решение. По табл.6 для этой опоры находим нагрузки на фундаменты. Стойка. Уст * 33,0 кН (вырывание) в нормальном режиме работы Вй. Поскольку торф и грунт относятся к одной группе по степени пучения (см.табл. 10), силу пучения принимаем по табл.10 по /?т = 1.5 м: Тп = 71.3 кН; Уст + Тп = 33,0+71,3 = 104,3 кН. По табл.11 требованию У>т + Тп ^ Рвм удовлетворяет закрепление из трубы с глубиной заделки в БМГ h м * 5.0 м с Рвм = ИЗ кН. При этом глубина заделки в минеральный грунт составит /?3=^т 1,5-1+5,0=5.5 м > 4.0 м, что отвечает требова ниям последнего абзаца п.4.4.2. Подкос 1Ь I. Нп = 46.2 кН (сжатие) в нормальном режиме работы ВЛ. Сила пучения та же, что и на сваю стойки, Тп = 71,3 кН. Проверяем возможность применения сваи из трубы d 325 на вырывающую нагрузку при глубине ее забивки hdfr])n - 4.0 м и Аи ^з ^6 -/*? ■ 4 + I - 1*5 * 3*5 м Тп-0.5 У П = 71.3 - 0.5 * 46.2 = 48.2 кН Для песчаных грунтов при t м = -0.3°С по табл.II при глубине заделки в БМГ /7М = 3.5 м,Рвм = 79 кН> 48.2 кН. По сжимающему усилию Уп при отсутствии сил пучения по табл.12 находим, что глубина заделки в ШгА-м = 3.5 м достаточна. // Подкос Л 2» По табл.4 Nn- 1,8 кН (сжатие в нормальном режиме работы ВЛ): У'макс. = 48.2 кН (сжатие) в монтажном режиме работы ВЛ; -42.0 кН (вырывание) при обрыве проводов со стороны подкоса J6 2. Сила пучения будет та же, что и на фундамент стойки Тп = 71.3 кН. Тп - 0.5/Уп = 71.3 - 0.5 . 1.8 = 70.4 кН. Учитывая, что эта нагрузка больше, чем /^1/ = 42.0 кН, подбор ведем по вырывающему усилию 70.4 кН. По табл.И для сваи d 325 в песчаных грунтах при .-^м = -0.3°С достаточна глубина заделки в БМГ /г м = 3.5 м с Рвм = 79,0/" 70.4 кН. Принимаем Ьи = 3.5 м. ./ Производим проверь по сжимающему усилию/^ макс.=48,2 кН. |
1$ По табл.12 глубина заделки в БМГ hu = 3.5 м достаточна, при этом Рем = 79.0 > 48.2 кН. Принимаем глубину заделки сваи подкоса № 2 в БМГ п м = 3.5 м при общей глубине заделки в минеральный грунт ti 3=1.5-1+3.5= 4 м. Окончательно принимаем для стойки закрепление марки ТАм-55. для подкосов ТАм-40. 5. ЗАЩИТА ОТ КОРРОЗИИ Стальные конструкции фундаментов опор, погружаемые в грунты, должны быть защищены от коррозии путем нанесения защитных покрытий. Для создания таких покрытий рекомендуется использовать крем-неорганическую эмаль K0-I98 по ТУ 6-02-841-74. Перед нанесением эмали поверхность очищается от ржавчины пескоструйной обработкой или металлической щеткой. Эмаль наносится в два слоя путем окунания конструкции в корыто с эмалью. Пленка эмали подсыхает в течение 10-15 мин при положительной температуре воздуха. Работы должны выполняться на производственных базах: на пикете допускается выполнять только восстановление поврежденных участков. В целях предохранения стальных трубных свай диаметром 325 мм от деформаций при замерзании воды в их полости, а также для улучшения антикоррозионных условий, их внутренние полости должны засыпаться гидрофобным грунтом - песком, пропитанным дизельным топливом. 6. ЗАЩИТА ФУНДАМЕНТОВ ОТ ВЫПУЧИВАНИЯ При строительстве ВЛ на участках залегания цучинистых грунтов фундаменты опор должны иметь покрытия, обеспечивающие снижение сил смерзания грунта с поверхностью фундамента и уменьшения сил выпучивания. Стальные трубы, защищенные антикоррозийным покрытием из кремне органической эмали КО-198^ дополнительного покрытия не требуют. Подробные сведения по составу, физико-химическим свойствам, способам нанесения и т.п. эмалей K0-I98 даны в "Рекомендациях по применению кремнийорганических соединений в борьбе с морозным выпучиванием фундаментов" (НИОПС, 1974 г.). Инп.К' подл. | Полнись ti лптлГТГГ|/1М.й)т.<у<
8.0662 -2-т |
7. УКАЗАНИЯ ПО ПРОИЗВОДСТВУ РАБОТ
Основным типом закрепления опор в грунтах по данному проекту является свайный с использованием в качестве свай спиральношовных труб диаметром 325 мм.
Для их погружения в грунт следует использовать самоходные копровые установки на базе тракторов или экскаваторов, а так^же на автомобилях. Можно рекомендовать копер СП-67 на базе трактора Т-130-1Г-1. копер СА-8 на шасси автомобиля КрАЗ-257К или"Урал-375", В качестве ударной части могут использоваться механические молоты; которые изготавливаются ведомственными заводами или мастерскими, гидромолот СП-70 с массой ударной части 200 кг, дизельмолоты ДМ-58, ДМ-150А, СП-60 с массой ударной части 180-240 кг.Погружение трубных свай методом вдавливания статической нагрузкой не рекомендуется, т.к. погрузить сваю этим методом в грунт на необходимую глубину практически невозможно.
Целесообразно так/же использовать вибромолоты БМ-7у и высокочастотные вибропогружатели ЕПП-2А (С-403).
Скважины для погружения свай в вечномерзлых грунтах следует бурить станками ударно-канатного бурения БС-IM, БУ-20-2У,БУ-20-2М с долотами и желонками, усиленными материалами из твердых сплавов. Может быть такхже использована буровая машина БМ-801С/802С с глубиной бурения до 8 м и самоходный станок ударновращательного действия УТБХ-150. Диаметр скважины должен быть не менее, чем на 5 см больше наибольшего размера сваи.
Заполнение пазух пробуренных котлованов в условиях твердо-мерзлых грунтов после установки в них свай следует выполнять песком средней крупности с тщательным послойным уплотнением (/) = I.6-I.7 т/мЗ), в пределах слоя торфа - местным выбуренным грунтом. Песок в пределах слоя вечномерзлого грунта (ниже слоя сезонного оттаивания) для обеспечения смерзания со сваей и стенками скважины при производстве работ в зимнее время и в сухих грунтах необходимо увлажнить из расчета 0.2 м3 воды на I м3 песка.
Заполнение пазух скважин может также выполняться заливкой песчано-глинистого раствора. Перед установкой сваи скважина на 1/3 высоты заливается песчано-глинистым раствором с температурой в летний период не ниже Ю°С, в зимний период-30 - 40°С.
Для приготовления грунтового раствора на I часть глины берется 3-5 частей мелкого песка. Консистенции раствора принимается по осадке стандартного конуса, которая должна быть в пределах 10-15 см, что соответствует влажности 35-50$.
/6
Свая так же может заливаться песчаным раствором, при этом заливка производится после установки сваи слоями 1-1,5 м с вибрированием. Разрыв во времени между окончанием бурения и установкой сваи в скважину должен быть летом не более трех часов, зимой - не более трех суток. В это время скважина должна быть закрыта переносным щитом.
Монтаж проводов БД в районах залегания твердомерзлых грунтов, когда прочность закрепления концевых, угловых и др.опор подкосного типа обеспечивается силами смерзания, следует производить после достижения грунтом в зоне их заделки температур, близких к расчетным (до 0.9~Ьм ). В остальных районах монтаж проводов можно выполнять сразу после установки опор.
Лист
н
HflifliJIfflVb |
Содержание
альбома П
I
т |
Обозначение |
Наименование |
Стр. |
I |
2 |
3 |
4 |
Конструкции опор ВЯ 35 кВ из отрабо- | |||
тайных бурильных и обсадных труб | |||
для районов Западной Сибири | |||
8.0662-2-ПЗ |
Пояснительная записка | ||
I |
Общая часть |
3 | |
2 |
Закрепление промежуточных опор |
3 | |
2.1 |
Нагрузки на фундаменты промежуточных | ||
опор |
3 | ||
2.2 |
Типы закреплений промежуточных опор | ||
в талых грунтах |
5 | ||
2.3 |
Общие положения по расчету закрепле- | ||
ний промежуточных опор |
5 | ||
2.4 |
Подбор закреплений промежуточных | ||
опор в талых грунтах |
6 | ||
3 |
Закрепление сложных опор |
7 | |
3.1 |
Нагрузки на фундаменты сложных опор |
7 | |
3.2 |
Типи закреплений сложных опор в та | ||
лых грунтах |
Ю | ||
3.3 |
Общие положения по расчету закрепле | ||
ний сложных опор |
II | ||
3.4 |
Подбор закреплений сложных опор в | ||
талых грунтах |
II | ||
4 |
Закрепление опор в вечномерзлых | ||
грунтах |
12 | ||
4.1 |
Закрепление опор в пластичномерзлых | ||
и сыпучемерзлых грунтах |
12 | ||
4.2 |
Закрепление опор в твердомерзлых | ||
грунтах |
12 | ||
4.3 |
Подбор закреплений промежуточных | ||
опор в вечномерзлых грунтах |
13 | ||
4.4 |
Подбор закреплений сложных опор в | ||
вечномерлых грунтах |
14 | ||
5 |
Защита от коррозии |
15 | |
6 |
Защита фундаментов от выпучивания |
15 | |
7 |
Указания по производству работ |
16 |
I |
2 |
3 |
4 |
Схемы. гоаФики и таблицы | |||
8 |
Схемы закрепления опор в талых грун | ||
тах |
17 | ||
9 |
Схемы закрепления опор в вечномерз | ||
лых грунтах |
18 | ||
10 |
Таблица I. Опрокидывающие моменты | ||
на закрепления промежуточных опор от | |||
нагрузок нормального и аварийного | |||
режимов |
19 | ||
II |
Таблица 2. Вертикальные нагрузки на | ||
закрепления промежуточных опор |
21 | ||
12 |
Таблица 3. Характеристики грунтов | ||
для расчета свайных закреплений |
21 | ||
13 |
Таблица 4. Предельный опрокидывающий | ||
момент М(10) закреплений марки T.TI | |||
и Т2 |
22 | ||
14 |
Таблица 5. То же закрепления марки | ||
ТЗ |
23 | ||
15 |
Таблица 6. Расчетные нагрузки на | ||
фундаменты опор анкерного типа |
24 | ||
16 |
Таблица 7. Предельная вертикальная | ||
нагрузка для свай на вырывание и | |||
сжатие (в талых грунтах) |
25 | ||
17 |
Таблица 8. Предельная горизонтальная | ||
нагрузка на закрепление марки ТА |
26 | ||
18 |
Таблица 9. То же, на закрепление | ||
марки ТА2 |
28 | ||
19 |
Таблица 10. Расчетные силы морозно | ||
го пучения грунта для свай |
29 |
Н- контр.
гип
11ач.отд.
Юф <?/><>£ Тетерев И гипюр
im
тл
КОНСТРУКЦИИ ОПОР Щ| 35 кВ ИЗ ОБСАДНЫХ ТРУБ Содержание альбома П |
|
Таблица I | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Лист
в.0662-2-ПЗ
Формит Л.Ч
Содержание альбома П (продолжение) |
1 | ||||||||
Обозначение |
Наименование |
Стр. |
I |
2 |
3 |
4 | |||
20 |
Таблица II. Предельное усилив на | ||||||||
вырывание свай по прочности основа- | |||||||||
ния в вечномерзлых грунтах |
30 | ||||||||
21 |
Таблица 12. То же, на сжатие свай |
31 | |||||||
ЧЕРТЕЖИ | |||||||||
22 |
8.0662-2 КС-1 |
Закрепление по схемам Т,И,Т2 и ТЗ |
32 | ||||||
23 |
8.0662-2 КС-2 |
Закрепление по схеме ТА |
33 | ||||||
24 |
8.0662-2 КС-3 |
Закрепление по схеме ТА2 |
34 | ||||||
25 |
8.0662-2 КС-4 |
Закрепление по схемам Тм, Т1м, Т2м |
35 | ||||||
26 |
8.0662-2 КС-5 |
Закрепление по схеме ТАм |
36 | ||||||
27 |
8.0662-2 КС-6 |
Узлы 1-5. Детали |
37 | ||||||
28 |
8.0662-2 КМ-1 |
Ригель Рт |
38 | ||||||
29 |
8.0662-2 КМ-2 |
Хомут Хт |
38 | ||||||
30 |
8.0662-2 КМ-3 |
За тяжа ЗУ |
39 | ||||||
8.0662 -2-ПЗ |
|Лнст| пп |
I. ОБЩАЯ ЧАСТЬ Альбом П "Закрепление опор в грунтах. Пояснительная записка. Чертежи фундаментов" является составной частью проекта "Конструкции опор ВЯ 35 кВ из отработанных бурильных и отбракованных обсадных труб для районов Западной Сибири". Общая пояснительная записка к проекту в целом, указания по материалам опор и их закреплении» даны в альбоме I. В настоящем альбоме приведены конструкции закрепления опор ВД 35 кВ из бурильных и обсадных труб в грунтах основания. В соответствии с техническим заданием на проектирование решены вопросы закрепления опор в следующих грунтовых условиях: I группа - талые (сезоннопромерзавдие) грунты с различными прочностными характеристиками, включая: песок мелкий и пылеватый с коэффициентом пористости е=0,55+0.8; супеси от пластичных до текучих с показателем текучести О * 1.1; суглинки и глины от полутвердых до текучепластичных с показателем текучести O^J^ I; П группа - болота второго и третьего типа (п.9.1 СНиП Ш-42-80) глубиной до б м, подстилаемые приведенными выше минеральными грунтами; Ш группа - вечномерзлые грунты: в районах Среднего Приобья - пластичномерзлые песчаные и глинистые грунты, имеющие температуру в зоне нулевых годовых колебаний температур (на глубине 10 м) iz0 = -0.3°С, со степенью заполнения пор мерзлого грунта льдом и незамерзшей водой G- ^ 0.8; в других регионах Западной Сибири - пластичномерзлые и твердомерзлые песчаные и глинистые грунты с температурой ^=0* -3°С, представляющие однородное или многослойное основание из слоев различной льдистоети и просадочности, перекрытых местами торфом мощностью до 2 м. Для проектирования закреплений опор ВД 35 кВ по данному проекту материалы инженерно-геологических изысканий должны содержать следующие сведения: наличие, глубина и типы болот по трассе ВД; наличие и уровень грунтовых вод; |
3 вид подстилающего грунта и его физические и прочностные характеристики, в том числе: наименование грунта; коэффициент пористости о; показатель текучести -Л (для глинистых грунтов): степень влажности $ ; угол внутреннего трения у : сцепление с„ ; объемный вес / или плотность f • По районам залегания вечномерзлых грунтов дополнительно должны представляться следующие данные: распространение и залегание вечномерзлых грунтов, их состав, сложение, строение; толщина слоя сезонного оттаивания и промерзания hr ; температура вечномерзлого грунта на глубине Юм t0 ; дополнительные характеристики грунтов в соответствии с п.2.6 главы СНиП Д-18-76. 2. ЗАКРЕПЛЕНИЕ ПРОМЕШУ ТОЧНЫХ ОПОР 2.1. Нагрузки на фундаменты промежуточных опор В наотоящом проекте предусмотрены следующие типы промежуточных опор: опоры нормального габарита Пт35-1 без грозозащитного троса и Пт35-1Т о. тросом со стойкой из трубы диаметром 168 мм и аналогичные повышенные переходные опоры ППт35-1 и Ш1т35-1т; опоры нормального габарита Пт35-3 без троса и Пт35-3т о тросом со стойкой из двух труб диаметром 146 мм и аналогичные им повышенные опоры Шт35-3 и ППт35-Зт; опора нормального габарита без троса Пт35-1А с составной стойкой из трубы диаметром 146 (верхняя часть) и 168 мм. Все опоры рассчитаны для применения во П районе по гололедным нагрузкам (в = 10 мм) и во П и Ш районах по ветровым нагрузкам (^ = 40 и 50 даЦ/м2 соответственно) и предусматривают подвеску про-
|
водов марок ACI20/I9". AC95/I6 и AC70/II и грозозащитного троса С35. кроме опоры Пт35-1А, рассчитанной на провода AC95/I6 и AC70/II. Увеличение габарита повышенных опор осуществляется за счет увеличения на 3 м высоты надземной части сваи. 2.I.I. Нагрузки нормального режима работы ВЛ Фундаменты промежуточных одностоечных опор ВЛ работают на опрокидывание под действием горизонтальных и вертикальных нагрузок на опору. Для решения вопроса о способе закрепления опоры в грунте необходимо определить действующий суммарный опрокидывающий момент на уровне поверхности минерального грунта Мо и высоту Но приложения равнодействующей всех горизонтальных нагрузок Рс. Схема внешних нагрузок на опору и расчетная схема представлены на рис.1. Значения этих величин в общем виде определены по следующим формулам: М,--ЗРП(Н3 +hs)+3QnFa+QiFT*CLF0+Q„ (S;На рис. I и в формулах приняты обозначения: Рп - нагрузка от давления ветра на провод; Рт - нагрузка от давления ветра на трос; <?0 - нагрузка от давления ветра на опору; Qn - вес провода с гирляндой изоляторов (с гололедом или без гололеда); От- то же троса; Qa- вес опоры; « - перемещение фундамента опоры на уровне поверхности минерального грунта; С - перемещение, вызванное поворотом сваи в грунте на угол*//; f - упругий прогиб ствола опорн, определяемый по формулам Лист j 2] сопротивления материалов, как для сжато-изогнутого стержня переменного сечения; hf - глубина болота, определяемая в процессе изысканий трассы ВЛ. |
В результате произведенных систематических расчетов были определены Мо и Но от расчетных нагрузок(в режиме с гололедом и без гололеда). Значения величин Мо и Но для принятых в проекте типов опор при разных марках проводов во П и Ш районах по ветру и П районе по гололеду при длинах пролетов, соответствующих маркам проводов, даны в табл.1. (Таблицы помещены в конце пояснительной записки). 2.1.2. Нагрузки аварийного режима работы ВЛ В аварийном режиме промежуточные опоры расчитываются на гори- 8.0662 '2~ ПЗ |
зонта льну ю нагрузку вдоль BJI от обрыва одного провода или троса. При этом согласно п.П-5-90 БУЭ условная нагрузка от тяжения в проводе принята равной TgD = 0.3 Тп/яах> от тяжения в тросе тТав = °>5 При этом: мав я ^ав • (н2 + ^ б) или Мат* ** • (Др + ha)* Для разных типов промежуточных опор были определены величины опрокидывающих моментов от расчетных нагрузок аварийного режима работы ВЛ. Результаты расчета приведены в табл.1 в графе "аварийный режим". /тгг ттгг 7: 2.2. Тяпн закреплений промежуточных опор в талых грунтах В соответствии с техническим заданием в настоящем проекте приняты свайные закрепления опор в грунтах. В соответствии с разрешением Госстроя СССР 16 АЧ-129-20/7 от 09.01.86 г. в качестве свай под опоры ВЛ приняты спиральношовные трубы диаметром 325 мм с толщиной стенки 6 мм по ГОСТ 8696-74. Трубы должны изготавливаться из низколегированной стали класса 45 по ГОСТ 19282-73 или ТУ 14-3-567-76 марки 16Г2 АФ-7(12), Рассмотрен также вариант закрепления промежуточной опоры Пт35-ХА на сваях из отработанных бурильных и обсадных труб диаметром 168 мм по ГОСТ 632-80 согласно разрешению Госстроя СССР Л АБ-4145-20/4 от 04.08.81 г. Промежуточные опоры Пт(ППт)35-1 и Пт(Шт)35-3 закрепляются с помощью одной сваи из трубы диаметром 325 мм; свая принимает- |
S ся о открытым нижним концом. Закрепление этого типа имеет марку "Т" без указания количества свай. Промежуточная опора Пт35-1А может закрепляться в грунте в зависимости от нагрузок и вида грунта с помощью одной, двух или трех свай (соответственно в закреплениях марок TI, Т2 и ТЗ) из обсадных труб диаметром 168 мм с толщиной стенки не менее 8 мм. Сваи принимаются так же с открытым нижним концом. В соответствии с этим приняты следующие марки закрепления промелу точных опор: Т - свайное закрепление на свае из трубы d 325x6; ТЕ - то же на одной свае из трубы d 168x8 мм; Т2 и ТЗ - то же соответственно на двух и трех сваях из труб d 168 х 8 мм. Цифры после обозначения марки означают глубину забивки сваи в минеральный грунт (ниже дна болота) в дециметрах. Примеры: Т-30 - закрепление на свае из трубы d 325x6, забитой в минеральный грунт на глубину 3,0 м; ТЗ-25 - закрепление на трех сваях из труба168х8, забитых в минеральный грунт на глубину 2,5 м. В рассматриваемых грунтовых условиях при наличии болот и распространения слабых водонасыщенных грунтов свайные закрепления являются наиболее простыми, эффективными и экономичными. Эти эл-крошнпжя пнполшиотоя о ПОМОЩЬЮ ОДНОЙ НЛПШ1М (коира) И по тробумт выполнения каких-либо земляных работ. Соединение стойки опоры со сваей d 325 на пикете выполняется следующим образом. Стойка опоры приваренной к. ее фланцу гильзой опускается внутрь сваи до упоров на гильзе. После выверки опоры по вертикали и по оси ВЛ гильза и свая по периметру свариваются между собой круговым швом высотой 6 мм. Стойка опоры Пт35-1А со сваей из трубы d 168 соединяется с ней аналогичным образом. При этом в сваю стойка опускается своей гильзой из трубы d 146, вваренной в нижний конец стойки опоры. 2.3. Общие положения по расчету закрепления промежуточных опор В соответствии с характером нагрузок на фундамент промежуточной опоры (опрокидывающий момент, горизонтальные и вертикальные нагрузки) расчет свайных закреплений опор в грунтах выполнен по методике, изложенной в приложении к СНиП 2.02.03-85 "Свайные 8.0662 -2-ПЗ |
фундаменты” (л.1). грунтов) следует производить по приведенному грунту в следующем порядке; I) По прочностным характеристикам К (табл.З) слоев грунта находим средневзвешенный коэффициент пропорциональности К0р Ki-hi где Основным расчетом при определении предельного опрокидывающего момента по грунту в данном случае является расчет по деформациям. При этом допускаемый угол поворота fb оси сваи в грунте на уровне его поверхности от нормативных нагрузок принят равным 0,02 радиана, от расчетных нагрузок - 0,024 радиана. Прочностные свойства различных грунтов в этом расчете характеризуются коэффициентом пропорциональности К, значения которого в зависимости от коэффициента пористости е и показателя текучести приведены в табл.З. Величина предельного (предельнодопускаемого) опрокидывающего момента от расчетных нагрузок Мп(Ю) определена систематическими расчетами, в которых высота приложения равнодействующей горизонтальных сил Рс принята равной 10 м над поверхностью минерального грунта. Значения МпцО) для закреплений Т, TI, Т2 и ТЗ для всего диапазона рассматриваемых грунтов приведены в табл.4 и 5. 2.4. Подбор закреплений промену точных опор в талых грунтах Подбор свайных закреплений выполняется из условия Мо < Мц(ю) • М0 - действующий на опору опрокидывающий момент на уровне поверхности минерального грунта от расчетных нагрузок в нормальном или аварийном (если последний больше) режиме работы ВЛ, определяемый по табл.1 в зависимости от марки опоры, марки провода, района климатических условий и глубины болота; Мдцо) ” предельный опрокидывающий момент по грунау, приведенный в табл.4 или 5. Km- коэффициент, учитывающий фактическую высоту приложения суммарной горизонтальной нагрузки Но, определяемую также по табл.1 (в знаменателе). Значения Кт в зависимости от воличшш Но приведены под табл.4. Расчетный изгибающий момент для сваи из трубы d 325x6 составляет 120 кН.м, сваи из одной трубы d 168x8-51,2 кН.м, что больше действующих нагрузок на соответствующие закрепления опор, и проверка прочности свай не требуется. 8.0662 -2-ПЗ Подбор свайных закреплений в неоднородных основаниях (при напластовании в пределах глубины заделки различных |
ср 2 hi Ki- коэффициент пропорциональности грунта L -го слоя; к ■ - толщина £ —го слоя; 2) По табл.2 по величине КСр находим грунт с наиболее близким значением К. 3) По этому "приведенному" грунту выполняем подбор закрепления, как указано выше. Примеры подбора закреплений Пример I. Исходные данные. Тип опоры Пт35-1т(с тросом). Район по ветру Ш (<£=50 даН/м2). Провод марки AC95/I6. Глубина болота 3,0 м. Подстилающий грунт - песок пылеватый, е - 0,75. Решение. По табл.1 для опоры Пт35-1т в Ш районе по ветру при hs~ 3 м при проводе AC95/I6 находим Мо = 60,7 кН.м (больше Мав * 57.4 кН.м) и Но = 14.2 м. По табл.4 для песка пылеватого с е = 0.75 находим закрепление с Мц(хо)^ м0* Этому условию удовлетворяет закрепление Т-27,5, имеющее Мц(ю) = 63.8 кН.м.При этом (при Но в 14.2 м) Кт * 1.02. Условие М0^ Мццо) . Кт = 63.8 . 1.02 = 65.1 кН.м выпол няется. Пример 2. Игагпттне данные те же. что в примере I, но подстилающие грунты представлены слоями; песок пылеватый, е = 0.75 -1м; супесь, е = 0.6 - 1.5 щ ниже суглинок с ^ = 0.8. Решение. По табл.2 находим коэффициенты пропорциональности для указанных грунтов: Kj = 825, К2 = 900, К3 = 640. Принимая ожидаемую глубину заделки /? 3 = 2.75 м (при этом глубина заделки в суглинок составит 2,75-1-1,5=0,25 м) найдем KCpJ К * 825*1+900*1.5+640*0.25 = 849 °Р X+I.5+0.25 В табл.2 грунтом с наиболее близким значением К. является песок пылеватый с е « 0.75 (К = 825). который и принимаем в качестве "приведенного" грунта. Далее подбор закрепления производится, как указано в примере I. Лист Ч Формат АЗ |
Если фактическая глубина заделки окажется не равной ранее принятой ожидаемой, расчет следует повторить с новой глубиной заделки. 3. ЗАКРЕПЛЕНИЕ СЛОЕНЫХ ШОР 3.1. Нагрузки на фундаменты сложных опор К сложным опорам в данном проекте относятся: концевые опоры Кт35-1; ШтЭб-1: анкерные опоры Ат35-1; ПАт35-1; угловые анкерные АУт35-1. ПАУт35-1; ответвительные АУ0т35-1. АУ0т35-2. Эти опоры рас читаны для применения в тех же климатических районах и с теми же марками проводов и тросов, что и промежуточные. Фундаменты сложных опор приняты свайными j на уровне верха свай предусматривается установка затяжек, благодаря которым горизонтальные нагрузки будут перераспределяться между фундаментами стойки и подкосов. При одинаковых фундаментах стойки и подкоса горизонтальные нагрузки на них будут одинаковы. 3.1.1. Нагрузки на фундаменты угловых анкерных опор Нормальный режим работы ВЛ Основными нагрузками на угловые анкерные опоры в нормальном режиме работы ВЛ являются нагрузки от тяжения проводов.дополнительными - нагрузки от давления ветра на провода и опору. Эти нагрузки создают вдавливающие усилия в фундаменте подкоса В I и вырывающие-в фундаменте стойки. Учитывая, что максимальные значения тяжения в проводе и тросе как но П, так и в Ш районе по ветру одинаковы (Тп = 1425 даН, Тт = 870 даН), а нагрузки от тяжения являются определяющими, усилия на фундаменты определены исходя из тяжения и ветровых нагрузок в Ш районе по ветру в режиме максимальных нагрузок (провода покрыты гололедом, ^=0.25^max,T=Tmax). Схема нагрузок на анкерно-угловую опору и на ее фундаменты представлена на рис.З, где приняты следующие обозначения: |
рп-рт-?.><2ш 0т> <2о " то »• 410 в П*2ЛД: г оС - Угол поворота трассы ВЛ; Тд - тяже нив провода; Тт - то же троса; - равнодействующая тяжения провода: $г - то же троса; Glng — вес подкоса; Mr,,.Яг,Мп,Нп - нагрузки на фундамент опоры, ясны из рис.З. В общем виде нагрузки на фундаменты угловых анкерных опор в нормальном режиме определены по следующим выражениям: Лист ГГФормат АЗ 8.0662 -2-ПЗ |
SJf я -ZQn-Qr-Qo-—1 j ■'/, .'■!, - З'&М'и 2Г ^РаСи^т)+(2TrSin jr+IrQpj;)+%,+&). Подставляя известные (Тд, Тт) и найденные раочетом значения входящих в эти выражения величин и преобразуя их, получим: для опоры с тросом /|£» 18396*^'/7 + 750.7*Cobrg- + 392; f/ш 18396 •<$*/? SL + 750.7<bf — - 1060; 2 2 Нп = Нет = 5145-6 </7 ~ + 207т1 — + 29; 2 2 Для опоры без троса /1^= 14386 *£л — + 550,г*^ £ + 383: 2 2 = 14386 Яп — + 550,2*йбг — - 937; 2 2 Нп « Нет я 4275'Ш ~ + 163.5*&^ — + 27. 2 2 Нагрузки на фундаменты угловых опор от расчетных нагрузок при разных углах поворота Ш представлены в табл.6 в строках "нормальный режим". Аварийный режим работы ВЛ В соответствии с п.2-5-92 (1а и 3) ПУЭ опоры анкерного типа в аварийном режиме расчитываются на обрыв двух проводов или троса. Ветер отсутствует. Расчет ведем на обрыв двух проводов, так как в этом случав нагрузки имеют большие значения. |
На рис .4 представлена схема нагрузок аварийного режима работы ВЛ при обрыве проводов со стороны противоположной подкосу № 2. В этом случае совместно с горизонтальными нагрузками на фундамент подкоса 1Ь 2 действует сжимающая нагрузка, на фундамент стойки - вырывающая. Нагрузки на фундаменты угловых анкерных опор в аварийном режиме определены по следующим выражениям: |
в.0662 -2-ПЗ
Лист
6
Формат АЗ