Купить ОСТ 1 10210-78 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее
Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"
Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.
Распространяется на втулки, предназначенные для запрессовки в шарнирно-болтовые соединения шасси.
Приложение Расчет допустимых удельных нагрузок для втулок подвижных шарнирных соединений с учетом их долговечности
Дата введения | 01.07.1979 |
---|---|
Добавлен в базу | 01.09.2013 |
Актуализация | 01.01.2021 |
15.11.1978 | Утвержден | Министерство | 087-16/4 |
---|
Чтобы бесплатно скачать этот документ в формате PDF, поддержите наш сайт и нажмите кнопку:
ОТРАСЛЕВЫЕ СТАНДАРТЫ
ЭЛЕМЕНТЫ КОНСТРУКЦИИ И ДЕТАЛИ ПОДВИЖНЫХ ШАРНИРНО-БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ШАССИ
ОСТ 110174-78 ОСТ 1 10199-78-ОСТ 1 10200-78 0СТ110204-7& ОСТ 110205-78 ОСТ 1 10210-78-ОСТ 110216-78 ОСТ 1 00893-78
Издание официальное ★
1 | |
см |
3 ю о 1—1 |
- |
10082 |
2 «о i |
СО £ |
УДК 621.88
ОТРАСЛЕВОЙ СТАНДАРТ
ВТУЛКИ Конструкция и размеры
14
Группа Г38
ОСТ 1 10210-78
На 19 страницах
Взамен ОСТ 1 10210-71
Срок действия продлен до 01.07.87 Проверено в 1987 г.
Срок действия продлен до 01.07.93
со
Распоряжением Министерства от 15 ноября 1978 г. № 087-16/4
срок действия установлен с 1 июля 1979 г.
до 1 июля 1984 г.
Несоблюдение стандарта преследуется по закону
1. Настоящий стандарт распространяется на втулки, предназначенные для запрессовки в шарнирно-болтовые соединения шасси.
2. Конструкция и размеры втулок должны соответствовать указанным на чертеже и в табл. 1 и 2.
Издание официальное
★
ГР 8103702 от 22.12.78
Перепечатка воспрещена
10
1 - ось; 2 - проушина; 3 - втулка Черт. 5 |
Инв. N° дубликата__№ изм.
Инв. N° подлинника__3895_ № изв.
_ 24
со * |
со * |
со
Инв. К; дубликата Инв. Ns подлинника
9. График зависимости коэффициента неравномерности распределения удельной
нагрузки по длине втулки от параметров соединения при Д =0,2 для соединения. |
для проушин из стали;
для проушин из титановых сплавов
Черт. 6
со
Инв. N; дублината Инв. N; подлинника
Стр. 12
10. График зависимости коэффициента неравномерности распределения удельной нагрузки по длине втулки от параметров соединения при Д = 0,5 для соединения, указанного на черт. 5, приведен на черт. 7.
для проушин из стали; для проушин из титановых сплавов Черт. 7
25
Инв. № дубликата__
Инв. N; подлинника 3895
11. График зависимости коэффициента неравномерности распределения удельной нагрузки по длине втулки от параметров соединения при Д=0,8 для соединения, указанного на черт. 5, приведен на черт. 8.
- для проушин из стали;
______ для проушин из титановых сплавов
Черт. 8
_28
12. График зависимости коэффициента неравномерности распределения удельной нагрузки по длине втулки от параметров соединения при Д = 0,2, А = 0,5 и Д = 0,8 для соединения, указанного на черт. 9, приведен на черт. 10.
Иив. N° дублнната__
Иив. N; подлинника 3895
Для проушин из стали Черт. 10
А
29
13. График зависимости коэффициента неравномерности распределения удельной нагрузки по длине втулки от параметров соединения при Д = 0,2, Д = 0,5, Д = 0,8 для соединения, указанного на черт. 9, приведен на черт. 11.
А
0.2
0,4 0,6 0,8 1,0
Для проушин из титановых сплавов Черт. 11
17
14. Значение коэффициента трения JJ в зависимости от соотношения нагрузок
D '
- для пары трения бронза - хромированная сталь и бронза - кадмированная
Рцр
сталь на период установившегося режима соответствует указанным на черт. 12 и 13.
Р
15. График зависимости коэффициента трения и от —— для пары трения
7 Ркр
Черт. 12 |
Инв. N* дубликата___N; изн.
Инв. № подлинника__3885 № изв.
р
16. График зависимости коэффициента трения и от —- для пары трения
' РКр
Черт. 13 |
ркр
ОСТ 1 10210-78стр. 18
17. Пример расчета допустимых удельных нагрузок для втулок подвижных шарнирных соединений с учетом их долговечности.
Исходные данные: шарнирно-болтовое соединение - по черт. 5; материал проушины - сталь;
пара трения - хромированная сталь - БрАЖН-10-4-4; d =50 мм; сЛ=30 мм; 8 = 25 мм; 5 = 100 мм; Д = 10 мм;
* ГГ
рабочая температура +60 С; о
угол качания 30 ;
допустимый износ втулок 0,2 мм;
Л/о£=2,14.105.
Необходимо: Установить допустимую величину удельной нагрузки на трущиеся
детали шарнира (Р ).
ср
Обобщенные параметры соединения: п =0,5; Д =0,2; ~ (п. 7). Находим
эквивалентное к данному шарниру количество циклов качаний для шарнира с ©£=10 и с/=40 мм по формуле
Л/
2.14-105«5»30 =
40
40
8,04-10 .
При /V = 8,04-10° и допустимом износе, равном 0,2 мм, путем линейной интерну
полиции (см. табл. 1) определяем соотношение ”— ~ 1,4.
кр
Находим удельную нагрузку по формуле
Л
а „
таи
Р ~ °j3 РСР ->
V п
оСа Р
отсюда г 1,Ц.
кр
По графику (черт. 6) для соединения с /7=0,5; Д = 0,2; J5 =0,98 определяем
Я *
коэффициент оСя =1,22.
J3ma%
По графику (черт. 1) определяем удельную критическую нагрузку
2
р =5,82 кгс/мм .
кр
2
Определяем среднюю удельную нагрузку на втулку, кгс/мм
ср
_ W РКР 1.4-5.82 =
"J3
1,22
6,65.
та%
32
ЛИСТ РЕГИСТРАЦИИ ИЗМЕНЕНИЙ
Инв. № подлинника 3895
d Поле допуска HQ |
di |
JD |
Поле допуска и 8 |
h |
10 |
11 |
20 |
14 | |
12 |
13 |
22 |
16 | |
14 |
15 |
24 |
18 | |
16 |
17 |
26 |
20 | |
18 |
19 |
28 |
22 | |
20 |
21 |
30 |
24 |
3,2 |
22 |
23 |
32 |
26 | |
24 |
25 |
34 |
28 | |
26 |
27 |
36 |
30 | |
28 |
29 |
38 |
32 | |
30 |
31 |
40 |
34 | |
35 |
36 |
47 |
40 | |
40 |
41 |
52 |
45 | |
45 |
46 |
57 |
50 | |
50 |
51 |
62 |
55 | |
55 |
56 |
70 |
60 | |
60 |
61 |
75 |
65 |
3,8 |
65 |
66 |
80 |
70 | |
70 |
71 |
85 |
75 | |
75 |
76 |
90 |
80 | |
80 |
81 |
95 |
85 | |
85 |
86 |
100 |
90 | |
90 |
91 |
105 |
95 | |
95 |
96 |
ПО |
100 | |
100 |
101 |
115 |
105 |
ОСТ 1 10210-78СТР. 2 |
____16
ОСТ 110210-78 сто, з
Иш. К; дубаааата Ищ. № иодааааааа |
Табл ица 2 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ОСТ 1 10210-78 стр. s
ПРИЛОЖЕНИЕ Р екомен дуемое
РАСЧЕТ ДОПУСТИМЫХ УДЕЛЬНЫХ НАГРУЗОК*
ДЛЯ ВТУЛОК ПОДВИЖНЫХ ШАРНИРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ С УЧЕТОМ ИХ ДОЛГОВЕЧНОСТИ
1. Шарнирно-болтовые соединения работают в условиях: возвратно-вращательного движения с частотой колебания от 1 до 8 циклов (цикл - колебание из одного крайнего положения в другое на угол менее 360 ); скорости с^рльжения до 0,1 м/с; смазки ЦИАТИМ-201, при периодичности смазки через 1,4*10 циклов колебаний.
Втулка с болтом образуют пары трения: хромированная сталь - бронза БрАЖН-10-4-4, кадмированная сталь - бронза БрАЖН-10-4-4.
2. График режимов работы пары трения хромированная сталь - БрАЖН-10-4-4 по удельной нагрузке и температуре шарнира приведен на черт. 1. |
1 - зона рабочих удельных нагрузок и температур докритического режима, характеризующегося малой интенсивностью износа; II - зона рабочих удельных нагрузок и температур закритического режима, характеризующегося большим износом; Р - критическая удельная нагрузка ^ |
Черт. 1
Удельная нагрузка - это нагрузка, приходящаяся на ющих поверхностей (напряжение смятия кгс/мм^).
2
мм площади контактиру-
Р, мп//
Ии. N* дубликата_____Лит.иэм.
Ин. Ns яодлшика__3895__№ из».
19
3. График режимов работы пары кадмированная сталь - БрАЖН-10-4—4 по удельной нагрузке и температуре шарнира приведен на черт. 2.
'мм‘
8
7
3
7 |
V | ||||||||
\ | |||||||||
\ | |||||||||
Д_ | |||||||||
1 | |||||||||
1 | |||||||||
О
т,с
20 40 50 80
1 - зона рабочих удельных нагрузок и температур докритического режима, характеризующегося малой интенсивностью износа; П — зона рабочих удельных нагрузок и температур закритического режима, характеризующегося большим износом;
р' — критическая удельная нагрузка
Кр
Черт. 2
4. Долговечность (количество циклов полных колебаний /качаний/ шарнира - втулки относительно неподвижного болта на угол 10° до установленной величины износа втулок с внутренним диаметром d =40 мм) в зависимости от отношения величины рабочей удельной нагрузки к величине критической удельной нагрузки (-д—) при
Ркр
соответствующем температурном режиме работы шарнира приведена:
- для пары трения хромированная сталь - БрАЖН-10-4—4 в табл. 1;
- для пары трения кадмированная сталь - БрАЖН-10-4—4 в табл. 2.
20
Таблица 1 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Таблица 2 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
5. Долговечность втулок для шарниров с внутренними диаметрами и углом колебания (качания), отличными от указанных в п. 4, определяется по формуле
N* = K~ddL »
где - количество циклов полных качаний шарнира до установленной величины
износа втулок для искомых величин d , оС ;
, о
N - количество циклов полных качаний шарнира при а =4 см и ос =10 (см. табл. 1 и 2);
Ин. № дублитта _
Им. № подтипа__3895
К = 40 см-град, - коэффициент, зависящий от внутреннего диаметра втулки и от угла качания;
/*
CL - внутренний диаметр втулки, см;
oL - угол качания, град.
d
6. При расчете значения допустимой удельной нагрузки на трущиеся детали шарнира необходимо учитывать неравномерность распределения удельной нагрузки по длине втулки за счет прогиба болта от действия приложенной к шарниру нагрузки.
установ-
Для упрощения расчета долговечности внутренний диаметр втулки лен в см.
С1
Si
ю
о
8
оо
ео
а
£
Допустимая удельная нагрузка (* Р ) для шарниров с радиальной нагрузкой определяется по формуле _
Р ~ oi
А.
max
ар У
где
р - величина допустимой удельной нагрузки, кгс/мм ;
\>3
- коэффициент, учитывающий неравномерность распределения удельной
/пах
нагрузки по длине втулки;
р - средняя величина удельной нагрузки на втулку, кгс/мм , определя-ср
емая по формуле р =
иср с£ L ’ где R - радиальная нагрузка на втулку, кгс; d - внутренний диаметр втулки, мм;
С - длина рабочей втулки без винтовых канавок и фасок, мм.
/ *
7. Коэффициент неравномерности распределения удельной нагрузки оС _
J* max
для шарниров с радиальной нагрузкой определяется по графикам, приведенным на черт. 3, 6, 7, 8, 10, 11, и зависит от конструктивного исполнения шарнира (черт. 4, 5, 9) и его параметров:
2bhi
р - —— - отношение толщин охватывающей и охватываемой проушин;
Ь
— 2Д
Д = —— — отношение длины контакта болта с охватываемой проушиной к ее О
толщине;
J3 — величина обобщенного параметра соединения, определяемого по формуле 2 I-=-\
где
^2 ~ dT \[ ЛЕ(1- ти) 7
Ь - толщина охватываемой проушины, мм; d - внутренний диаметр втулки, мм;
£ - модуль нормальной упругости 1-го рода материала болта;
G-- модуль упругости на смятие материала охватываемой проушины: для 2 2
бронзы (см. черт. 4, 9) £. =2870 кгс/мм , для титановых сплавов
^ 2
(см. черт. 5) £- = 2870 кгс/мм , для стали (см. черт. 5)
2 ^
£2 = 4100 кгс/мм ;
/77 - степень пустотелости болта
/77 =
где d - наружный диаметр болта, мм; dj - внутренний диаметр болта, мм.
8. График зависимости коэффициента неравномерности распределения удельной нагрузки по длине втулки от параметров соединения при Д = 1,0 для соединения, указанного на черт. 4, приведен на черт. 3.
Ж W $ |
со £ |
Ии». № дубликата Ии». N* подлинника
_22
.............. для проушин из стали;
—— для проушин из титанового сплава
Черт. 3
1 - проушина; 2 - болт; 3 - втулка; 4 - гайка; 5 - шплинт
Черт. 4