Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

23 страницы

258.00 ₽

Купить РТМ 24.090.21-76 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

РТМ распространяется на барабаны кранов, лебедок и подобных подъемных устройств с гладкой или профилированной поверхностью, изготовленные литыми или сварными и предназначенные для однослойной навивки каната.

РТМ регламентирует расчеты размеров цилиндрической и торцевой стенок барабана и соединяющих их сварных швов

 Скачать PDF

Утвержден в качестве рекомендуемого

Оглавление

1. Цилиндрическая стенка барабана

2. Кольцо жесткости

3. Торцевая стенка барабана

4. Сварные швы

Приложение. Примеры расчета

     Пример 1

     Пример 2

 
Дата введения09.02.1976
Добавлен в базу01.09.2013
Актуализация01.01.2021

Этот документ находится в:

Организации:

09.02.1976УтвержденМинистерство тяжелого и транспортного машиностроенияГС-002/1086
РазработанВНИИПТМАШ
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23

КРАНЫ ГРУЗОПОДЪЕМНЫЕ БАРАБАНЫ КАНАТНЫЕ МЕТОД РАСЧЕТА

РТМ 24.090.21-76

Издание официальное

РАЗРАБОТАН Всесоюзным научно-исслелоттельским и ирс<жтио~конст рукторским лист шутон ЛС'Дьемао-транс-портного машиностроения, п*п рузочно-разгрузочного    и

складского оборудования и контейнеров (НН111,ПТмаш)

Директор А * X* К о м п in о н к о

Заведующий отделом стандартизации А, С. Оболенский

Руководитель темы И. О. Спи цыпа Украинским заочным политехническим институтом (УЗГ1И)

Ректор Г. Я. Андреев

Руководитель и исполнитель темы В. С. Ко ва а ьск и й

ВНЕСЕН Всесоюзным научно-исследовательским и проектно-конструкторским институтом подъемно-транспортного машиностроения, 1югрузоч}Ю-разгрузочного и складского оборудований у контейнеров ^ВИВИНТмаиД

Дирекл ор А, Х.Д ома и- онко

ПОДГОТОВЛЕН К УТВЕРЖДЕНИЮ Всесоюзным промышленным объединением „Союзподъемтрансмаш"

Главный инженер В. К, Пирогов

УТВЕРЖДЕН Министерством, тяжелого и транспоргного van и) истроения

ВЕРДЕН В ДЕЙСТВИЕ распоряжением Министерства тяжелого и транспортного машиностроения от 9 февраля Н>76 г. № ГС-002/1086

©Нгучмо^сспедоватепь-скнй институт информации по гяжеАОму и треке пор гному машННОСТрОФМПЮ . 1970

PTM 24.090.21-76 Стр.. 9

4. СВАРНЫЕ ШВЫ

4.1. В расчетах сварных швов на прочность необходимо учитывать (черт. 3):

моменты у стыка от радиальной нагрузки

£ 6

М =• rgу" Т кгомм/мм,    (24)

моменты у стыка от осевой нагрузки

/>

ГЛ = Н кгомм/мм,    (25)

о о

■s

/ 1

М \вт К

«П0М f I I Ц*МШШ1

i

НИМ

Моменты и перерезывающие силы цилиндрической н торцевой стенок барабана при отсутствии консольной стенки (а) и при наличии консольной стенки (б)

I

Индексы: о'- цилиндрическая стенка; т - торцовая стенка; к - консольная стенка

Норт. 3.

Стр, 10 РТМ 24,090*21-76

перерезывающие силы от радиальной нагрузки в плоскости, перпендикулярной оси барабана

(26)

перерезывающие силы от осевой нагрузки по образующей цилиндра

(27)

4,2, Сварные швы должны иметь прочность не меньшую, чем соединяемые ими элементы - цилиндрическая и торцевая стенки. Это же относится к продольным и поперечным швам цилиндрической стенки барабана*

Примеры расчета приведены в приложении справочном.

PTM 24,090,21-76 Стр, 11

ПРИЛОЖЕНИЕ

Справочное

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА

Пример L,

Исходные данные:

Размеры барабана приведены на чертеже.

Материал - чу^ун СЧ24-44; модуль упругости Е^ « - 10000 кгс/мм*", допускаемое напряжение » 11,5 кгс/мм2 (табл* 1).

Канат диаметре»* d « 24 мм, площадь поперечного сечения FK = 215 мм , модуль упругости Ек = 9000 кгс/мм . Шаг навивки t * 27. Наибольшее статическое натяжение каната Т - 6500 кг с (чертеж, а).

Основные размеры барабанов

Огр. 12 РТМ 24.000.21-76


Груша режима работы механизма 5.

1. Определение толщины цилиндрической стенки.

По формуле (1) вычисляется приближенное значение толщины стенки


0,95


Т

t[4]


0,95


^aSQQ,

27*11.5


20 мм.


По формуле (2) определяется значение коэффициента


Е * F


2


у» = (1 +

Еб


(1 +


9000* 215 .... 10000*20*27 '


Л.

2

» 0,85.


По формуле (3)


1,07 f -TJzj * 1,07 > 0,85    19,1    мм.

Принимается округленно 6 => 20 мм,

2. Проверка цилиндрической стенки на устойчивость.

По формуле (5) определяется номинальное напряжение

н (Г t 20-27    кге/мм    .

Так как П / 8 « 1000/20 «50 и d = 12 кге/мм2 то при L / Л *■ 3000/1000 «• 3 расчет на устойчивость необходим (табл. 2).

Критическое напряжение по формуле (6), при I <*£,


& /&    20    / 20    о

6 К " 0,92ЕбТУл " °-92*10000’ 3000V 500 а 122кгсАш

(R * 500 мм, по средней линии навитого каната).

По и. 1,3. проверяется условие

С5К <0,6<*еи« 0,6*44 «26,4 кге/мм^.

Запас устойчивости

=75^rrTJ7= 1.20 <2.

6 н 0,85 * 12,0


PTM 24.000.21-76 Стр. 13


Необходимо увеличить толщину ни пин дри ческой стенки (при 2S мм п f 2) или подкрепить стенку толщиной <?=20мм кольцом жесткости.

При одном кольце жесткости расчетная длина I уменьшается вдвое и соответственно увеличивается запас устойчивости


П*= 2-1,2 - 2,40 > 2


3. Расчет кольиа жесткости.

Толщина кольиа жесткости должна быть не менее величины jS к. определяемой по формуле (3 6)



Из конструктивных соображений принято 5К * 15 мм.

Так как R/ $ - 250/20*12,5 < 2 S (см. п. 2.2), то проверка кольиа на устойчивость не нужна. Все же ниже приводится этот расчет, чтобы показать последовательность действий.

Д/1 я проверки запаса устойчивости кольца жесткости (чертеж. 5) при /R^    *    0,8    определяется    коэффициент    у

по формуле (8)



« 0.52


По табл. 6 К 51 3. По формуле (3 7)


1.52-10000

П с; О . л п    '

» 25 > 3.


0,52-12    '    V500-20


Стр. 14 РТМ 24,090.21-76


4, Проверка цилиндрической стенки барабана у кольиа жесткости*

В соответствии с п. 1*4 для у» 0,52 по табл, 3 определяем


<f~ 1,07;

для 0,85;

f0~ 0,5(1+^) ~ 0,5(1+0,85) ^0,93.

Толщина стенки у кольца жесткости « 30 мм (чертеж, б).

По формуле (7)


ва-у </>    -    0,93    •    1    ,°7    ^§7    «    7,95    Krc/MM2<f6J.


30*27


5. Проверка цилиндрической стенки барабана у стыка с торцевой стенкой.

*•&

В соответствии с п, 1.5 при 5Т « 15 мм и *77 “ 0,4 по


формуле (11)


Rt


© „ о 39 .ЬД .1. OS[W*tl Ж(*с.)*т

& u.JW 1 . (    VR[    я    '


По табл. 5    =    1,23.

По формуле (12)


f1,82 Т?в


182?51"0'10-


Поскольку £ <. 0,5, дальнейший расчет может не выполняться и приводится с целью показать последовательность операций.

По формуле (14)


Р


1-.23


- 1Д6.


1 + е 1,06

По формуле (10) при Н = 0.2Т<=0,2*6500 = 1300 кгс определяется


PTM 24.090.21-76 Стр. 15

бтр “ 0-89(€6Н +Р~^г) - 0.89(0,10* 12,0 + 1Д5 *1ДДД )в

21^

** 4Д5 Krc/MM^<f<iJ,

6, Проверка торцевой стенки.

Напряжения в торцевой стенке определяются в соответствии с пунктом ЗЛ (чертеж, в)*

По формуле (22) при 0 *■ 0,06 и сг « О

v- °'39-V^* - °-39i^ ■ °'4J-

По формуле (21)

°’09?6 +

По формуле (19)

бГ=/^7 +/>'s^m °'20 "S^7+1Д61^ “10

По табл. 5 при    0,4, С2 *= 0,84.

По формуле (20) ^

dt“C2dr + 0,67—f -0,84 *10,0 + 0,67-j^p «12,3 кгс мм2. По формуле (18)

бэ«    « yi0,02-10,0*12,3 + 12,32 -

*=3 3,8 хгс/мм^,

что близко к допускаемому значению [ё>] «11,5 кгс/мм2. Напряжения в торцевой стенке у ступицы определяются по формуле (23)»

По табл* 5 для -—«0,4, Cq « 1,42, С4 =2 Д 3, f ®0,20 2

eCT-0,89C3f^7 + (С4-/»С3)^в-0,89-1,42.0,20f^+

+ (2,13 - 1,16*1,42)    6,7    Krc/MM2</6j.

3 5

Стр. 16 РТЛ\ 24.000,21-76


Пример 2.,

Исходные данные

Барабан сварной из стали 15ХСНД, модуль упругости * « 21000 кгс/мм^, допускаемое напряжение fdja 17,5 кгс/мм . Остальные исходные данные то жо, что и для примера I*

1. Определение толщины цилиндрической стенки.

По формуле (1) вычисляется приближенное значение толщины стенки


$

пр


т    6500

0,93 leaf 0,95 гТ^гГз'" 13,1 мм'


По формуле (2)^определяется значение коэффициента ф


Г


Ек (1 + ~*


Еб- 6n t


) Mi н


21000* 1 3,1* 27


0,88.


По формуле (3) окончательно.

rfol,07^"fdT”tl07,°'88* 27^7^Г"12,9 %13мм*

2. Проверка цилиндрической стенки на устойчивость.

По формуле (5) определяется номинальное напряжение:

<3    **    *»    »    18,5    кгс/мм2,

н St 13*27

При одном кольце жесткости I « 1500 мм.

По формуле (0) критические напряжения равны;

«SK-0,92E(f~/~-0,92.2l00^g^^^ - 27,5 кгс/мм2.

Необходимо проверить условие

бк < 0,8бт.

По табл. 1 <5    35 кгс/мм^; 6 к я 0,8 • 35 «28 кгс/мм2;


РТМ 24.090.21-76 Стр, 17


Поэтому


77


3.72 > 1,7.


0,88*18,5 3. Расчет кольиа жесткости.

Толщина колыш жесткости проверяется по формуле (16),


Минимальное значение равно:


\-'2Чт


2 • 1 О


:

V 500


«4,3 мм;


конструктивно принимается ;5кв12 мм, ~а~ =0,8 (чертеж, г).

Так как Н/ 8 « 250/13    25,    то    расчет    по    формуле (17)

не нужен.

4. Проверка цилиндрической стенки барабана у кольца жесткости.

В соответствии с п, 1,4 для f « 0,81 по табл. 3 ip а «1,07; при (рю 0,88 <р0 « 0,5(1 + у>) = 0,5(1 +0,88) «0,94.

Толщина стенки <5^ *» 25 мм

*0т?0 Ч>    я    0»94    ■    1,07 27^25~ = 9,7 < /<»J.

5, Проверки цилиндрической стенки барабана у стыка с торцевой стенкой.

По формуле (II) при «= 0,4 (чертеж, д) определяется: HZ

е=0 Э9шт^]!

6 0,39 1- Г^/*гИ V/r« # ' ~

г - г 1.3 + 0,7»О.42 /Тз ,12 .Э

«0,39 х _ 0(4V2 V500 13    “°'08*


С| «1,23 по табл. 5.

По формуле (12)

f-i'82-Ar= 1'82-?^8 -°'14-

Поскольку £ -«"0,5, дальнейший расчет стенки может не проводиться»


Orp, 18 PTM 24.090,21-76


6, Проверка торцевой стенки.

По формуле (22), при в - 0,08, определяем


V = 0,39


1+26

1+0


По формуле (14)


JEu. ,

1 + 0 ~ 1,08


1,13.


По формуле (21)

f£1t* "у^-од4й421FSk-°'22-

По формуле (19)


Т

Sr't

+


= 0,22


6500 12*27 +


1,13


1300 3 22


14,6 кгс/мм


2


По формуле (20)

6f=C„cSr+0,67-~j =0,84-14,6 + 0,67*^^” = 19,3 ?сгс/мм2. ^    »Т    12^


По формуле (18)

8 ГГ

sT + v

По формуле (19)

6Г    sfz = '0,22 liw + 1'1 зА^2"= 14 >6кгс/мм2.


f=£-f~+ иу~ =• 0,14    +    0,42^“;    *    0,22.


“V 500


По формуле (20)

й„+0,67-77= 0,84*14,6 + 0,67* ^^-19,1 кгс/мм2.

Z *    £,т6    12^

По формуле (18)

6э=т/<5£    =/l4~6^-14,6*19,1 + 19,12* »

= 17,3 кгс/мм2 *~C(£j


УДК в21.87 3.2    Группа    Г86

РУКОВОДЯЩИЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ МАТЕРИАЛ

КРАНЫ ГРУЗОПОДЪЕМНЫЕ

БАРАБАНЫ КАНАТНЫЕ    РТМ    24.090,21-76

МЕТОД РАСЧЕТА

Вводится впервые

Распоряжением Министерства тяжелого и транспортного машиностроения от 9 февраля 1976 г. № ГС-002/1086 данный руководящий технический материал утвержден в качестве рекомендуемого.

Настоящий РТМ распространяется на барабаны кранов, лебедок и подобных подъемных устройств с гладкой или профилированной поверхностью, изготовленные литыми или сварными и предназначенные для однослойной навивки каната.

ГТМ регламентирует расчеты размеров цилиндрической и торцевой стенок барабана и соединяющих их сварных швов.

J. ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ СТЕНКА БАРАБАНА

1.1. Толщина цилиндрической стенки S определяется в следующем порядке:

вычисляется приближенное значение толщины цилиндрической стенки

8п - 0.95 - -J-— мм,    (1)

где Т - наибольшее статическое натяжение каната, кгс (см.

РТМ 24.090.20-77 „Краны грузоподъемные. Механизм подъема*); t - расстояние между соседними витками каната, мм (черт. 1);    о

[&] - допускаемое напряжение, кгс/мм^, определяется по гаСм, I.

Ощюдепнотся значение коэффициента , учитывающего влияние деформаций стенки и каната

Издание официальное № 7404531 t Перепечатка воспрещена

PTM 24,090.21-76 Стр. 19

По табл, 5    1,42,    С4в2ДЗ.    Определяется    напряжение

в торцевой стенке у ступицы по формуле (23)

“от ■ °'89Сз/^Т7 * 4 -^зф-

= 0,89-1,42-0,22 ^0^ + (2,13 - 1,13-1,42) •    -

«10,4 кгс/мм2 •*■[<&],

Стр. 2 РТМ 24,090.21-76


-1

■)2.


Е F ск к

Еб S t


(2)

где 8 - приближенно принимается равной 8 п;

Eg - модуль упругости стенки барабана, кгс/мм2. Для сварных стальных барабанов Eg *» 21000 кгс/мм2; для литых стальных Eg * 19000 кгс/мм2; для чугунных барабанов Eg 10000 кгс/мм2;

ER - модуль упругости каната, кгс/мм2. Для шестипряд-ных канатов с органическим сердечником Ек ■* 9000 кгс/мм2; с металлическим сердечником Ед е *» 11000 кгс/мм2;

FK - площадь сечения всех проволок каната, мм2. Окончательно толщина цилиндрической стенки S определяется по формуле

8 е 1,07<ртмм.    (3)

При отношении длины барабана к его диаметру L/ П >    2

допускаемые напряжения [сэ] в формуле (3) следует уменьшить на С% при навивке на барабан двух концов каната и на 0,5С% - при навивке одного конца, причем для —• •    е ОД;

0,2; 0,3 можно принять (допуская линейную интерполяцию) С *» 5; 10; 15% соответственно, где d - диаметр каната.

Цилиндрический барабан для однослойной навивки каната

Черт, 1


PTM 24.090.21-76 Стр. 3

Таблица X

Материал

1,

t ►

as г

С аг «

& По с s t

К я «

gS i

1в в

С о

Допускаемые напряжения [<?] для различных групп режимов работы механизма (го PC 5138-75), кгс/мм2

1

2

3

4 и 5

6

Сталь ВМ СтЗсп

24

-

20

17

15

13

11

Сталь 20

25

-

21

18

16

14

12

Сталь 09Г2С

31

-

26

22,5

19,5

16,5

14

Сталь 15ХСНД

35

-

28

24

21

17,5

15 ^

Сталь 35Л

28

-

23

21

17

14

12

Сталь 55Л

35

-

26

23

20

16,5

14

Чугун СЧ15-32

-

32

11

10

9

-

Чугун СЧ18-30

-

36

13

} 1,5

10

9

-

Чугун СЧ24-44

-

44

17

15

13

11,5

10

1.2,    Цилиндрическая стенка проверяется на устойчивость, а также по величине изгибающих напряжений у стыка с ребрами жесткости и с торцевой стенкой.

77

3.3.    Проверочный расчет цилиндрической стенки на устойчивость выполняется по формуле

(4)

где Т7 - запас устойчивости цилиндрической стенки. Рекомендуется Ст?] »1,7 для стальных и [п] ^ 2,0 для чугунных барабанов,

- номинальные напряжения в цилиндрической стенке,

(5)

Т    2

кгс/мм ,

о t

п

к - критические напряжения, кгс/мм ;

(6)

S IT    о

0,92* Eg* 1 Tf-ft кгс/мм%

но не более ё к « 0,8 6 т - для стальных барабанов; ё к “ » 0,6 б ~ для чугунных барабанов;

Стр. 4 РТМ 24.090.21-76

/?- радиус барабана, мм;

I- расстояние между торцовыми стенками или ксчыюм жесткости и торцевой стенкой, или между кольцами жесткости, мм (см, черт. 1).

При недостаточной устойчивости цилиндрических стенок (формула 4) их толщина увеличивается или вводятся кольпа жесткости. Расчет колец жесткости приведен в разделе 2, Расчет по формуле (4) не нужен, если значения L( D при разцыХ величинах Л / 8 и номинальных напряжениях, вычисленных по формуле (5), не превышают значений! указанных в табл. 2,

Таблице 2

2

кгс/мм

Значения L/V лля различных Df$

25

30

35

40

45

so

55

60

15

6,5

Стальи

5,2

[feig—gfetal 4.2

tarn.

3,5

3,0

2,7

а,4

20

-

5,2 ^

3,9

3,1

2,6

2,2

До"

l.e

25

-

4,2

зд

2,5

ад

1.8

1.6


10

5,2

4,6

3,7

3,0

2,5

2.1

-

-

12,5

4,1"

3,7

2,9

2.4

2,0

1.7

-

15

3,4”

ЗД

2,5

2,6

1.7

1.4

-


1.4. Проверочный расчет напряжений в цилиндрической стенке у кольца жесткости выполняется по формуле

ш 9 Г о j~r <■ М

где Sq - толщина цилиндрической стенки у кольца жесткости с учетом возможных утолщений (черт, 2, at 6), уо и <Ро~ коэффициенты, зависящие от параметра ,

Значение у определяется принятыми размерами барабана по формуле    2


(7)


кгс/мм"


/


jS*

S


(8)

0,64


0.7 + 1,3 Й * I


PTM 24.090.21-76 Стр. 5



а



К расчету напряжений в стенке у кольца жесткости и у торцевой стенки

где    Л/< - толщина кольца жесткости, мм (см. п. 2);

a, r-j ;,Rj - размеры барабана.

При /»1, у о " 1; при ^<1,    *    0,5    (]    +    у>).    (9)

Значения принимаются по табл. 3.

Таблица 3

а

**|ЙГЗР-"

W? 6'

Коэффициент

f для различных f

,о~~

1,5

2,0

3,0

5,0

10,0

! 25,0

оо

0

1.7

1.U

1.2 1

1,2 5

1,31

1 ,4 8

1,56

1,62

0,3

1,07

1,10

1 ,1 6

1,22

1,29

1 ,34

1,39

1.43

0,4

1 ,07

1,07

I.U

1,14

1,19

1,22

1,28

1,32

0,5

1,07

1,07

1,07

1,07

1,09

1,13

1Д7

1,19

Стр. 6 РТМ 24,090.21-76


1,5. Проверочный расчет напряжений в цилиндрической стенке у стыка с торцевой стенкой выполняется по формуле:

6тр =    кгс/мм2, (10)


где И - осевая нагрузка, создаваемая отклонением грузовой подвески по оси барабана, кгс; при отсутствии специальных данных принимается, что каждый навиваемый па барабан канат созцпет нагрузку Н«*0,1Т;

£ и р - коэффициенты, зависящие от па раме тра ©, определяемого заданными размерами барабана:


©» 0,39


1,3 + 0,7(r2/R2)2 1 - ( r>2/R2)2



(11)


где St 99 толщина торцевой стенки;

1?2» j а " размеры барабана (черт* 2, в, г).

Для конструкции узла, приведенной на черт. 2, в, при аФО значения £ определяются по табл. 4, при Д = О по формуле

£-UB2ifs-    U2)

<13>


Таблица А

Коэффициент

€ для различных в

унТ

0,5

1.0

1.5

2

3

5

Ю

25

оо

0,3

0,57

0,60

0,77

0,86

0,95

1,03

1,10

1Д5

0,4

-

0.57

0,64

0,72

0,79

0,85

0,02

0,95

0,5

..

-

-

0,58

0,64

0,69

0,74

0,70

0,6

-

-

-

-

-

-

0,54

0,58

0,00


Для конструкции узла, приведенной на черт. 2, г,


£


1,82


2 + 0'


(14)


ртм 24.090,21-76 Стр. 7


Р


2+ 0 *


(15)


Значения для некоторых значений    приведены    в

табл. 5 (индексы при r> , R опущены).


ТаблиДа 5

Коэффициент

Коэффициенты С для

г/П

0,3

0,4

0,5

0,0

0,7

сг

1,44

1.23

1.02

0,81

6.56

^*2

0,91

0,84

0,76

0,68

0,58

С3

1,47

1,42

1,36

1,29

1.Я2

С4

2,02

2,13

1,49

1,08

0,72


При 6 <0,5 расчет по формуле (Ю) не производится,

1,6, При невыполнении условий (7) и (10) толщина цилиндрической стенки барабана увеличивается. В литых барабанах. можно ограничиться местными утолщениями (см*черт* 2* б).


2. КОЛЬЦО ЖЕСТКОСТИ

2.1,    Определение толщины колыиа жесткости (см, черт, 2,а) производится по формуле

Зк ^ 2<уу^ мм*    (16)

2.2.    Если имеет место соотношение R/ S >25, кольцо жесткости (плоское) проверяется на устойчивость по формуле


поа


к


i JUL .JE. 7    6и

3 -

iRS ) »


(17)


где


п0 - запас устойчивости кольца жесткости. Рекомендует-» ся т>0 ai3j Си - определяется по формуле (5);

/ - определяется по формуле (8);


Стр. 8 РТМ 24.000.21-76


о

Е - модуль упругости кольца, кгс/мм ; п - коэффициент, определяемый в зависимости от заданных размеров хольиа.

При г,/Rt = 0,70; 0,75; 0,80; 0,85 к =1,9; 2,3; 3,0; 4,1 соответственно.


3. ТОРЦЕВАЯ СТЕНКА БАРАБАНА

3.1. Проверочный расчет толщины торцевой стенки выполняется по условию:

б ■ VtS* -    -*•<•>!    **    C&J    кгс/мм2,


где


*%-f


JL. + «JL

И    А

= Со <3 г + 0,67*~*"*у кгс/мм1*,

*5 г


f-e— *


/Т “УН '


(18)

(19)

(20) (21)


Значения коэффициентов £ и р принимаются в соответствии с указаниями п. 1,4;


1 +20 J +@    1

(22)


для конструкции по черт. 2, в при а ■= О а = 0,39

для конструкции по черт, 2, г ц « 0,78;    Со    =■

1,3(R2/ Г2)2 - 0,7

= T'l3(R27’r2)*- + 0,7 (СМ* Ta611, 5);

проверяется также напряжение в торцевой стенке у ступииы

бст = 0,89C3f^- + (С4    кгс/мм2,    (23)

^    **    Г    R

где С3 = 0,77(1 +С2); С4 « 0,96(1 +ln-~) С3 - 1 (см. табл. 5), а коэффициент f on уделяется подформуле (21).