Проектирование подпорных стен и стен подвалов

i->

Справочное пособие к СНиП

ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНО ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ (ЦНИИпромзданий) ГОССТРОЯ СССР

СПРАВОЧНОЕ ПОСОБИЕ к СНиП

Серия основана в 1989 году

Проектирование подпорных стен и стен подвалов

МОСКВА СТРОЙ ИЗД АТ 1990

Таблица 2

Примечания: (. Шаг колонн в продольном направлении при временной нагрузке на пол цеха до 100 кПа. (10 тс/^²) 6 и 9 м, при временной нагрузке более 100 кПа (10 тс/м²) — 6 м

2. Размер с принимается равным 0,375 м

и между отсеками должны быть противопожарными, открываться по направлению ближайшего выхода и иметь устройства дли самозакрывания.

Притворы дверей должны быть уплотнены.

4.10. Эвакуационные выходы из маслоподвц_ЛОв и кабельных этажей подвалов следует осуществлять через обособленные лестничные клетки, имеющие выход непосредственно наружу. Допускается использование общей лестничной клетки, ведущей к надземным этажам, при этом для подвальных помещений должен быть устроен обособленный выход из лестничной клетки на уровне первого этажа наружу, отделенный от остальной части лестничной клетки на высоту одного этажа глухой противопожарной перегородкой с пределом огнестойкости не менее 1 ч.

При невозможности устройства выходов непосредственно наружу допускается их устраивать в помещения категорий Г и Д с учетом требований п. 4.6.

10

4.11.    В масл<?^п°Двалах независимо от площади и в кабельных подвалах объемом более 10® м³ необходимо предусматривать автоматические установки пожаротушения В кабельных подвалах меньшего объема должна быть автоматическая пожарна^я сигнализация. Кабельные подвалы энергетических объектов (АЭС, ТЭЦ, ГРЭС» ТЭС, ГЭС ит д.) следует оборудовать установками автоматического пожаротушения независимо от их площади

4.12.    Допускается предусматривать отдельно стоящие одноэтажные насосные станции (или отсеки) категорий А, Б и В, заглубленные ниже планировочных отметок земли бол^ее чем на 1 м, площадью не более 400 м².

В этих помещениях следует предусматривать-

один эвакуационный выход через лестничную клетку, изолированную от помещений, с плоШ^аДью пола не более 54 м²;

два эвакуационных выхода, расположенных в противоположных сторонах помещения, с площадью пола более 54 м² Второй выход допускается по вертикальной лестнице, расположенной в шахте, изолированной от помещений категорий А, Б и 3

4.13.    Устройство порогов у выходов из подвалов и перепадов в уровне пола не допускается, за исключением маслоподвалов, где на выходах следует устраивать пороги высотой 300 мм со ступенями или пандусами.

5. ДАВЛЕНИЕ ГРУНТА

5.1.    Значения характеристик грунтов природного (ненарушенного) сложения следует устанавливать, как правило, на основе их непосредственного испытания в полевых или лабораторных условиях и статистической обработки результатов испытаний по ГОСТ 20522-75

Значения характеристик грунтов:

нормативные Y“, ф" и с^п\

для расчетов конструкций оснований по первой группе предельных состояний — у_г, ф, и с,,

то же, по второй группе предельных состояний — у„, ф„ и с„.

5.2.    При отсутствии непосредственных испытаний грунта допускается принимать нормативные значения удельного сцепления с, угла внутреннего трения Ф и модуля деформации Е по табл. 1—3 прил. 5 настоящего Пособия, а нормативные значения удельного веса грунта у^л равными 18 кН/м³ (1,8 тс/м³).

Расчетные значения характеристик грунта ненарушенного сложения в этом случае принимаются следующими:

Yi=1,05y*; Тм = Т"; Ч>| = ф^яТч>; <Рн = ф“; с, = с71,5; с„ = с",

где у₉— коэффициент надежности по грунту, принимается равным 1,1 для песчаных и 1,15 для пылевато-глин истых грунтов.

5.3.    Значения характеристик грунтов засылки (y'_f ф' и с'), уплотненных согласно нормативным документам с коэффициентом уплотнения k_y не менее 0,95 от их плотности в природном сложении, допускается устанавливать по характеристикам тех же грунтов в природном залегании Соотношения между характеристиками грунтов засыпки и грунтов природного сложения принимаются следующие*

Уп = 0,95ур фГ = 0>9ф,; с[ = 0,5с,, но не более 7 кПа (0,7 тс/м²),

11

yf, = 0,95y_u; <pf, = 0,9<р_п; c'_n = 0,5c„, но не более 10 кПа (I тс/м²)

Примечание. Для сооружений с глубиной заложения 3 м и менее предельные значения удельного сцепления грунта засыпки с[ следует принимать не более 5 кПа (0,5 тс/м²), а с\_х не более 7 кПа (0,7 тс/м²) Для сооружений высотой менее 1,5 м с\ следует принимать равным нулю.

5.4. Коэффициенты надежности по нагрузке у/ при расчете по первой группе предельных состояний должны приниматься по табл. 3, а при расчете по второй группе — равными единице

Таблица 3

Нагрузки Коэффициент надежности по нагрузке yf Постоянные Собственный вес конструкции l.i Вес грунта в природном залегании и Вес грунта в засыпке 1,15 Вес насыпного грунта 1,2 Вес дорожного покрытия проезжей части и тротуаров 1,5 Вес полотна железнодорожных путей 1.3 Гидростатическое давление грунтовых вод 1.1 Временные длительные От подвижного состава железных дорог СК 1,2 От колонн автомобилей АК 1,2 Нагрузка от оборудования, складируемого материала, 1,2 равномерно распределенная нагрузка на территории Временные кратковременные От колесной НК-80 и гусеничной НГ-60 нагрузки 1 От погрузчиков и каров 1,2 От колонн автомобилей АБ 1.1

5.5.    Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса Р_у на глубине у (рис 5, а) следует определять по формуле

Py = lYl№-c{K\ + K*)]y/h,    (1)

где К\ — коэффициент, упитывающий сцепление грунта по плоскости скольжения призмы обрушения, наклоненной под углом 0о к вертикали, /Сг — то же, по плоскости, наклоненной под углом е к вертикали.

Ki «в 2Х cos 9о cos e/sin (0о + е);    (2)

К2~Х [sin (Во — в) cos (0о + <?)/sin 0о cos (е — е) sin (0о + е)] + tg е, (3)

где е — угол наклона расчетной плоскости к вертикали, с — то же, поверхности засыпки к горизонту, 0о — то же, плоскости скольжения к вертикали, X — коэффициент горизонтального давления грунта. При отсутствии сцепления грунта по стене К2 = 0.

5.6.    Коэффициент горизонтального давления грунта определяется по формуле

>-[«»(.- .)/*».(1+ l/^s'ⁿ+g    т

^{L    4    r}    cos    (e    +    o)    cos    (e    —    qY    ^j

где б — угол трения грунта на контакте с расчетной плоскостью (для гладкой стены б — 0, шероховатой б = 0,5<р, ступенчатой б = <р).

Значения коэффициента X приведены в прил. 2

Рис 5. Схема давления грун_та

_а _от собственник) веса и давления воды, б - от сплошной р_ав|Юмерно распределенной нагрузки, в - от фиксированном нагрузки, е — от ио_{чосовой нагрузК}и

5.7.    Угол наклона плоскости скольжения к вертикали 0_О определяется по формуле

tg 0о = (cos о - Л cos <p)/(sin Q _ _л sin ф),    (5)

где ц = cos (с — g)/ /JTcos е

5.8.    При горизонтальной поверхности засыпк_и у = о, вертикальной стене е = 0 и отсутствии трения и сцепления со стеной ₆ = 0, Кг = 0 коэффициент бокового давления грунта X. коэффициент инте_{нсивности сил} сцепления К, и угол наклона плоскости скольжения 6о Определяются по формулам

X = tg²0„,    1

Ki = 2 i/Г,    1    (6)

во = 45° - (р/2 I

13

При q = О, Ь Ф О, гФ О значение угла наклона плоскости скольжения к вертикали во определяется из условия

tg во = (cos <р — A)/sm ф    (7)

5.9.    Интенсивность дополнительного горизонтального давления грунта, обусловленного наличием грунтовых вод Я», кПа, на расстоянии y_w от верхнего уровня грунтовых вод (рис. 5, а) определяется по формуле

Р» = У»{ Ю - X [у - 16,5/(1 + е)]}    (8Х

где е — пористость грунта; у/ — коэффициент надежности по нагрузке, принн' мается равным 1,1.

5.10.    Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки q, расположенной на поверхности призмы обрушения, следует Определять по формулам:

при сплошном и фиксированном расположении нагрузки (рис. 5, б, в)

р« = ЙУ/К    (9)

при полосовом расположении нагрузки (рис. 5, г)

^ = ™VO + 2tg0oW*>o).    (10)

Расстояние от поверхности грунта засыпки до начала эпюры интенсивности давления грунта от нагрузки у_а определяется выражением = a/(tg во+ + tee).

Протяженность Эпюры интенсивности давления грунта по высоте у_ь при фиксированной нагрузке (см. рис. 5, в) принимается равной у_ь — h — у_а.

При полосовой нагрузке (см. рис. 5, г) протяженность эпюры давления по высоте уь = (Ьо ■+* 2 tg 0o^)/(tg е + tg во), но принимается не более величины УЬ < Л — Уа.

5.11.    Временные нагрузки от подвижного транспорта следует принимать в соответствии со СНиП 2.05.03—84 «Мосты и трубы» в виде нагрузки СК — от подвижного состава железных дорог, АК — от автотранспортных средств НК-80 — от колесной нагрузки, НГ-60 — от гусеничной нагрузки.

Примечания: 1. СК — условная эквивалентная равномерно распределенная нормативная нагрузка от подвижного состава железных дорог на 1 м пути, ширина которого принимается равной 2,7 м (по длине шпал)

2.    АК — нормативная нагрузка от автотранспортных средств в виде двух полос.

3.    НК-80 — нормативная нагрузка, состоящая из одной машины на колесном ходу весом 785 кН (80 тс).

4.    НГ-60 — нормативная нагрузка, состоящая из одной машины на гусеничном ходу весом 588 кН (60 тс).

5.12.    Нагрузки от подвижного транспорта (рис. 6) приводятся к эквивалентной равномерно распределенной полосовой нагрузке при следующих исходных данных*

для СК — Ьо = 2,7 м, а интенсивность нагрузки q — 76 кПа на уровне низа шпал,

для АК — Ьо = 2,5 м, а интенсивность нагрузки, кПа,,

q = К (10,85 + Уа tg во)/(0,85 + у_а tg во) 2,55,    (11)

где К =1,1— для основных магистральных дорог; К = 8 — для внутренних хозяйственных дорог.

14

ББК 38.43 П 79

УДК 692.22.001.24(035.5)

Рекомендовано к изданию решением секции несущих конструкций Научно-технического совета ЦНИИпромзданий Госстроя СССР

Редактор Л. В, Павлова

Проектирование подпорных стен и стен подва-П 79 лов/Центр. н.-и. и проект, ин-т пром. зданий и сооружений.— М.: Стройиздат, 1990.— 104 с.: ил.— (Справ, пособие к СНиП).

ISBN 5-274-01531-X

Разработано к СНиП 2.09,03—85 «Сооружение промышленных предприятий». Содержит основные положения по расчету и конструированию подпорных стен и стен подвалов промышленных предприятий из монолитного и сборного бетона и железобетона. Приведены примеры расчета.

Для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций

3308000000—624 047(01)—90

КБ—6—43—90

П

ББК 38.43

© ЦНИИпромзданий, 1990

ISBN 5-274-01531-Х

ПРЕДИСЛОВИЕ

Пособие составлено к СНиП 2.09.03—85 «Сооружения промышленных предприятий» и содержит основные положения по расчету и конструированию подпорных стен и стен подвалов промышленных предприятий из монолитного, сборного бетона и железобетона с примерами расчета и необходимыми табличными значениями коэффициентов, облегчающих расчет.

В процессе подготовки Пособия уточнены отдельные расчетные предпосылки СНиП 2.09.03—85, в том числе по учету сил сцепления грунта, определения наклона плоскости скольжения призмы обрушения, которые предполагается отразить в дополнении к указанному СНиП.

Пособие разработано ЦНИИпромэданий Госстроя СССР (кандидаты техн. наук А. М. Ту гол у ков, Б. Г. Кормер, инженеры И. Д Залещанский, Ю. В. Фролов, С. В. Третьякова, О. Л. Кузина) при участии НИИОСП им. Н. М. Герсеванова Госстроя СССР (д-р техн. наук Е. А. Сорочан, кандидаты техн. наук А. В. Вронский, А. С. Снарский), Фундаментпроекта (инженеры В. К. Демидов, М. Л. Моргулис, И. С. Рабинович), Киевского Промстройпроекта (инженеры В А. Козлов, А. Н, Сытник, Н. И. Соловьева).

3

1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.1.    Настоящее Пособие составлено к СНиП 2.09 03—85 «Сооружения промышленных предприятий» и распространяется на проектирование*

подпорных стен, возводимых на естественном основании и расположенных на территориях промышленных предприятий, городов, поселков, подъездных и внутриплощадочных железных и автомобильных дорогах.

подвалов производственного назначения, как отдельно стоящих, так и встроенных.

1.2.    Пособие не распространяется на проектирование подпорных стен магистральных дорог, гидротехнических сооружений, подпорных стен специального назначения (противооползневых, противообвальных и др ), а также на проектирование подпорных стен, предназначенных для строительства в особых условиях (на вечномерзлых, набухающих, просадочных грунтах, на подрабатываемых территориях ит д.)

1.3.    Проектирование подпорных стен и стен подвалов должно осуществляться на основании*

чертежей генерального плана (горизонтальной и вертикальной планировки) ,

отчета об инженерно-геологических изысканиях,

технологического задания, содержащего данные о нагрузках и при необходимости особые требования к проектируемой конструкции, например требования по ограничению деформаций и др.

1.4.    Конструкция подпорных стен и подвалов должна устанавливаться на основании сравнения вариантов, исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, а также с учетом условий эксплуатации конструкций

1.5.    Подпорные стены, сооружаемые в населенных пунктах, следует проектировать с учетом архитектурных особенностей этих пунктов

1.6.    При проектировании подпорных стен и подвалов должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость сооружения в целом, а также отдельных его элементов на всех стадиях возведения и эксплуатации.

1.7.    Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям индустриального изготовления их на специализированных предприятиях

Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, а также условия изготовления и транспортирования

1.8.    Для монолитных железобетонных конструкций следует предусматривать унифицированные опалубочные и габаритные размеры, позволяющие применять типовые арматурные изделия и инвентарную опалубку.

1.9.    В сборных конструкциях подпорных стен и подвалов конструкции узлов и соединений элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции

4

1.10.    Проектирование конструкций подпорных стен и подвалов при наличии агрессивной среды должно вестись с учетом дополнительных требований, предъявляемых СНиП 3.04 03—85 «Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии».

1.11.    Проектирование мер защиты железобетонных конструкций от электрокоррозии должно производиться с учетом требований соответствующих нормативных документов.

1.12.    При проектировании подпорных стен и подвалов следует, как правило, применять унифицированные типовые конструкции.

Проектирование индивидуальных конструкций подпорных стен и подвалов допускается в тех случаях, когда значения параметров и нагрузок для их проектирования не соответствуют значениям, принятым для типовых конструкций, либо когда применение типовых конструкций невозможно, исходя из местных условий осуществления строительства.

1.13.    Настоящее Пособие рассматривает подпорные стень! и стены подвалов, засыпанные однородным грунтом.

2. МАТЕРИАЛЫ КОНСТРУКЦИЙ

2.1.    В зависимости от принятого конструктивного решения подпорные стены могут возводиться из железобетона, бетона, бутобетона и каменной кладки.

2.2.    Выбор конструктивного материала обусловливается технико-экономическими соображениями, требованиями долговечности, условиями производства работ, наличием местных строительных материалов и средств механизации.

2.3.    Для бетонных и железобетонных конструкций рекомендуется применять бетоны по прочности на сжатие не ниже класса В 15.

2.4.    Для конструкций, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию, в проекте должна быть оговорена марка бетона по морозостойкости и водонепроницаемости Проектная марка бетона устанавливается в зависимости от температурного режима, возникающего при эксплуатации сооружения, и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства и принимается в соответствии с табл. 1.

Таблица 1

Условия эксплуатации конструкций при переменном замораживании и ПТТО lin 4uUU Расчетная Марка бетона, не ниже зим няя температура наружного воздуха, по морозостойкости по водонепроницаемости Класс сооружения И U1 1аИВЯпИл I 11 111 I п ill В водонасыщен Ниже —40 F 300 F 200 F 150 W6 W 4 W 2 ном состоянии (например, конструкции, распо Ниже —20 до —40 F 200 F 150 F 100 W4 W 2 Не нормируется ложенные в се-зонноотгаивающем Ниже —5 до —20 включи F 150 F 100 F 75 W 2 Не нормируется слое грунта в районах вечной мерзлоты) тельно 5 и выше F 100 F 75 F 50 Не нормируется

5

Продолжение табл. /

Условия эксплуатации конструкций при переменном замораживании и оттаивании Расчетная зимняя температура наружного воздуха. Марка бетона, не ниже по морозостойкости по водонепроницаемости Класс сооружения I II Ш I и MI В условиях эпи- Ниже —40 F 200 F 150 F J00 BM Г2 He нор зодического во- мирует донск мщения ся (например, над- Ниже —20 FW0 F 75 FbO W2 He но] рмирует- земные конструк- до —40 вклю- СЯ ции, постоянно чительно подвергающиеся Ниже —5 до F 75 F 50 F 35* He нормируется атмосферным воз —20 вклю F 50 F 35* F 25* To же действиям) чительно —5 и выше В условиях воз Ниже —40 F 150 FI00 F7 5 W4 W 2 He нор душно- вл ажност- мирует ного состояния ся при отсутствии Ниже —20 до F 75 f 50 F 35* He нор мируется эпизодического —40 вклю водонасыщен ия чительно (например, кон Ниже —5 до F 50 F 35* F2b* To же струкции, посто —20 включи янно подвергаю тельно щиеся воздей —5 и выше F 35* F25* F 15** » ствию окружаю щего воздуха, но защищенные’ от воздействия ат мосферных осад ков)

2.8.    В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных железобетонных элементов следует в основном применять термически упрочненную арматуру класса Ат-VI и At-V.

Допускается также применять горячекатаную арматуру класса A-V, A-VI и термически упрочненную арматуру класса At-IV.

При расчетной зимней температуре ниже минус 30 °С арматурная сталь класса A-IV марки 80С не применяется

2.9.    Анкерные тяги и закладные элементы должны приниматься из прокатной полосовой стали класса С-38/23 (ГОСТ 380-88) марки ВСтЗкп2 при расчетной зимней температуре до минус 30 °С включительно и марки ВСтЗпсб при расчетной температуре от минус 30 °С до минус 40 °С. Для анкерных тяг рекомендуется также сталь С-52/40 марки 10Г2С1 при расчетной зимней температуре до минус 40 °С включительно. Толщина полосовой стали должна быть не менее 6 мм.

Возможно также применение для анкерных тяг арматурной стали класса А-Ш.

2.10.    В сборных железобетонных и бетонных элементах конструкций монтажные (подъемные) петли должны выполняться из арматурной стали класса A-I марки ВСтЗсп2 и ВСтЗпс2 или из стали класса Ас-Н марки 10ГТ

При расчетной зимней температуре ниже мииус 40 °С применение для петель стали ВСтЗпс2 не допускается.

3. ТИПЫ ПОДПОРНЫХ СТЕН

3.1.    По конструктивному решению подпорные стены подразделяются на массивные и тонкостенные

В Массивных подпорных стенах их устойчивость на сдвиг н опрокидывание при воздействии горизонтального давления грунта обеспечивается в основном собственным весом стены.

В тонкостенных подпорных стенах их устойчивость обеспечивается собственным весом стены и весом грунта, вовлекаемого конструкцией стены в работу

Как правило, массивные подпорные стены более материалоемкие и более трудоемкие при. возведении, чем тонкостенные, и могут применяться при соответствующем технико-экономическом обосновании (например, при возведении их из местных материалов, отсутствии сборного железобетону и т. д.)

3.2.    Массивные подпорные стены отличаются друг от друга формой поперечного профиля и материалом (бетон, бутобетон и т. д.) (рис. I).

Рис. I. Массивные подпорные стены а — в — монолитные, г — е -- блочные

7

a >)

aI

Рис. 2. Тонкостенные подпорные стены а - уголковые консольные, в уголковые анкерные, в — контрфорсные

а)    б)

Рнс 4. Конструкция подпорной стены с использованием универсальной стеновой панели

/ универсальная панель стеновая (УПС), 2 — монолитная часть подошвы

Рис 3 Сопряжение сборных лицевых и фундаментных плит

и с помощью щелевого паза, б — с помощью петлевого стыка, J — лицевая плита, 2 — фундаментная плита. 3—цементно-песчаный раствор 4 — бетон замоноличквания

3.3. В промышленном и гражданском строительстве, как правило, находят применение тонкостенные подпорные стены уголкового типа, приведенные на рис 2.

Примечание. Другие типы подпорных стен (ячеистые, шпунтовые, из оболочек и пр.) в настоящем Пособии не рассматриваются

3.4.    По способу изготовления тонкостенные подпорные стены могут быть монолитными, сборными и сборно-монолитными

3.5.    Тонкостенные консольные стены уголкового типа состоят из лицевых и фундаментных плит, жестко сопряженных между собой

В полносборных* конструкциях лицевые и фундаментные плиты выполняются из готовых элементов В сборно-монолитных конструкциях лицевая плита сборная, а фундаментная — монолитная.

В монолитных подпорных стенах жесткость узлового сопряжения лицевых и фундаментных плит обеспечивается соответствующим расположением арматуры, а жесткость соединения в сборных подпорных стенах — устройством щелевого паза (рис. 3, а) или петлевого стыка (рис. 3, б)

3.6. Тонкостенные подпорные стены с анкерными тягами состоят из лицевых и фундаментных плит, соединенных анкерными тягами (связями), которые создают в плитах дополнительные опоры, облегчающие их работу.

Сопряжение лицевых и фундаментных плит может быть шарнирным или жестким.

3.7. Контрфорсные подпорные стены состоят из ограждающей лицевой плиты, контрфорса и фундаментной плиты При этом грунтовая нагрузка от лицевой плиты частично или полностью передается на контрфорс.

8

3.8. При проектировании подпорных стен из унифицированных панелей стеновых (УПС), часть фундаментной плиты выполняется из монолитного бетона с использованием сварного соединения для верхней арматуры и стыковки внахлестку для нижней арматуры (рис 4)

4. КОМПОНОВКА ПОДВАЛОВ

4.1.    Подвалы следует, как правило, проектировать одноэтажными. По технологическим требованиям допускается устройство подвалов с техническим этажом для кабельных разводок

При необходимости допускается выполнять подвалы с большим числом кабельных этажей

4.2.    В однопролетных подвалах номинальный размер пролета, как правило, следует принимать 6 м, допускается пролет 7,5 м, если это обусловлено технологическими требованиями

Многопролетные подвалы следует проектировать, как правило, с сеткой колонн 6X6 и 6X9 м

Высота подвала от пола до низа ребер плит перекрытия должна быть кратной 0,6 м, но не менее 3 м

Высоту технического этажа для кабельных разводок в подвалах следует принимать не менее 2,4 м.

Высоту проходов в подвалах (в чистоте) следует назначать не менее 2 м.

4.3.    Подвалы бывают двух типов, отдельно стоящие и совмещенные с конструкциями зданий

Унифицированные схемы отдельно стоящих подвалов приведены в'табл 2

4.4.    Конструкции подвальных помещений (перекрытия, стены, колонны) рекомендуется выполнять из сборных железобетонных элементов.

4.5.    В зонах воздействия на пол цеха временных нагрузок интенсивностью более 100 кПа (10 тс/м²) размещать подвалы, как правило, не следует

4.6.    Эвакуационные выходы из подвалов в помещения категорий В, Г и Д, лестницы из подвалов в эти помещения, противопожарные требования к подвальным помещениям категории В или складам сгораемых материалов, а также несгораемых материалов в сгораемой упаковке следует предусматривать по СНиП 2 09 02—85 «Производственные здания».

4.7.    Кабельные подвалы и кабельные этажи подвалов следует разделять с помощью противопожарных перегородок на отсеки объемом не более 3000 м\ предусматривая при этом объемные средства пожаротушения.

4.8.    Из каждого отсека подвала, кабельного подвала или кабельного этажа подвала необходимо предусматривать не менее двух выходов, которые следует располагать в разных сторонах помещения.

Выходы следует размещать так, чтобы длина тупика была менее 25 м Длина пути обслуживающего персонала от наиболее удаленного места до ближайшего выхода не должна превышать 75 м.

Второй выход допускается предусматривать через расположенное на том же уровне (этаже) соседнее помещение (подвал, этаж подвала, тоннель) категорий В, Г и Д При выходе в помещения категории В суммарная длина пути эвакуации не должна превышать 75 м

4.9.    Двери выходов из кабельных подвалов (кабельных этажей подвалов)