Купить Шифр 25.0057 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее
Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.
Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"
Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.
Дата введения | 01.01.2005 |
---|---|
Добавлен в базу | 01.09.2013 |
Актуализация | 01.01.2021 |
01.01.2005 | Утвержден | ОАО РАО ЕЭС России |
---|---|---|
Разработан | ОАО РОСЭП |
Чтобы бесплатно скачать этот документ в формате PDF, поддержите наш сайт и нажмите кнопку:
ОАО РАО "ЕЭС России"
Открытое акционерное общество по проектированию сетевых и энергетических объектов ОАО "РОСЭП"
Тема: "Разработка расчетных пролетов для железобетонных, деревянных и стальных многогранных опор В Л 0,38-35 кВ с самонесущими изолированными, защищенными и неизолированными
проводами в соответствии с ПУЭ седьмого издания"
Этап 6. РАСЧЕТНЫЕ ПРОЛЕТЫ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ОПОР ВЛ 35 кВ С НЕИЗОЛИРОВАННЫМИ ПРОВОДАМИ ПО ПУЭ 7 ИЗДАНИЯ (дополнение к проектам опор ВЛ)
Шифр 25.0057
Москва 2005
ОАО РАО "ЕЭС России"
Открытое акционерное общество по проектированию сетевых и энергетических объектов ОАО "РОСЭП"
Тема: "Разработка расчетных пролетов для железобетонных, деревянных и стальных многогранных опор ВЛ 0,38-35 кВ с самонесущими изолированными, защищенными и неизолированными
проводами в соответствии с ПУЭ седьмого издания"
| |||||||||||||||
Москва 2005 |
Таблица la - Расчетные изгибающие моменты, кН 'м, для промежуточных железобетонных опор ПБ35-1Ву по серии 3.407.1-163 "Унифицированные железобетонные опоры ВЛ 35 кВ на вибрированных стойках", рассчитанные по ПУЭ 7 издания по картам климатических нагрузок с повторяемостью 1 раз в 25 лет (для ненаселенной местности)
Показатели |
Опора ПБ35-1Ву на стойке СВ164-20* по ТУ5863-055-00113557-05 | ||||||||||
Район по ветру, нормативное ветровое давление Wo, Па |
1-400 |
II - 500 |
III - 650 |
IV - 800 |
V - 1000 | ||||||
Район по гололеду, нормативная толщина стенки гололеда Ьэ, мм |
1-10 |
II- 15 |
I- 10 |
II- 15 |
I- 10 |
II- 15 |
1-10 |
И - 15 |
1-10 |
II - 15 | |
Марка троса |
ЛК-0-8.0 ГОСТ 3063-80 | ||||||||||
Максимальное напряжение в тросе, МПа |
аг=а_=350 асг=170 | ||||||||||
Марка провода |
АС70/11 | ||||||||||
Допустимое напряжение в проводе, МПа |
аг=а_=Т20 осг=40 | ||||||||||
Момент кН м |
Опора без троса |
91 |
88 |
108 |
105 |
135 |
131 |
162 |
157 |
198 |
192 |
Опора с тросом |
108 |
116 |
128 |
124 |
160 |
155 |
193 |
186 |
200 |
200 | |
Марка провода |
АС95/16 | ||||||||||
Допустимое напряжение в проводе, МПа |
агщт_=120 асг=40 | ||||||||||
Момент кН м |
Опора без троса |
96 |
97 |
114 |
113 |
142 |
141 |
171 |
170 |
200 |
200 |
Опора с тросом |
114 |
127 |
134 |
133 |
168 |
166 |
200 |
200 |
200 |
200 | |
Марка провода |
АС 120/19 | ||||||||||
Максимальное напряжение в проводе, МПа |
аг=а„=127 асг=90 | ||||||||||
Момент кН м |
Опора без троса |
107 |
106 |
126 |
121 |
159 |
151 |
191 |
183 |
200 |
200 |
Опора с тросом |
126 |
138 |
149 |
142 |
187 |
178 |
200 |
200 |
200 |
200 |
Стойка СВ 164-20 с расчетным изгибающим моментом 20тс-м разработана для применения при строительстве опытных участков В Л 35 кВ.
Несущая способность кН-м, закрепления в грунтах промежуточных опор ПБ35-1Ву, ПБ35-ЗВу, ПБ35-1ВПу и ПСБ35-1Ву Проект шифр: 3.407.1-163
Глубина заделки, м |
3 | ||||||
Наименование и виды грунтов |
Коэффициент пористости "е" | ||||||
0,45 |
0,55 |
0,65 |
0.75 |
0.85 |
0,95 |
1,05 | |
Пески крупные и гравелистые |
245 |
194 |
161 |
- |
- |
- |
- |
Пески средней крупности |
199 |
173 |
136 |
- |
- |
- |
- |
Пески мелкие |
188 |
158 |
116 |
85 |
- |
- |
- |
Пески пылеватые |
171 |
144 |
107 |
79 |
- |
- |
- |
Супеси 0 < IL < 0.25 |
199 |
169 |
143 |
114 |
- |
- |
- |
Супеси 0,25 < IL < 0,75 |
167 |
136 |
115 |
92 |
74 |
- |
- |
Суглинки 0 < IL < 0,25 |
240 |
193 |
163 |
136 |
120 |
100 |
- |
Суглинки 0,25 < IL < 0,5 |
217 |
187 |
157 |
133 |
106 |
88 |
- |
Суглинки 0,5 < IL < 0,75 |
-- |
- |
111 |
95 |
78 |
67 |
57 |
Глины 0 < IL < 0,25 |
- |
351 |
285 |
223 |
190 |
155 |
129 |
Глины 0,25 < II < 0,5 |
- |
- |
226 |
192 |
163 |
132 |
105 |
Глины 0,5 <Б< 0,75 |
- |
- |
134 |
119 |
100 |
85 |
69 |
25.0057 |
Лист 76 | ||||||
Изм. |
Кол.уч |
Лист |
N док. |
Поди. |
Дата |
Таблица 2 - Расчетные пролеты, м, для промежуточных железобетонных опор ПБ35-1В и ПБ35-1Ву по серии 3.407.1-163 "Унифицированные железобетонные опоры ВЛ 35 кВ на вибрированных стойках", рассчитанные по ПУЭ 7 издания по картам климатических нагрузок с повторяемостью 1 раз в 25 лет (для населенной местности) | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
* Стойка СВ 164-20 с расчетным изгибающим моментом 20тс-м разработана для применения при строительстве опытных участков В Л 35 кВ.
Опора ПБ35-1Ву отличается от опоры ПБ35-1В применением усиленной стойки СВ164-20 и заглублением опоры ПБ35-1Ву на 3 м.
25.0057 |
Лист 8 | ||||||
Изм. |
Кол.уч |
Лист |
№ док. |
Поди. |
Дат а |
Таблица2а - Расчетные изгибающие моменты, кН -м, для промежуточных железобетонных опор ПБ35-1Ву по серии 3.407.1-163 "Унифицированные железобетонные опоры В Л 35 кВ на вибрированных стойках", рассчитанные по ПУЭ 7 издания по картам климатических нагрузок с повторяемостью 1 раз в 25 лет (для населенной местности) | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
нв.Г дл.| " ;niK ,ата Зза.з
* Стойка СВ 164-20 с расчетным изгибающим моментом 20тс-м разработана для применения при строительстве опытных участков В Л 35 кВ.
Лист | |||||||||
25.0057 |
8а | ||||||||
Изм. |
Кол.уч |
Лист |
№ док. |
Поди. |
Дата |
Таблица 3 - Расчетные пролеты, м, для промежуточных железобетонных опор ПБ35- ЗВ и ПБ35-ЗВу по серии 3.407.1-163 "Унифицированные железобетонные опоры ВЛ 35 кВ на вибрированных стойках", рассчитанные по ПУЭ 7 издания по картам климатических нагрузок с повторяемостью 1 раз в 25 лет (для ненаселенной местности) | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
* Стойка СВ 164-20 с расчетным изгибающим моментом 20тс-м разработана для применения при строительстве опытных участков В Л 35 кВ.
Опора ПБ35-ЗВу отличается от опоры ПБ35-ЗВ применением усиленной стойки СВ164-20 и заглублением опоры ПБ35-ЗВу на 3 м.
25.0057 |
Лист 9 | ||||||
Изм. |
Кол.уч |
Лист |
№ док. |
Поди. |
Дата |
ТаблицаЗа - Расчетные изгибающие моменты, кН'м, для промежуточных железобетонных опор ПБ35-ЗВу по серии 3.407.1-163 "Унифицированные железобетонные опоры ВЛ 35 кВ на вибрированных стойках", рассчитанные по ПУЭ 7 издания по картам климатических нагрузок с повторяемостью 1 раз в 25 лет (для ненаселенной местности)
Показатели |
Опора ПБ35-ЗВу на стойке СВ 164-20* по ТУ5863-055-00113557-05 | ||||||||||
Район по ветру, нормативное ветровое давление Wo, Па |
1-400 |
II - 500 |
III - 650 |
IV - 800 |
V- 1000 | ||||||
Район по гололеду, нормативная толщина стенки гололеда b э, мм |
Ш-20 |
IV-25 |
Ш-20 |
IV-25 |
Ш-20 |
IV-25 |
Ш-20 |
IV-25 |
Ш-20 |
1V-25 | |
Марка троса |
ЛК-0-8.0 ГОСТ 3063-80 | ||||||||||
Максимальное напряжение в тросе, МПа |
аг=а_=350 осг=170 | ||||||||||
Марка провода |
АС70/11 | ||||||||||
Допустимое напряжение в проводе, МПа |
аг=ст.=120 асг=40 | ||||||||||
Момент кН м |
Опора без троса |
89 |
95 |
99 |
97 |
124 |
121 |
149 |
145 |
181 |
178 |
Опора с тросом |
118 |
127 |
118 |
127 |
146 |
142 |
175 |
171 |
199 |
199 | |
Марка провода |
АС95/16 | ||||||||||
Допустимое напряжение в проводе, МПа |
ог=ст_=120 асг=40 | ||||||||||
Момент кН м |
Опора без троса |
98 |
106 |
106 |
106 |
132 |
129 |
159 |
155 |
195 |
190 |
Опора с тросом |
131 |
142 |
131 |
142 |
156 |
151 |
187 |
182 |
199 |
199 | |
Марка провода |
АС 120/19 | ||||||||||
Максимальное напряжение в проводе, МПа |
ог=о_= 127 асг=90 | ||||||||||
Момент кН м |
Опора без троса |
108 |
115 |
113 |
115 |
141 |
137 |
170 |
165 |
198 |
198 |
Опора с тросом |
144 |
155 |
144 |
155 |
166 |
160 |
198 |
193 |
199 |
199 |
Стойка СВ 164-20 с расчетным изгибающим моментом 20тс-м разработана для применения при строительстве опытных участков В Л 35 кВ.
Таблица 4 - Расчетные пролеты, м, для промежуточных железобетонных опор ПБ35- ЗВ и ГГБ35-ЗВу по серии 3.407.1-163 "Унифицированные железобетонные опоры В Л 35 кВ на вибрированных стойках", рассчитанные по ПУЭ 7 издания по картам климатических нагрузок с повторяемостью 1 раз в 25 лет (для населенной местности) | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
im ext Ю1Ш ^ ТтЛ .jsfat..
* Стойка СВ 164-20 с расчетным изгибающим моментом 20тс-м разработана для применения при строительстве опытных участков В Л 35 кВ.
Опора ПБ35-ЗВу отличается от опоры ПБ35-ЗВ применением усиленной стойки СВ 164-20 и заглублением опоры ПБ35-ЗВу на 3 м.
Лист | |||||||||
25.0057 |
10 | ||||||||
Изм. |
Кол.уч |
Лист |
У док. |
Подп. |
Дата |
Таблица 4a - Расчетные изгибающие моменты, кН 'м, для промежуточных железобетонных опор ПБ35-ЗВу по серии 3.407.1-163 "Унифицированные железобетонные опоры ВЛ 35 кВ на вибрированных стойках", рассчитанные по ПУЭ 7 издания по картам климатических нагрузок с повторяемостью 1 раз в 25 лет (для населенной местности) | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
m.N щ.| ^ тиа на '~зам
* Стойка СВ 164-20 с расчетным изгибающим моментом 20тс-м разработана для применения при строительстве опытных участков В Л 35 кВ.
Лист | |||||||||
25.0057 |
10а | ||||||||
Изм. |
Кол.уч. |
Лист |
№ док. |
Подп. |
Дата |
Таблица 5 - Расчетные пролеты, м, для промежуточных железобетонных опор ПБ35-1ВП на стойке СВ164-1 по серии 3.407.1-163 "Унифицированные железобетонные опоры В Л 35 кВ на вибрированных стойках", рассчитанные по ПУЭ 7 издания по картам климатических нагрузок с повторяемостью 1 раз в 25 лет (для ненаселенной местности) | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
~пис " ата Лзах
t |
25.0057 |
Лист 11 | ||||||
Изм. |
Кол.уч |
Лист |
№ док. |
Поди. |
Дата |
Таблица 6 - Расчетные пролеты, м, для промежуточных железобетонных опор ПБ35-1ВП на стойке СВ164-1 по серии 3.407.1-163 "Унифицированные железобетонные опоры ВЛ 35 кВ на вибрированных стойках", рассчитанные по ПУЭ 7 издания по картам климатических нагрузок с повторяемостью 1 раз в 25 лет (для населенной местности) | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
" т,л. I ■ пис ата .зал1
^*1 |
Лист | ||||||||
И |
25.0057 |
12 | |||||||
Изм. |
Кол.уч. |
Лист |
№ док. |
Подп. |
Дата |
Содержание
Список исполнителей
|
Введение 1. Основные положения по определению расчетных пролетов опор ВЛ с учетом требований ПУЭ 7 издания 2. Расчетные пролеты для унифицированных железобетонных опор В Л 35 кВ на вибрированных стойках по типовому проекту 3.407Л-163 3. Монтажные таблицы проводов и троса по типовому проекту 3.407.1-163 4. Расчетные пролеты для унифицированных железобетонных опор В Л 35 кВ на центрифугированных стойках по типовому проекту 3.407.1-164 5. Монтажные таблицы проводов и троса по типовому |
проекту 3.407.1-164
Таблица 7 - Расчетные пролеты, м, для промежуточных железобетонных опор ПБ35-1ВПу на стойке СВ164- 20 по серии 3.407.1-163 "Унифицированные железобетонные опоры В Л 35 кВ на вибрированных стойках", рассчитанные по ПУЭ 7 издания по картам климатических нагрузок с повторяемостью 1 раз в 25 лет (для ненаселенной местности) | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
-ihcj - -.та зам
* Стойка СВ 164-20 с расчетным изгибающим моментом 20тс-м разработана для применения при строительстве опытных участков В Л 35 кВ.
Опора ПБ35-1ВПу отличается от опоры ПБ35-1ВП применением усиленной стойки СВ164-20 и заглублением опоры ПБ35-1ВПу на 3 м.
Лист | |||||||||
ЕР 1 |
25.0057 |
1з" | |||||||
Изм. |
Кол.уч |
Лист |
А» док. |
Подп. |
Дата |
3 Введение 1. Данная работа выполнена ОАО «РОСЭП» в соответствии с договором № 611 от 09.07.2004г. с ОАО «ФСК ЕЭС» и дополнительным соглашением №1 от 27.12.2004г. и представляет собой шестой этап темы «Разработка расчетных пролетов для железобетонных, деревянных и стальных многогранных опор В Л 0,38-35 кВ с самонесущими изолированными, защищенными и неизолированными проводами в соответствии с ПУЭ седьмого издания». 2. На шестом этапе разработаны расчетные пролеты для железобетонных опор В Л 35 кВ с неизолированными проводами, рассчитанные по ПУЭ 7 издания, для следующих проектов: 3.407.1- 163 «Унифицированные железобетонные опоры ВЛ 35 кВ на вибрированных стойках», 3.407.1- 164 «Унифицированные железобетонные опоры ВЛ 35 кВ на центрифугированных стойках». 3. В данной работе рассчитаны и приведены монтажные стрелы провеса неизолированных проводов, определенные в соответствии с требованиями ПУЭ 7 издания. 1. Основные положения по определению расчетных пролетов опор ВЛ с учетом требований ПУЭ 7 издания 1.1. Приказом Минэнерго России от 20 мая 2003г. № 187 утверждены и введены в действие с 1 октября 2003 г. новые Правила устройства электроустановок (ПУЭ 7 издания). В ПУЭ 7 издания заложена повторяемость климатических нагрузок 1 раз в 25 лет в отличие от ПУЭ 6 издания, которые предусматривали повторяемость климатических нагрузок 1 раз в 5 лет для ВЛ напряжением до 1 кВ и 1 раз в 10 лет для ВЛ 6-330 кВ. |
В ПУЭ 7 издания существенно изменились методы механического расчета элементов ВЛ, введены новые коэффициенты, повысились требования к надежности ВЛ. Все это вызывает необходимость пересчета расчетных пролетов и монтажных стрел провеса проводов для действующих проектов и учета новых методов механического расчета элементов ВЛ при разработке новых проектов опор ВЛ. 1.2. Определение расчетных условий по ветру и гололеду должно производиться на основании соответствующих карт климатического районирования территории РФ с уточнением при необходимости их параметров в сторону увеличения или уменьшения по региональным картам и материалам многолетних наблюдений гидрометеорологических станций и метеопостов за скоростью ветра, массой, размерами и видом гололедно-изморозевых отложений. В малоизученных районах для этой цели могут организовываться специальные обследования и наблюдения. При отсутствии региональных карт значения климатических параметров уточняются путем обработки соответствующих данных многолетних наблюдений согласно методическим указаниям (МУ) по расчету климатических нагрузок на В Л и построению региональных карт с повторяемостью 1 раз в 25 лет.
|
Основой для районирования по ветровому давлению служат значения максимальных скоростей ветра с 10-минутным интервалом осреднения скоростей на высоте Юме повторяемостью 1 раз в 25 лет. Районирование по гололеду производится по максимальной толщине стенки отложения гололеда цилиндрической формы при плотности 0,9г/см3 на проводе диаметром 10 мм, расположенном на высоте 10 м над поверхностью земли, повторяемостью 1 раз в 25 лет. 1.3. Нормативное ветровое давление W0, соответствующее 10-минутному интервалу осреднения скорости ветра (vo ), на высоте 10 м над поверхностью земли принимается по таблице 2.5.1 ПУЭ 7 издания. |
4Скорость ветра vr принимается по региональному районированию ветровых нагрузок при гололеде или определяется по данным наблюдений согласно методическим указаниям по расчету климатических нагрузок. При отсутствии региональных карт и данных наблюдений Wr = 0,25 W(). 1.5. Коэффициент по высоте проводов над землей для неизолированных проводов ВЛ 35 кВ принят равным К]Г = 1,0 независимо от типа местности. 1.6. Нормативную толщину стенки гололеда Ьэ плотностью 0,9 г/см3 следует принимать по таблице 2.5.3 ПУЭ 7 издания в соответствии с картой районирования территории России по толщине стенки гололеда или по региональным картам районирования.
1.4. Нормативное ветровое давление при гололеде Wr с повторяемостью 1 раз в 25 лет определяется по скорости ветра при гололеде vr :
|
51.7. Нормативная ветровая нагрузка на провода и тросы Р,” , Н, действующая перпендикулярно проводу (тросу), для каждого рассчитываемого условия определяется по формуле Р; =a„,KrKw-CI-W-F-sm2cp, где ccw - коэффициент, учитывающий неравномерность ветрового давления по пролету ВЛ, принимаемый равным: Ветровое давление, ПА До 200 240 280 300 320 360 400 500 580 и более Коэффициент aw 1 0,94 0,88 0,85 0,83 0,80 0,76 0,71 0,7 Промежуточные значения (%w определяются линейной интерполяцией; - коэффициент, учитывающий влияние длины пролета на ветровую нагрузку, равный 1,2 при длине пролета до 50 м, 1,1 - при 100 м, 1,05-при 150 м, 1,0 - при 250 м и более (промежуточные значения ^/определяются интерполяцией); Кц - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте в зависимости от типа местности, определяемый по таблице 2.5.2 ПУЭ 7 издания (в данной работе по п.1.5); Сх - коэффициент лобового сопротивления, принимаемый равным: 1,1- для проводов и тросов, свободных от гололеда, диаметром 20 мм и более; 1,2 - для всех проводов и тросов, покрытых гололедом, и для всех проводов и тросов, свободных от гололеда, диаметром менее 20 мм; W - нормативное давление, Па, в рассматриваемом режиме: W = W0 - определяется по таблице 2.5.1 в зависимости от ветрового района; W = Wr- определяется по п.1.4. |
F - площадь продольного диаметрального сечения провода, м2 (при гололеде с учетом условной толщины стенки гололеда Ьу — Ьэ) (р - угол между направлением ветра и осью ВЛ. 1.8. Нормативная линейная гололедная нагрузка на 1 м провода и трос Р определяется по формуле, Н/м р;1 =7T-Ki-Kd-b,J-(d+KrKd-b3)-P-g-\о-3, где Кг,Ка- коэффициенты, учитывающие изменение толщины стенки гололеда по высоте и в зависимости от диаметра провода (в данном случае приняты равными 1,0); Ъэ - толщина стенки гололеда, мм; d - диаметр провода, мм; р - плотность льда, принимаемая равной 0,9 г/см3; g - ускорение свободного падения, принимаемое равным 9,8 м/с2. 1.9. Расчетная ветровая нагрузка на провода Рш при механическом расчете проводов по методу допускаемых напряжений определяется по формуле, Н Рш=Р* 'Упг'Угг'Ур, где Р,у - нормативная ветровая нагрузка; Ynw - коэффициент надежности по ответственности, принимаемый равным: 1.0 - для одноцепных В Л 35 кВ; 1.1 - для двухцепных В Л 35 кВ.
|
6 YPW - региональный коэффициент, принимаемый от 1 до 1,3. Значение коэффициента принимается на основании опыта эксплуатации и указывается в задании на проектирование ВЛ; YfW - коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный 1,1. 1.10. Расчетная линейная гололедная нагрузка на 1 м провода (троса) Ргп при механическом расчете проводов и тросов по методу допускаемых напряжений определяется по формуле, Н/м Prn=Pr -'/„r-Yrr-Yfr ■'/<!, где Рр - нормативная линейная гололедная нагрузка; Ynr - коэффициент надежности по ответственности, принимаемый равным: 1,0 - для ВЛ до 220 кВ; 1,3 - для ВЛ 330-750 кВ и В Л, сооружаемых на двухцепных и многоцепных опорах независимо от напряжения, а также для отдельных особо ответственных одно цепных В Л до 220 кВ при наличии обоснования; YPr - региональный коэффициент, принимаемый от 1 до 1,5. Значение коэффициента принимается на основании опыта эксплуатации и указывается в задании на проектирование ВЛ; Y/г - коэффициент надежности по гололедной нагрузке, равный 1,3 для районов по гололеду I и II; 1,6 - для районов по гололеду III и выше; Yd ~ коэффициент условий работы, равный 0,5. 1.11. Нормативная ветровая нагрузка на конструкцию опоры определяется как сумма средней и пульсационной составляющих. Нормативная средняя составляющая ветровой нагрузки на опору Qc определяется по формуле, Н |
q:=ku.-w-cx-aгде Kw и W-принимаются по п. 1.7; Сх - аэродинамический коэффициент, определяемый в зависимости от вида конструкции, согласно строительным нормам и правилам; А - площадь проекции, ограниченная контуром конструкции, ее части или элемента с наветренной стороны на плоскость перпендикулярно ветровому потоку, вычисленная по наружному габариту, м2. 1.12. Нормативная пульсационная составляющая ветровой нагрузки QHn для опор высотой до 50 м принимается: для свободностоящих одностоечных железобетонных опор В Л до 35 кВ: Ql=W-QHc 1.13. Расчетная ветровая нагрузка на провода (тросы), воспринимаемая опорами Pw0, определяется по формуле, Н До =К 'Ут, '7т 'Уfir’ где Рк - нормативная ветровая нагрузка по п. 1.7; Yrm-’Ypw - принимаются согласно п. 1.9; Y/,г - коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный для проводов (тросов), покрытых гололедом и свободных от гололеда: 1,3 - при расчете по первой группе предельных состояний; 1,1 - при расчете по второй группе предельных состояний.
|
7 1.14. Расчетная ветровая нагрузка на конструкцию опоры Q, Н, определяется по формуле Q = (Q“+Ql)-r„„-r„-r, где Q'. - нормативная средняя составляющая ветровой нагрузки, принимаемая по п. 1.11; Q" - нормативная пульсационная составляющая ветровой нагрузки, принимаемая по п. 1.12; Tnw>Yfw - принимаются согласно п. 1.9; УfW - коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный: 1,3 - при расчете по первой группе предельных состояний; 1,1 - при расчете по второй группе предельных состояний. 1.15. Расчетная линейная гололедная нагрузка на 1 м провода (троса) Рг0, Н/м, воспринимаемая опорами, определяется по формуле Рго=Рг -Гпг-Ггг-Ггг'Г*, где Р" - нормативная линейная гололедная нагрузка, принимается по п. 1.8. Упг’Ург - принимаются согласно п. 1.10; У/г - коэффициент надежности по гололедной нагрузке при расчете по первой и второй группам предельных состояний, принимается равным 1,3 для районов по гололеду I и II; 1,6 для районов по гололеду III и выше; У а - коэффициент условий работы, равный: 1,0 - при расчете по первой группе предельных состояний; 0,5 - при расчете по второй группе предельных состояний. 1.16. Расчетная нагрузка на опоры В Л от веса проводов, тросов, гирлянд изоляторов, конструкций опор по первой и второй группам предельных состояний |
определяется при расчетах как произведение нормативной нагрузки на коэффициент надежности по весовой нагрузке У/, принимаемый равным для проводов, тросов и гирлянд изоляторов 1,05, для конструкций опор - с указаниями строительных норм и правил на нагрузки и воздействия. 1.17. Нормативные нагрузки на опоры В Л от тяжения проводов и тросов определяются при расчетных ветровых и гололедных нагрузках по п. 1.9 и п. 1.10. Расчетная горизонтальная нагрузка от тяжения проводов и тросов, Tmzx, свободных от гололеда или покрытых гололедом, при расчете конструкций опор, фундаментов и оснований определяется как произведение нормативной нагрузки от тяжения проводов и тросов на коэффициент надежности по нагрузке от тяжения У/, равный: 1,3- при расчете по первой группе предельных состояний; 1,0 - при расчете по второй группе предельных состояний. 1.18. Расчет В Л по нормальному режиму работы необходимо производить для сочетания следующих условий: 1. Высшая температура t+, ветер и гололед отсутствуют. 2. Низшая температура С, ветер и гололед отсутствуют. 3. Среднегодовая температура tcr 5 ветер и гололед отсутствуют. 4. Провода и тросы покрыты гололедом по п. 1.10, температура при гололеде минус 5° С, ветер отсутствует. 5. Ветер WQ , температура минус 5° С, гололед отсутствует. 6. Провода и тросы покрыты гололедом, ветер при гололеде Wr , температура при гололеде минус 5° С. 7. Расчетная нагрузка от тяжения проводов по п. 1.17.
|
2. Расчетные пролеты для унифицированных железобетонных опор ВЛ 35 кВ на вибрированных стойках по типовому проекту 3.407.1-163. В данной работе определены расчетные пролеты для железобетонных опор ВЛ 35 кВ, сооружаемых в ненаселенной и населенной местностях, на базе стоек СВ164-1, СВ164-2 и СВ164-20 по типовому проекту 3.407.1 - 163, рассчитанные по ПУЭ 7 издания для I-V районов по ветру и I-IV районов по гололеду (см. таблицы 1-ьЗО). Расчеты выполнены для промежуточных и анкерно-угловых опор на базе железобетонных стоек СВ164-1, СВ 164-2 (ТУ5863-005-00113557-94) и СВ 164-20 (ТУ 5863-055-00113557-05). Результаты расчетов показывают, что применение стойки СВ 164-1 с расчетным изгибающим моментом 12 тс.м недопустимо в IV, V ветровых районах (Wo=800-1000 Па) и нецелесообразно в III ветровом районе (Wo=650 Па). В связи с этим в III, IV и V ветровых районах рекомендуется к применению стойка СВ 164-20 с расчетным изгибающим моментом 20 тс.м. Стойка СВ 164-20 по ТУ 5863-055-00113557-05 изготавливается на ОАО «Новосибирский завод железобетонных опор и свай»: 630056, г. Новосибирск, ул. Варшавская, 3, тел./факс: 8-3833-45-14-30. Расчеты выполнены для подвески сталеалюминиевых проводов марок АС70/11, АС95/16 и АС120/19. Габаритные пролеты определялись с учетом максимального напряжения провода, предусмотренного в типовом проекте 3.407.1 - 163, равного 127 МПа для провода АС 120/19, и с учетом допустимого напряжения провода по ПУЭ 7 издания, равного 120 МПа для проводов АС70/11 и АС95/16. |
8 Расчетные пролеты определялись для следующих величин коэффициентов: Yfr =1,6, ynw = Упг = УРв= УРг = 1,0, yfw = 1,3 (для опор) и yfw =1,1 (для проводов), yd = 1,0 (для опор) и yd = 0,5 (для проводов). В данной работе рассчитаны и приведены в таблицах 31-М2 напряжения и монтажные стрелы провеса для проводов АС70/11, АС95/16 и АС120/19. В таблицах 43-М6 приведены монтажные стрелы провеса троса ЛК-0-8.0. В таблицах приняты следующие условные обозначения для расчетных режимов проводов и троса: ВГ - ветер при гололеде на проводах и тросе; В - максимальный ветер, гололед отсутствует; -5Г - провода и трос покрыты гололедом, ветер отсутствует.
|
9
Таблица 1 - Расчетные пролеты, м, для промежуточных железобетонных опор ПБ35-1В и ПБ35-1Ву по серии 3.407.1-163 "Унифицированные железобетонные опоры ВЛ 35 кВ на вибрированных стойках", рассчитанные по ПУЭ 7 издания по картам климатических нагрузок с повторяемостью 1 раз в 25 лет (для ненаселенной местности) | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
пне ата Тзал
* Стойка СВ 164-20 с расчетным изгибающим моментом 20тс-м разработана для применения при строительстве опытных участков В Л 35 кВ.
Опора ПБ35-1Ву отличается от опоры ПБ35-1В применением усиленной стойки СВ164-20 и заглублением опоры ПБ35-1Ву на 3 м.
25.0057 |
Лист 7 | ||||||
Изм. |
Кол.уч. |
Лист |
№ док. |
Поди. |
Дата |