Научный руководитель, зам. генерального директора, канд.техн. наук	,1)!Щ и	В.И. Шевляков
Руководитель работы, зав. лабораторией,
канд. техн. наук		В.М. Ударов
Ведущий инженер		Г.Н. Смирнова
Ведущий инженер	% ^	Н.С. Ударова
Ведущий инженер		Е.Б. Гореленко
Ведущий инженер		М.М. Холова
Нормоконтролер, ведущий инженер		О.Б. Амелина

Y _РГ - региональный коэффициент, принимаемый для В ЛИ 0,38 кВ равным 1,0;

Yf_r - коэффициент надежности по гололедной нагрузке, равный 1,3 для районов по гололеду I и II; 1,6 - для районов по гололеду III и выше;

Yd - коэффициент условий работы, равный 0,5.

1.11.    Нормативная ветровая нагрузка на конструкцию опоры определяется как сумма средней и пульсационной составляющих.

Нормативная средняя составляющая ветровой нагрузки на опору

Qc определяется по формуле, Н

U А' -1Г.( -Л

где К_н и W - принимаются по п. 1.7;

С, - аэродинамический коэффициент, определяемый в зависимости от вида конструкции, согласно строительным нормам и правилам;

А - площадь проекции, ограниченная контуром конструкции, ее части или элемента с наветренной стороны на плоскость перпендикулярно ветровому потоку, вычисленная по наружному габариту, м¹.

1.12.    Нормативная пульсационная составляющая ветровой нагрузки

Q^Hn для опор высотой до 50 м принимается:

для свободностоящих одностоечных железобетонных опор ВЛ до 35 кВ:

q:=o,s-q“

1.13.    Расчетная ветровая нагрузка на провода (тросы), воспринимаемая опорами P_wo , определяется по формуле, Н

11

PjWO Pv У nw УPW У fiv ’

- нормативная ветровая нагрузка по п. 1.7;

Упи^Уря - принимаются согласно п. 1.9;

У f_W - коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный

для проводов (тросов), покрытых гололедом и свободных от гололеда:

1,3 - при расчете по первой группе предельных состояний; 1,1- при расчете по второй группе предельных состояний.

1.14.    Расчетная ветровая нагрузка на конструкцию опоры Q, Н, определяется по формуле

Q = (Q" + Q")- /„-Ггш-Гу,,,

где Q^HC - нормативная средняя составляющая ветровой нагрузки, принимаемая по п. 1.11;

Q^HU - нормативная пульсационная составляющая ветровой нагрузки, принимаемая по п. 1.12;

У nw > У pw - принимаются согласно п. 1.9;

Уf_w - коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный:

1,3 - при расчете по первой группе предельных состояний;

1,1 - при расчете по второй группе предельных состояний.

1.15.    Расчетная линейная гололедная нагрузка на 1 м провода (троса)

Р_{г 0}, Н/м, воспринимаемая опорами, определяется по формуле ^Рго =^Рг ■Г.г'Г.г-Г/г-Г^ где Р’ - нормативная линейная гололедная нагрузка, принимается по п. 1.8.

Упг 'Ург - принимаются согласно п. 1.10;

У f_r - коэффициент надежности по гололедной нагрузке при расчете по

первой и второй группам предельных состояний, принимается равным 1,3 для районов по гололеду I и II; 1,6 для районов по гололеду III и выше;

Yd ~ коэффициент условий работы, равный:

1.0    - при расчете по первой группе предельных состояний;

0,5 - при расчете по второй группе предельных состояний.

1.16.    Расчетная нагрузка на опоры В Л от веса проводов, тросов, гирлянд изоляторов, конструкций опор по первой и второй группам предельных состояний определяется при расчетах как произведение

нормативной нагрузки на коэффициент надежности по весовой нагрузке 7/, принимаемый равным для проводов, тросов и гирлянд изоляторов 1,05, для конструкций опор - в соответствии с указаниями строительных норм и правил на нагрузки и воздействия.

1.17.    Нормативные нагрузки на опоры ВЛ от тяжения проводов и тросов определяются при расчетных ветровых и гололедных нагрузках по п. 1.9 и п. 1.10.

Расчетная горизонтальная нагрузка от тяжения проводов Т_тах з свободных от гололеда или покрытых гололедом, при расчете конструкций опор, фундаментов и оснований определяется как произведение нормативной нагрузки от тяжения проводов и тросов на коэффициент надежности по

нагрузке от тяжения 7/, равный:

1,3 - при расчете по первой группе предельных состояний;

1.0    - при расчете по второй группе предельных состояний.

1.18.    Расчет В Л по нормальному режиму работы необходимо производить для сочетания следующих условий:

1.    Высшая температура t₊ , ветер и гололед отсутствуют.

2.    Низшая температура t_, ветер и гололед отсутствуют.

3.    Среднегодовая температура t_cr з ветер и гололед отсутствуют.

13

4.    Провода и тросы покрыты гололедом по гг 1.10, температура при гололеде минус 5° С, ветер отсутствует.

5.    Ветер W₀ 5 температура минус 5° С, гололед отсутствует.

6.    Провода и тросы покрыты гололедом, ветер при гололеде W_r,

температура при гололеде минус 5° С.

7.    Расчетная нагрузка от тяжения проводов по п. 1.17.

1.19.    Расчетные пролеты для всех типов опор определены как наименьшие из величины ветрового пролета, вычисленного из условия прочности промежуточной опоры, и габаритного пролета, рассчитанного с учетом прочности СИП и прочности опор анкерного типа.

1.20.    Промежуточные опоры рассчитаны на следующие сочетания нагрузок:

одновременное воздействие поперечной ветровой нагрузки на провода, свободные или покрытые гололедом, и на конструкцию опоры, а в местности "В" также нагрузки от тяжения проводов ответвлений к вводам, свободных от гололеда или частично покрытых гололедом (по ПУЭ 7 изд., п.2.4.12);

- на нагрузку от тяжения проводов ответвлений к вводам, покрытых гололедом, при этом учитывалось отклонение опоры под действием нагрузки;

на условную расчетную нагрузку, равную 1,5 кН, приложенную к вершине опоры и направленную вдоль оси ВЛ.

1.21.    Максимальные величины пролётов ответвлений к вводам в здания даны в таблице 43. Провода ответвлений следует натягивать со стрелой провеса 0,5 м независимо от величины пролёта при любой температуре.

1.22.    Расчетные пролеты для всех типов опор разработаны для самонесущих изолированных проводов типа СИП-1, СИП-2 и СИП-4,

изготавливаемых российскими заводами по техническим условиям (сечением фазных жил от 25 до 120 мм²).

Величины пролетов, указанные для СИП-4, относятся также к проводам СИП_н-4, СИП_с-4, СИП-2АР и другим подобным проводам без отдельного несущего элемента.

Величины пролетов, указанные для СИП-2(1), относятся к проводам СИП-2, СИП-1, СИП-2А и СИП-1А.

Расчетные пролеты для проводов определенного сечения даны для наиболее тяжелых проводов (с дополнительными жилами для освещения). Эти же таблицы следует использовать для проводов без дополнительных жил.

Например, в таблице 1 приведены расчетные пролеты для провода СИП-4 с жилами 4x70+2x35; эти данные следует использовать для проводов 4x70, 4x70+25, 4x70+2x25, 4x70+35 и т.д.

15

2. Расчетные пролеты для одноцепных железобетонных опор ВЛИ 0,38 кВ по проекту ЛЭП98.08

Расчетные пролеты по проекту шифр ЛЭП98.08 для одноцепных опор ВЛИ 0,3 8кВ с самонесущими изолированными проводами, рассчитанные по ПУЭ 7 издания для I-IV районов по гололёду и ветру, приведены в таблицах Н4.

Расчетные пролеты в застроенной местности "В" даны с использованием при расчете коэффициента K_w=0,65 (таблицы 1 и 3), а в незастроенной местности "A" K_W=1,0 (таблицы 2 и 4), при этом коэффициенты надежности y_nr⁼Ynw-0,9.

Расчетные пролеты даны для опор на железобетонных стойках СВ95-2с (таблицы 1 и 2) и на СВ95-3, СВ95-Зс (таблицы 3 и 4).

Расчет конструкций опор выполнен с учетом подвески одного изолированного провода (СИП), двух проводов ПВ и провода ответвления к вводам в здание.

Максимальное тяжение провода СИП при нормативной нагрузке принято равным 7кН, одного провода ПВ - 1,4кН, величины тяжения провода ответвления к вводам определены расчетом в зависимости от пролета ответвления и климатического района.

Монтажные стрелы провеса для самонесущих изолированных проводов по проекту ЛЭП 98.08 см. таблицу 5.

16

Незастроенная местность(А), K_w = 1,0

Таблица 2 - Расчётные пролёты, м, для одноцепных опор В ЛИ 0,38 кВ на базе железобетонных стоек СВ95-2с по проекту ЛЭП 98.08, рассчитанные по ПУЭ 7 издания

Район по ветру I, W0 = 400Па II, Wo = 500Па Марка провода Район по гололёду, нормативная толщина стенки гололеда, Ьэ, мм I, 10 II, 15 Ш, 20 IV, 25 I, 10 II, 15 ш, 20 IV, 25 СИП-4 4x25 43 43 42 33 43 43 38 33 СИП-4 4x35+35 СИП-2(1) 3x35+1x50+25 42 42 41 33 42 42 38 33 СИП-4 4x50+2x35 СИП-2(1) 3x50+1x70+25 42 41 41 33 42 41 38 33 СИП-4 4x70+2x35 СИП-2(1) 3x70+1x95+25 41 40 36 33 41 38 35 33 СИП-4 4x95+2x35 СИП-2(1) 3x95+1x95+25 41 38 35 33 41 38 35 33 СИПЛ 4x120+2x35 СИП-2(1) 3x120+1x95+25 37 37 34 32 37 37 34 32

Застроенная местность (В), K_w = 0,65

Таблица 3 - Расчётные пролёты, м, для одноцепных опор В ЛИ 0,38 кВ на базе железобетонных стоек СВ95-3, СВ95-Зс по проекту ЛЭП 98.08, рассчитанные по ПУЭ 7 издания

Район по ветру I, W0 = 400Па II, W0 = 500Па III, W0 = 650Па IV, W0 = 800Па Марка провода Район по гололёду, нормативная толщина стенки гололёда, Ьэ, мм I, 10 и, 15 III, 20 IV, 25 I, 10 II, 15 III, 20 IV, 25 I, 10 и, 15 III, 20 IV, 25 I, 10 И, 15 III, 20 IV, 25 СИП-4 4x25 43 43 42 38 43 43 42 38 43 43 42 38 43 43 42 38 СИП-4 4x35+35 СИП-2(1) 3x35+1x50+25 42 42 41 36 42 42 41 36 42 42 41 36 42 42 41 36 СИП-4 4x50+2x35 СИП-2(1) 3x50+1x70+25 42 41 41 35 42 41 41 35 42 41 41 35 42 41 41 35 СИП-4 4x70+2x35 СИП-2(1) 3x70+1x95+25 41 41 36 35 41 41 36 35 41 41 36 35 41 41 36 35 СИП-4 4x95+2x35 СИП-2(1) 3x95+1x95+25 41 38 35 33 41 38 35 33 41 38 35 33 41 38 35 33 СИП-4 4x120+2x35 СИП-2(1) 3x120+1x95+25 40 37 34 32 40 37 34 32 40 37 34 32 37 34 32 32

Незастроенная местность(А), K_w = 1,0

Таблица 4 - Расчётные пролёты, м, для одноцепных опор В ЛИ 0,38 кВ на базе железобетонных стоек СВ95-3, СВ95-Зс по проекту ЛЭП 98.08, рассчитанные по ПУЭ 7 издания

Район по ветру I, W0 = 400Па II, Wo = 500Па III, Wo = 650Па IV, W0 = 800Па Марка провода Район по гололёду, нормативная толщина стенки гололёда, Ьэ, мм I, 10 и, 15 III, 20 IV, 25 I, 10 и, 15 III, 20 IV, 25 I, 10 и, 15 III, 20 IV, 25 I, 10 II, 15 III, 20 IV, 25 СИП-4 4x25 43 43 42 38 43 43 42 38 43 43 42 38 43 43 38 38 СИП-4 4x35+35 СИП-2(1) 3x35+1x50+25 42 42 41 36 42 42 41 36 42 42 41 36 42 42 37 36 СИП-4 4x50+2x35 СИП-2(1) 3x50+1x70+25 42 41 41 35 42 41 41 35 42 41 41 35 42 41 36 35 СИП-4 4x70+2x35 СИП-2( 1) 3x70+1x95+25 41 41 36 35 41 41 36 35 41 41 36 35 41 38 36 35 СИП-4 4x95+2x35 СИП-2(1) 3x95+1x95+25 41 38 33 33 41 38 33 33 41 38 33 33 41 36 33 33 СИП-4 4x120+2x35 СИП-2(1) 3x120+1x95+25 37 34 32 32 37 34 32 32 37 34 32 32 37 34 32 32

Содержание

Стр.

Введение    4

1.    Основные положения по определению расчетных

пролетов опор ВЛ с учетом требований ПУЭ 7 издания    6

2.    Расчетные пролеты для одноцепных железобетонных опор

В ЛИ 0,38 кВ по проекту ЛЭП98.08    16

3.    Расчетные пролеты для двухцепных железобетонных опор

В ЛИ 0,3 8 кВ по проекту Л ЭГО 8.10    22

4.    Расчетные пролеты для переходных железобетонных опор

ВЛИ 0,38 кВ по проекту шифр 19.0022Л    26

5.    Расчетные пролеты для одноцепных железобетонных опор

ВЛИ 0,38кВ по проекту шифр 22.0015    35

6.    Расчетные пролеты для двухцепных железобетонных опор

ВЛИ 0,38кВ по проекту шифр 22.0063    39

7.    Расчетные пролеты для одноцепных железобетонных опор ВЛИ 0,38 кВ с самонесущими изолированными проводами

с анкерными опорами с оттяжками по проекту ЛЭП98.12    43

8.    Расчетные пролеты для железобетонных подкосных опор для совместной подвески самонесущих изолированных проводов

ВЛИ 0,38 кВ и СИП для освещения по проекту ЛЭП00.12    49

9.    Расчетные пролеты для железобетонных опор с оттяжками для совместной подвески самонесущих изолированных проводов

ВЛИ 0,38 кВ и СИП для освещения по проекту ЛЭП00.14    53

10.    Расчетные пролеты для двухцепных железобетонных опор ВЛИ 0,3 8кВ с самонесущими изолированными проводами

с анкерными опорами с оттяжками по проекту 19.0022    57

11.    Расчетные пролеты для переходных железобетонных опор для совместной подвески самонесущих изолированных

проводов ВЛИ 0,38 кВ и СИП для освещения по проекту 20.0096    61

12.    Расчетные пролеты для четырехцепных железобетонных опор

ВЛИ 0,3 8кВ по проекту 21.0045    65

Таблица 5 - Монтажные стрелы провеса СИГМ и СИП 2(1), м, для ВЛИ 0,38 кВ по проекту ЛЭП 98.08 для W0= 400-800 Па

Марка провода Температура воздуха при монтаже, град. С Район по гололёду, толщина стенки гололёда, Ьэ, мм I, 10 II, 15 III, 20 IV, 25 СИП-4 4x25 -40 0,31 0,31 0,46 0,46 -20 0,51 0,51 0,66 0,63 0 0,70 0,70 0,83 0,77 +20 0,86 0,86 0,97 0,89 +40 1,00 1,00 1,10 1,00 СИП-4 4x35+35 СИП-2(1) 3x35+1x50+25 -40 0,28 0,28 0,45 0,45 -20 0,50 0,50 0,65 0,63 0 0,69 0,69 0,83 0,77 +20 0,86 0,86 0,97 0,89 +40 1,00 1,00 1,10 1,00 СИП-4 4x50+2x35 СИП-2(1) 3x50+1x70+25 -40 0,29 0,45 0,63 0,63 -20 0,50 0,66 0,80 0,77 0 0,69 0,82 0,95 0,89 +20 0,86 0,97 1,08 1,00 +40 1,00 1,10 1,20 1,10 СИП-4 4x70+2x35 СИП-2(1) 3x70+1x95+25 -40 0,62 0,79 0,78 0,93 -20 0,80 0,94 0,90 1,03 0 0,95 1,07 1,01 1,13 +20 1,08 1,19 U1 1,22 +40 1,20 1,30 1,20 1,30 СИП-4 4x95+2x35 СИП-2(1) 3x95+1x95+25 -40 0,79 0,92 0,92 1,04 -20 0,94 1,03 1,03 1,П 0 1,07 1,13 U3 1,17 +20 U9 1,22 1,22 1,24 +40 1,30 1,30 1,30 1,30 СИП-4 4x120+2x35 СИП-2(1) 3x120+1x95+25 -40 0,94 1,06 1,16 1,16 -20 1,07 1,15 1,22 1,22 0 1,19 1,24 1,28 1,28 +20 1,30 1,32 1,34 1,34 +40 1,40 1,40 1,40 1,40

21

Введение.

1.    Данная работа выполнена ОАО «РОСЭП» в соответствии с договором №611 от 09.07.2004 с ОАО «ФСК ЕЭС» и представляет собой второй этап темы «Разработать расчетные пролеты для железобетонных, деревянных и стальных многогранных опор В Л 0,38-35 кВ с самонесущими изолированными, защищенными и неизолированными проводами в соответствии с ПУЭ седьмого издания».

2.    На втором этапе разработаны расчетные пролеты железобетонных опор В Л 0,38 кВ с самонесущими изолированными проводами, рассчитанные по ПУЭ 7 издания, для следующих проектов:

шифр ЛЭП98.08 «Одноцепные железобетонные опоры В Л 0,4 кВ с самонесущими изолированными проводами» (с подкосными анкерными опорами),

шифр ЛЭП 98.10 «Двухцепные железобетонные опоры ВЛ 0,4 кВ с самонесущими изолированными проводами» (с подкосными анкерными опорами),

шифр ЛЭП98.12 «Одноцепные железобетонные опоры ВЛИ 0,4 кВ с самонесущими изолированными    проводами    с    анкерными    опорами    с

оттяжками»,

шифр 19.0022 «Двухцепные железобетонные опоры ВЛИ 0,4 кВ с самонесущими изолированными    проводами    с    анкерными    опорами    с

оттяжками»,

шифр ЛЭП00.14 «Железобетонные опоры с оттяжками для совместной подвески самонесущих изолированных проводов ВЛИ 0,4 кВ и СИП для освещения»,

шифр ЛЭП00.12 «Железобетонные подкосные опоры для совместной подвески самонесущих изолированных проводов ВЛИ 0,4 кВ и СИП для освещения»,

4

шифр 19.0022.1 «Переходные железобетонные опоры ВЛИ 0,4 кВ с самонесущими изолированными проводами»,

шифр 20.0096 «Переходные железобетонные опоры для совместной подвески самонесущих изолированных проводов ВЛИ 0,4 кВ и СИП для освещения»,

шифр 21.0045 «Четырехцепные железобетонные опоры ВЛИ 0,4 кВ с самонесущими изолированными проводами»,

шифр 22.0015 «Одноцепные опоры ВЛИ 0,38 кВ на базе железобетонных стоек длиной 8,5 м»,

шифр 22.0063 «Двухцепные опоры ВЛИ 0,38 кВ на базе железобетонных стоек длиной 8,5 м».

3. В данной работе рассчитаны и приведены монтажные стрелы провеса самонесущих изолированных проводов, определенные в соответствии с требованиями ПУЭ 7 издания.

5

1. Основные положения по определению расчетных пролетов опор ВЛ с учетом требований ПУЭ 7 издания.

1.1.    Приказом Минэнерго России от 20 мая 2003г. № 187 утверждены и введены в действие с 1 октября 2003г. новые Правила устройства электроустановок (ПУЭ 7 издания).

В ПУЭ 7 издания заложена повторяемость климатических нагрузок 1 раз в 25 лет в отличие от ПУЭ 6 издания, которые предусматривали повторяемость климатических нагрузок 1 раз в 5 лет для ВЛ напряжением до 1 кВ и 1 раз в 10 лет для ВЛ 6-330 кВ.

В ПУЭ 7 издания существенно изменились методы механического расчета элементов ВЛ, введены новые коэффициенты, повысились требования к надежности ВЛ.

Все это вызывает необходимость пересчета расчетных пролетов и монтажных стрел провеса проводов для действующих проектов и учета новых методов механического расчета элементов ВЛ при разработке новых проектов опор ВЛ.

1.2.    Определение расчетных условий по ветру и гололеду должно производиться на основании соответствующих карт климатического районирования территории РФ с уточнением при необходимости их параметров в сторону увеличения или уменьшения по региональным картам и материалам многолетних наблюдений гидрометеорологических станций и метеопостов за скоростью ветра, массой, размерами и видом гололедно-изморозевых отложений. В малоизученных районах для этой цели могут организовываться специальные обследования и наблюдения.

При отсутствии региональных карт значения климатических параметров уточняются путем обработки соответствующих данных многолетних наблюдений согласно методическим указаниям (МУ) по расчету климатических нагрузок на ВЛ и построению региональных карт с повторяемостью 1 раз в 25 лет.

6

Основой для районирования по ветровому давлению служат значения максимальных скоростей ветра с 10-минутным интервалом осреднения скоростей на высоте Юме повторяемостью 1 раз в 25 лет. Районирование по гололеду производится по максимальной толщине стенки отложения

гололеда цилиндрической формы при плотности 0,9г/см³ на проводе диаметром 10 мм, расположенном на высоте 10 м над поверхностью земли, повторяемостью 1 раз в 25 лет.

1.3. Нормативное ветровое давление W₀, соответствующее

10-минутному интервалу осреднения скорости ветра (V₀ ), на высоте 10 м над поверхностью земли принимается по таблице 2.5.1 ПУЭ 7 издания.

Таблица 2.5.1 - Нормативное ветровое давление W0 на высоте 10 м над поверхностью земли

Район по ветру Нормативное ветровое давление W0, Па (скорость ветра vo, м/с) I 400 (25) II 500 (29) III 650 (32) IV 800 (36) V 1000(40) VI 1250(45) VII 1500 (49) Особый Выше 1500 (выше 49)

1.4. Нормативное ветровое давление при гололеде W_r с повторяемостью 1 раз в 25 лет определяется по скорости ветра при

Скорость ветра V_г принимается по региональному районированию ветровых нагрузок при гололеде или определяется по данным наблюдений согласно методическим указаниям по расчету климатических нагрузок. При отсутствии региональных карт и данных наблюдений W_г = 0,25 W₀. Для ВЛ до 20 кВ нормативное ветровое давление при гололеде должно приниматься не менее 200 Па.

1.5. Коэффициент K_w принят для незастроенной местности А - 1,0, для застроенной местности В - 0,65 (ПУЭ, таблица 2.5.2).

1.6.    Нормативную толщину стенки гололеда Ь_э плотностью

0,9 г/см³ следует принимать по таблице 2.5.3 ПУЭ 7 издания в соответствии с картой районирования территории России по толщине стенки гололеда или по региональным картам районирования.

Таблица 2.5.3 - Нормативная толщина стенки гололеда Ьэ для высоты 10 м над поверхностью земли

Район по гололеду Нормативная толщина стенки гололеда Ьэ, мм I 10 II 15 III 20 IV 25 V 30 VI 35 VII 40 Особый Выше 40

1.7. Нормативная ветровая нагрузка на провода и тросы , Н, действующая перпендикулярно проводу (тросу), для каждого

рассчитываемого условия определяется по формуле:

Р: =a„.-K_rK_lr-C_x-W-F-sm²<p,

где cc_w - коэффициент, учитывающий неравномерность ветрового давления по пролету В Л, принимаемый равным:

Ветровое давление, ПА До 200 240    280    300    320    360    400    500    580    и

более

Коэффициент    1    0,94    0,88    0,85    0,83    0,80    0,76    0,71    0,7

Промежуточные значения cc_w определяются линейной интерполяцией;

- коэффициент, учитывающий влияние длины пролета на ветровую нагрузку, для В ЛИ 0,38 кВ равен 1,0 (п.2.4 Л1. ПУЭ),

K_w - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте в зависимости от типа местности, определяемый по таблице 2.5.2 ПУЭ 7 издания (в данной работе по п.1.5);

С_х - коэффициент лобового сопротивления, принимаемый для СИП равным 1,1.

W - нормативное давление, Па, в рассматриваемом режиме:

W = W₀. определяется по таблице 2.5.1 в зависимости от ветрового района;

W = W_r - определяется по п. 1.4.

F - площадь продольного диаметрального сечения провода, м²

(при гололеде с учетом условной толщины стенки гололеда Ь_у = Ъ_э) (р - угол между направлением ветра и осью ВЛ.

1.8. Нормативная линейная гололедная нагрузка на 1 м провода и

трос Р" определяется по формуле, Н/м

Р^иг =x-K_rK_d-b₃-(d + K_rK_d-b₃)'_P-g-l0-³,

9

где K_nK_d- коэффициенты, учитывающие изменение толщины стенки гололеда по высоте и в зависимости от диаметра провода (в данном случае приняты равными 1,0);

Ъ_э - толщина стенки гололеда, мм; d - диаметр провода, мм;

р - плотность льда, принимаемая равной 0,9 г/см³; g - ускорение свободного падения, принимаемое равным 9,8 м/с².

1.9. Расчетная ветровая нагрузка на провода Р_ш при механическом расчете проводов по методу допускаемых напряжений определяется по формуле, Н

Pwn Pfv У nw У rw У fw ■>

рн

где -r_w - нормативная ветровая нагрузка;

У_ш - коэффициент надежности по ответственности, принимаемый равным: 0,9 - для одноцепных ВЛИ 0,38 кВ;

1,0 - для двухцепных ВЛИ 0,38 кВ.

Уp_W - региональный коэффициент, принимаемый для ВЛИ 0,38 кВ равным 1,0;

У fw - коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный 1,1.

1.10. Расчетная линейная гололедная нагрузка на 1 м провода (троса) Р_г,_п при механическом расчете проводов и тросов по методу допускаемых напряжений определяется по формуле, Н/м

^рг „=^рг -Гк-Ук-Ур-Уа,

рн

где г_г - нормативная линейная гололедная нагрузка;

У„_г - коэффициент надежности по ответственности, принимаемый равным: 0,9 - для одноцепной ВЛИ 0,38 кВ и 1,2 - для двухцепных и многоцепных ВЛИ 0,38 кВ;

1