МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ

ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ ПО НАЛАДКЕ, СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ ТЕХНОЛОГИИ И ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ И СЕТЕЙ " СОЮЗТЕХЭЖРГО "

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ИСПЫТАНИЮ ПИТАТЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРОНАСОСОВ И ТУРБОНАСОСОВ МУ 34-70-008-82

СЛУЖБА MlVK I) ПЕРЕДОВОГО ОПЫТА И ИНФОРМАЦИИ СОЮЭТЕХЭНЕРГО 1982

Москм

РАЗРАБОТАНО Мооковскт голсвдим предпрвятвем "Союзтех-эяерго"

ИСПОЛНИТЕЛИ А.К.КИРШ, А. Г. ШПОН, Т.U.ИВАНОВА

УТВЕРЖДЕНО Проязводствевяиы объедявеяявм по насадке, совершенствованию технологи i эксплуатация эдехтроотавшй я сетей "Союзтехэаерго"

Главный инженер Г,Г,ЯКОВЛЕВ

<§) COO CoD»r#i»Mjro. 1962.

м—<8> J—Ф *—© Рис.2. Принципиальная схема расположения точек измерения при испытании питательного электронасоса:

I - из деаэратора; 2 - от конденсатных насосов; 3 - в конденсатор; котлоагрегат;

ф- точки изыереввя (см.табл.1)

ми связями возникают определенные сложности. Если для блочных схем турбинных установок расход воды, измеряемый диафрагмой после ПЕЩ, являетоя действительной полезной подачей испытываемого насоса, то при параллельной работе питательных электронасосов на обгцую питательную магистраль перед 1ЩИ отдельных турбоагрегатов расход воды, измеряемый диафрагмой после ПЕЩ, уяе не являетоя подачей испытываемого насоса.

В этом случав приходится использовать устанавливаемые после каждого насоса расходом®рвыв устройства, от которых подается им-

Объем lueptul ара водытаяви пвтвтедьааго влектровасосв (ом.рвс.2)

Бедвчвва а точка Обозначен ве Единица Первичны* Вторичны* ее вашревня измерения прибор прибор L Мэовость алвктрохвигагедя *9д тЭт Огатвие травофор- Треяфазвый ваттметр иаторы тоха в ва-пряха явя класса точноств 0,5 2. Расход питатедьво* воды GH т/ч Зоркальвая дваф- Дяфыавомогр ДТЭ-А00 кго/см2 рагма 3. Дадде ваа воды перед двафраа>- Н Мявомвтр класса МЭ* точности 0,6 ♦. Температура воды перед диафрагме! 4 °с Термопара IS Потенциометр б. Давхевае воды ва выходе вв Рн кго/см2 _ 1£аяомегр клас 0 а точ- ваооса °с ности 0,6 6. Температура воды ва выходе tH Термжетр сопро- Ручной мост идв мост ве ваоооа кгс/см2 тввлеввя ТСП типа KC1I 7. Давление воды ва входе в PSx - Манометр класса точ- ваэос воотв 0,6 в. Температуре воды ва входе в Чх °с Термометр сопро- Ручной мост влв мост васоо тввлеввя ТСП типа КСМ 9. Расход воды черев вдвое оое- Gp тА Нормальная диор- манометр ДТ-50 sol раагруеп кго/см2 рагма Ш. Давдевве воды оосде гвдропяты — Манометр клаоса точности 0,6 IL Температура воды в давав осе- °с Термопара IK Потевдвометр во* разгрузки шчршйзарашр* 12. расход s *А кго/см2 Нормальная двар-рагма ДЙмавомотр ДГ-50 13. давление p гку - Манометр класса точноств 0,6 I*» температура t*у °с Термопара ХЕ Потенциометр Параметры конденсата, отвод»- мото от уплотнени2 в хонде»-_ с втор: 15. расход G*dh тА Нормальная двар-рагыа Дмфмапомвтр ЛТ-50 16. температура txOH °С Термопара XX Потенциометр 17. Давдевве воды перед РПХ p1 ГРПК кго/ом2 - Манометр класса точности 0,6 18. Даакевве воды после РПК p" yPPK кгс/см2 - То же 19. Давдевве пара перед стопор-ш клапаном турбввы P0 кгс/см2 -ч- 20. Частота в сета / Га “ Эксплуатационный частотомер 2L Сада тока здектродвигателя 3 А - Амперметр

Првмечаввв. К по.9,12,15. До 07 сдается применение бескаыерпой диафрагмы с ПелъяоЯ обо*мо* 00 сверленжяын.

пульс на включение в отключение клапана автоматической рециркуляции васос а. Обычно эти расходомерные устройства не удовлегвсь ряют требованиям норм со. поскольку непосредственно за насосом отсутствуют прямолинейные участки трубопроводов, что приводит к неизбежной погрешности в определении расхода воды. Тем не менее, использовать их для испытаний электронасосов возможно, если испытания проводятся на электронасосе в процессе эксплуатации и носят сравнительный характер, а результаты испытаний сравниваются с данными некоторого исходного испытания, например, нового насоса после монтажа или наооса, прошедшего ремонт*

В некоторых случаях схема питательных трубопроводов в размещения арматуры позволяет организовать тарировку расходомерных устройств после насосов о помощь» расходомеряого устройства, установленного, согласно действующим нормам, после ПВД; если схема трубопроводов не позволяет ввделить один насос на одну группу ПВД - одну измерительную диафрагму, тарировку индикаторных диафрагм можно провести сразу для двух работающих параллельно электронасосов, поддерживая равенство подач обоих насосов в каждом тарв-ровочноы опыте.

Целесообразно провести четыре-пять таких опытов продолжительностью около 30 мин каждый, обеспечив не менее 15-20 записей показаний тарируемых расходомерных устройств и выбранной тарировочной диафрагмы после ПВД* В этом случае полученный тарировочвый коэффициент (поправка к индикаторным диафрагмам) принимается одинаковым для обеих тарируемых диафрагм. Такой прием допустим, конечно, в случае идентичности установки тарируемых расходомеров (участки трубопроводов до я после диафрагм).

2.2.3* При организации измерения расхода конденсата, отводимого из уплотнений насоса в конденсатор через сифонное устройство, перепад давлений, измеряемый дифманометром, должен выбираться небольшим - около 100 мм рт. ст., чтобы не создавать большого дополнительного подпора в линия слива конденсата в конденсатор. При этом вторичный прибор (дифманометр) должен устанавливаться на 1,5-2 м ниже диафрагмы.

Поскольку слив воды из последнего отсека концевых уплотнений в бак низких точек (БИТ) происходит самотеком, измерить это количество воды о помощью диафрагмы практически невозможно. Поэтому

значение протечки либо принимается по расчету, либо вообще ве учитывается, что вносит некоторую погрешность в определение расхода воды через гидросяту, однако сколь-либо заметного влияния ва КПД проточной части насоса ве оказывает.

2.2. А. При организации других измерений можно воспользоваться рекомендациями [Ч].

2.3# Программа испытания и порядок проведения опытов

2.3.1.    Программа испытания предусматривает проведение 10-12 опытов при работе питательного электронасоса на котел в диапазоне изменения подачи насоса от максимальной, соответствующей номинальной нагрузке энергоблока, до минимальной,соответствующей минимальной нагрузке энергоблока. Для электронасосов, работающих параллель во на общую питательную магистраль, максимальная подача определяется по регламентированной техническими условиями на поставку дли эксплуатационными инструкциями, максимально допустимой нагрузке электродвигателя.

Для повьшевия достоверности результатов испытания проводятся две серии опытов (до &-6 опытов каждая) со снижением подачи от максимальной до минимальной и обратно о повышением подачи до исходного максимального значения.

2.3.2.    При устойчивом режиме работы испытываемого электронасоса (стабильность нагрузки энергоблока) длительность каждого опыта принимается 30-АО мив после очередного изменения режима в достижения установившегося состояния.

2.3.3.    Показания приборов регистрируются о периодичностью: расход питательной воды, мощность электродвигателя - 2 мин; остальные параметры - 5 мин.

Ь'сля имеют место значительные колебания давления на выходе аз насоса, регистрацию этого параметра также следует производить с периодичностью 2 ысв.

2.3.    А. Изменение режима работающего в блоке электронасоса по программе испытания производится соответствующим изменением нагрузки энергоблока. Избыточный напор насоса по сравнению со значением, определяемым характеристикой пароводяного тракта энергоблока, снимается дросселированием в РНК.

2.3.5.    При испытании питательного электронасоса,работапцего на общий коллектор (электростанция с поперечными связями), регулирование подачи насоса производятся изменением колвчества работающих насосов (включение дополнительна насосов) и дросселированием воды напорной задвижкой о отключением на время проведения испытаний соответствующей системы (Злокировкл задвижки.

2.3.6.    В питательных насосах для энергоблоков на давление 130 кгс/см² предусматривается отбод воды после первой ступени для различных нужд электростанций (например, на Епрыск в промежуточный пароперегреватель и др.).

Определение характеристик насоса при режимах с отводом воды за счет расширения программы испытания нецелесообразно, голчольку изменения характеристик насоса столь незначительны, что э.ссеря-меятадьвьм путем оценить ото изменение с достаточно’! достоверностью невозможно. С большей точностью характеристики насоса при режиме с отводом воды могут быть определены расчетным путем о использованием полученных из испытания характеристик насоса.

Изменение давления на выходе из насоса P_R при отводе воды после первой ступени в количестве А&_отд при сохранении заданной подачи &_в определяется следующим образом (см.ряс.I,и): по характеристике Р_н~&_н находится изменение давления АР_н при увеличении подачи от Сг_н до значения &_н +&Э_0Т&, Снижение давления, вызванное увеличением подача только первой ступени, состагит (2 - число ступеней насоса). Это значение откладывается вниз    от    точка

на характеристике Р_н~&_н яри подаче &_н; найденная таким образом точка определит точку напорной характеристики при режиме с отводом воды после первой ступени.

Изменение мощности насосного агрегата определяется аналогично. По зависимости ^-^определяется изменение модности Л А/при увеличении подачи от заданной полезной подачи &_н до значения &_H+A&_orfr, Увеличение модности откладывается вверх от исходной точки по основной характеристике    при    заданной    полезной

подаче &_н в эта модность будет отвечать режиму насоса при полезной подаче &_н и отводе воды после первой ступени в количестве A&_0Tg..

По этой методике могут быть построены характеристики для необходимых количеств воды, отводимой после первой ступени насоса.

2.3.7* При проведения испытаний необходимо поддерживать стабильность режима насоса по подаче питательной воды в течение каждого опыта; давление в деаэраторе поддерживается одинаковым во всех опытах.

2.3.8. Испытание электронасосов должно проводиться при номинальной частоте в сети. При отклонении частоты f_on от номинальной 50 Гц к значениям вапора, объемной подачи и мощности должны быть внесены поправочные коэффициенты (см.табл.2).

2*3.9. Перед проведением испытаний необходимо надежно перекрыть вентили, установленные на дренажных линиях трубопроводов питательной воды, убедиться в отсутствии перетечек питательной воды через резервный питательный насос, через линию рециркуляции и других перетачек, обеспечив этими мероприятиями достоверность измерения полезной подачи насоса.

2.4, Обработка результатов испытаний

2.4.1. Первичные записи показаний приборов в интервале выбранных отрезков времени - опыта, характеризующихся стабильностью режима, усредняются, затем к ним вводятся все необходимые поправки [4]. Расходы воды и юэнденсата рассчитываются в соответствии о [X].

К усредненным показаниям манометров вводятся поправки на высоту присоединения прибора и паспортная поправка, полученная в результате проверки манометра на прессе до и после испытания.

Электродвижущая сила, зафиксированная по термопарам, по соответствующим таблицам и с учетом температуры холодного спая, переводится в градусы Цельсия, если термопары тарировались, то дополнительно вводится поправка по паспорту тарировки. По показаниям ваттметров с помощью расчетных коэффициентов подсчитывается мощность электродвигателя.

2,4*2. Методика радчета характеристик электронасоса по уо-редневным данным с введением поправок приведена в табл.2. В таблицу вписываются полученные в процессе испытания данные я проводятся по приведенным в таблице формулам расчеты для получения характеристик яассса в наоосвого агрегата в делом.

2.4.3. В условиях испытаний давление Р$_ж и температура t^_x воды на входе в насос могут отличаться от опыта к опыту по эко-

плуаташюнньы условиям. Поэтому основные характеристики насосного агрегата Р_н-&_иа    Ы_н-(х_итребуют приведения, к определенна*

обычно принимаема! постоянна условиям на входе в насос. Это связано с тем, что Р_н непосредственно зависят от Р_вх и, кроме того, удельный вес воды на выходе из насоса при различной температуре воды на входе также будет различным. Методика приведения дается в разд.2.5. Остальные характеристики практически не зависят ила зависят весьма незначительно от состояния воды на входе в насос и рассчитываются по данным, полученным из испытания, как это видно из табл.2.

2.5. Приведение основных характеристик к одинаковым условиям на входе в насос

£ля приведения основных зависимостей к принятии неизменным условиям на входе в насос Pff и t необходимо определить удельный вес воды на выходе из насоса j_HⁿPjwfi различных подач - величину переменную в связи о повышением температуры воды на выходе из насоса и повышением давления при умевыпенви подачи.

Удельный вес воды на входе iff определяется по принятым за номинальные зьачовиям Pff и \удельный вес воды на выходе для каждого из проведенных опытов - по давлению Р_И в опыте и тем-пературе t„^F=

Приведение основных параметров Евдется согласно табл.3, где показан также пример расчета.

Практически для приведения характеристик насоса к единым условиям ва входе можно использовать удельвый вео воды на выходе fff, соответствующий номинальной подаче, из ошлгвых данных. Анализ влияния на удельвый вео воды повыпайня температуры и давления в интервале подач от номинальной до 5С£ показал, что погрешность в определении удельного веса воды яе превысит 0,3-0,#.

2.6. Характеристика пароводяного тракта энергоблока

Характеристикой пароводяного тракта энергоблока принято называть зависимость от расхода питательной воды cjmta статического давления пара перед отопоряыы клапаном главной турбины в гидраэ-

Приведение характеристик злвктропаооса к одлааковш условиям на входе в насос

Наименовая ив Обоэв*- чевие Вдавила и.чмлрлряч Способ определения Jt опыта I • M В условиях опмхов: м*/ч объемная подача насоса Он «2,9 яаоэр насоса И м ВОД. ОТ. 2375 мосаооть насоса % кВт 3568 милость зхехтрахихгвгехя кВт Из табл.2 3877 я кг ре» эодм в наоосе At.H °с чо оредав! удельны! МО fo кто/м* 917,0 давление воды ва выходе из насооа р» кгс/с»г 225.1 Пересчет на одинакорур условия на входе в ваооо Dnp ,пр. “бх } *6х • температура воды ва выходе ва насоса С № °с 162,1 fttfl A удельный вес воды на выходе кго/м По терюдияамичесхим таблицам для Рн и tVr 917,0 средний удельны! вео воды ф хго/м3 iptff+lifr* 913,5 давление воды ва выходе ив ваооса кго/см2 l6x 226,1

подача насоса	GnP н	т/ч		443,4
мощность ваооса		кВт		3654
мощность злектрэдвигателя	<§	кВт	«"vf	3862
ресход злактроваергии на тонну перекачиваемо! воды	3	кВг.ч/т	J «,7	8,71

Примечав* в. В числовом примере прияяго: Я$_х • 8 кгс/см² при давлении в*деаэраторе

б кгс/см²; ЬЦ' 130,1°С;    909    кгс/м³.

МЬТ0Д1Ч£С101Е УКАЗАНИЯ

ПО ИШ/ГАНИЮ ПИТАТЕЛЬНЫХ    МУ    34-70-008-82

ЭЛЕКТРОНАСОСОВ И ТУРБОНАСХОВ

Срок действия установлен о 01.07.82 г. до 01.07.87 г.

Методическими указаниями устанавливается порядок организации , проведения и обработки результатов испытаний питательных насосов электростанций (насосов с электроприводом, турбоприводом с противодавлением и насосов с конденсационным турбоприводом).

Методвчеокяе указания предназначены для персонала цехов наладки электростанций, служб наладки РЭУ и специализированных наладочных предприятий.

I. ОШЕ ПОЛОЖЕНИЙ

1.1. Цели и задачи испытания

Целью всдытавяй питательных насосов является определение основных характеристик собственно насоса, а для питательных турбо-яасосов-также характеристик турбинного привода насоса. Получевяые по результатам испытала* характеристики позволяют оценить качество работы насоса в турбодрввода сравнением показателей работы насоса о расчетная донными завода, характеристиками по техническим условиям ва поставку или с результатами предыдущего испытанья. Такое сравнение помогает выявить дефектные узлы насосного агрегата в ваметвть пути устранения неполадок, определить необходимые сроки капитального ремонта, наметить мероприятия по повышению экономичности эксплуатации питательного насосного агрегата, в в целом до усовершенствованию и оптимизации работы этого оборудования.

лвческого сопротивления участка от напорного патрубка яасоса до стопорного клапана паровой турбины, шигочагосее в себя о о протаял о-нде подогревателей высокого давленая, дитатедьвых трубопроводов о арматурой до РПК, оопротавдевпе РНК, сопротивление котлоагрегата с соот&зтсгвупсей арматурой, оопротивлевие паропроводов от котла до турбины.

Jjisi электронасосоз с постоянной частотой вращения регулиров^* няе подача осуществляется путем дросселяроваяая в РПК- В связя о этим zapактеристика яароьодявого тракта энергоблока, лостроепная с учетом дросселирования в РПК, не может служить для анализа совершенства трэкта (с точка зрения мая шальных потерь) иля для сравнения с характеристиками тракта аналогпчних энергоблоков, поскольку- она будет повторять характеристику /^-^электронасоса (напор яасоса, превьасаилай фактическое сопротивление пароводяного тракта, снимается дросселированием в РПК),

Общее сопротивление гидравлического тракта энергоблока, исключая дросселирование в РПК, составит

Рн~Ро~ ^^РРПК У    ₂

где Р₀~ давление пара перед турбиной, кгс/cir;

ЛРрпк~ перепад давлений, срабатываемый в РПК.

При организация измерения давленая по участкам могут быть определены гидравлические характеристика отделъвнх участков, например сопротивление ИНД а трубопроводов с арматурой до РПК

сопротивление котлоагрегата, включая паропровода от кстла до турбивы (Рмк’^о), » т.д.

Порядок расчета характеристика тракта приведен в табл. 4.

По измеренному в опытах давлению отроятся характеристика пароводяного тракта энергоблока как P_g= PJ+ ДР_гт з зависимости от£^, измеренной в опытах (P_Q^M- номжнальаое давление пара перед отопор-вьы клапаном главной турбины^.

2.7, Построение графиков - характеристик насоса

Основные рабочие графика насоса - зависимости от подача яасоса давления на выходе из насоса, мощности несоса я электродвигателя, а также удельного расхода электроэнергии на I т перекачиваемой воды (см.рис.1,$,д) - строятся по приведенным данным Сс/д.

Питательные иаоосвыв агрегат и, используемые ва ТЭС, рааджчл-ютоя типом яразода. Питательные ваооон с электродвигателем зодалв-густея на тешвэзш вдектростаациях о дарован турбивамз ва давле-s*8 свекего пара 90 1 330 кго/см^; при »тсм насоса работает либо на облай коллектор а гаге льве 2 вода параллельно, лкбо включен в сю Оючеой схеме (вяергоблемз 150 I 200 ИЗт).

Подача насоса регулируется дросселированием вода о помощью регулируххйэго питательного клапана котла (РПК). Регулирование подача о ярима везде а гадровсФгн в даяние УЪазеяжях не рассматривается, так как гздрому&ты имеют ва эдектростадцаях ограниченное рео-яроотраввязе.

Одди вз ословавг параметров, характержзу сых рекам девтробедного насоса, - частота вроде в хя для пасосов о электроприводом пр*-имеется постоянно!, хотя яр* увеличении нагрузи на валу «згяхром-зого электродвигателя частота вращения за счет увеличения схолы»-вжя несколько СЕяхайтт. Однако в то снижение незначительно; кроме того, яр* свят*» характереотжк* питательного насоса в процессе дроюалеиясго нсаытмяя его из» а ей» частоты spaceвкя (сходьже-вхе влектродвагатолд) веяосредстэонво учитывается в процессе проведения опытов.

Для эвергобдоюв о турбиеви £-300-2*0 * Т-250-240 в качестве пряло да главного шггягедьлего насоса применяется даровая ту р-бйиа о протвзодиалаакем, рабочим паром ддя которой охуххт пар в* отбора глккю! турбин; отработкам! пар приводно! турб*яя отводится в раололсасзвяаа яка* отбор гдаязо! турбины.

Пра иадлчин турСвввсго привода подача насоса регулируется наиболее экономхчяля сяоообош - игмезосием частоты враиеяжя. Это якиЕстся сущеотвеиизв оревкуядеотвом турбонасосов по ергшанию о влежтровлоосивз.

Следует отметить, что в озявв о отасснтельао высоко! частотой времен** глазного питательного насоса (5150-6000 об/мм) а охота шгтаииж эсергобловов 300 и 250 Ш*г используются дредвиш-чзвшв вазосн 12Ц*-8 (два рабочих и ода резервны!) о елвктро-

Для авергоблояов 500, 800 х 1200 КЗ? ТЭС применяются питатели® засосы о юадеиоециовнш турбодраводом; отработав»*! пар

турбопривода направляется в собственный конденоатор турбопрввода. Для этих турбовасосвых агрегатов предвключепный насос входит в пв-тательный насосный агрегат составной частью и сопрягается с турбоприводом через редуктор. На энергоблоках 500 и 800 МВт устанавливается по два турбонасоса, на энергоблоке 1200 МВт - три насосных агрегата.

По сложности организации испытания, количеству подлежащих регистрации параметров в методике обработки результатов испытаний объемы работы по испытанию перечисленных вшю типовых питательных насосных агрегатов сильно различаются. Работа с переменной частотой вредеввя соответственно увеличивает объем характеристик собственно питательного весоса, а наличие турбинного привода, связанного о режимом главной турбины, дополнительно тробует включения в программу испытаний большого числа характеристик, касводился турбопривода.

Поэтому испытания питательных яасоовых агрегатов целесообразно разбить на три соответствующие группы и рассматривать их отдельно, а по сложности - последовательно. Естественно, для сокращения объема Методических указаний исключается повторение в последующих разделах того материала, который подробно рассмотрев в предыдущих разделах.

1.3. Общие замечания

1.3.I. Методические указания составлены с использованнем применявшейся до настоящего времени системы единиц измерения, поскольку на энергопредяриятиях некоторое время еще будут использоваться приборы и измерительная аппаратура, отградуированные в этих единицах. Приведенные примеры рассчитаны также в старых единицах измерения*

Для возможности в дальнейшем использовать представленные в Методических указаниях таблицы для обработки результатов испытаний в новых единицах измерения (в системе единиц СИ) в приложении I приведены праыевяемые яря расчетах формулы, составленные для системы единиц СИ; приведены, конечно, только те формулы, в которых при переводе в систему единиц СИ изменяются числовые коэффициенты или меняется структура формулы.

I*3.2. При проведении расчетов параметров насоса в продеосе обработки результатов испытаний для определения напора насоса Н (м ВОД.СТ-) по измеренному давлению Р( кг с/сЛ должен использоваться удельный вес воды JC кг с/м³), т.е. //- -Е-*1(Л При определении же по массовой додаче насоса &{т/ч) объемной подачи 0(м³/ч) долина применяться плотность воды^нг/м³), т.е. Q=* -£-I(r.

Поскольку в применяющейся в .’Методических у казан системе единиц удельный вес числевно равен плотности и различается только размерностью (кгс/м³ в кг/м³), здесь сделано (не влияниее на чио-ленный результат расчетов) допущение: во всех случаях в расчетных таблицах используется только удельный вес /.

1.3.3.    Измеряемое при проведении испытания давление (воды, пара) при обработке результатов в составлении характеристик принимается абсолютным.

1.3.4.    Поскольку методика обработки результатов испытаний дается в виде таблиц, в которых указаны наименования параметров, обозначения в единицы измерения, оказалось излионим представлять в Методических указаниях сводную таблицу принятых обозначений. Следует -лишь оговорить, что значения, полученные в опытах, -опытные значения - обозначаются в таблицах без индекса "оп*, а в обозначениях, приведенных величин добавляется индеко "пр".

Давление, температура и удельный вео для предвключеввсго на-о ос а (для турбонасосов энергоблоков 500, 800 и 1200 МВт) отличается от обозначений этих величин для главного насоса индексом ■штрих".

2. ШТАШЬНЬЙ НАСОС С ПРИВОДОМ ОТ ЗЛЕКТРОДНГАШа

(аштронАсос)

2.1. Основные характеристики

2.I.I. Для центробежного питательного насоса, работающего при постоянной частоте вращения, основной характеристикой, которая должна быть получена в результате испытаний, является валорная характеристика, т.е. зависимость развиваемого насосом напораН от объемной задачи Q (рис.1 ,а). Эта характеристика для данного

Ряс. L Освоввив терактерастех* гитатсльяото электровасоса

насоса является универсальной, так как не зависит от удельного веса перекачиваемой воды. Сва слухит основой для всех доследующих расчетов с целью получения основных зависимостей в практически удобных для двхеяерных целей координатах и при принятых за воми-вальвыэ условиях. Для электронасосов такими условиями являются постоянные давление я температура воды ва входе в насос.

При проведении испытаний в условиях, как правило, отличающихся от номинальных, измеряется давление ва входе в васоо Я_вх я выходе из него Р_в и полезная массовая подача (r_fl.

Напор (ы вод.от.) и объемная подача (м³/ч) в условиях испытания определяются по следупцим формулам:

где J1_н в - удельный вес воды соответственно на выходе из насоса я входе в вето, кго/м³.

Эта основвые зависимости, соответственно преобразованные, используются для пересчета характеристик насоса в удобвые для использования в эксплуатация координаты P_Q я G_H (ряс* 1^5) о приведением х држаятш за номинальные условия. Соответствующие формулы 9 порядок расчетов приведены в таблицах обработки результатов вопит сняй как для электронасоса, так я для турбонасоса.

Тепловой рехям насоса характеразуегея нагревом воды я совике наем энталышя А1_Н (ккал/хг) за счет увеличения внутренней энергии в насосе я потерь на трение. Поскольку нагрев воды в насосе я, соответственно, температура ва выходе по мере овнхеввя подачи растет я давление воды тали увеличивается, удельный вео в рабочем дяапявове подач насоса меняется. Цря расчете я построения рабочего графика Р_н~&_н «то обстоятельство учитывается (ом.разд.2. 5)*

2.1.2.    Энергетической характеристикой насосного агрегата является зависимость мощности электродвигателя от подачи (ск.рме.1,6); мощность на валу насоса определяется как

(J^- КПД электродвигателя). Давние для построения зависимости принимаются по соогветствущему каталогу

я а электродвигатели.

2.1.2.    Эффективность работы собственно питательного насоса характеризуется КЦД насоса - отношением полезной мощности насоса М_п к доцзоотя на валу насоса Д^. Полезная мощность насоса равна

КЦД насоса (рис. 1,6) равен

КПД насосного агрегата (рас.1,6)

2.X.4. Характерной для экономичности работы насоса величиной является протечка воды через гидропату 6-_гП9 несущественно зависящая от подач* насоса (ряо.1,г). Зная величину &^п» ^110X1,0 получить характеристику собственво проточной части насоса:

КПД проточной части (рис. 1,6) хбактеризует работу собственно проточной части насоса (состояние рабочих в направляющих лопаток, проыегуточных - мехступенных уплотнений).

2. X* 5. Уд об н ил для расчета и нормирования является удельный расход электроэнергия на I т перекачиваемой насосом воды, хВт.ч/т (рис.1,3):

2.1.6* Режим питательного насоса характеризуется также повышением температуры    в эвтсльпия Ы_н воды в васосе (рис.1,е).

Повышение энтальпии воды в насосе имеет значение для теплового баланса турбоуотавовкв, поскольку обуславливает увеличение энтальпии воды перед ГЩЦ в соответственно уменьшение расхода пара на ВД.

2.1.7. Расход коадевсата на уплотнения насоса и количество отводимого конденсата в конденсатор я бак низких течек практически не зависят от режима насоса и не влияют на его экономичность. Однако наличие этих данных позволяет проанализировать совершенство работы концевых уплотнений насоса и произвести в случав необходимости наладку их работы.

Обозначения я единицы измерения получаемых в результате испытаний и характеризувднх режим насоса величин приведены в табл.1-4.

2.2. Объем измерение при испытании

2.2.1.    Схема испытаний с указанием необходимых для получения требуемых характеристик точек измерения приведена на рис.2, а в табл.1 перечислены также рекомендуемые для измерения приборы.

Указания по организации измерений расхода воды содержаться В [I].

Используемые для испытания манометры должны быть предварительно проверены на прессе и иметь паспорта проверки, позволяйте внести поправки к полученным в результате испытаний показаниям приборов. Применяемые термопары и термометры сопротивлений должен иметь свидетельства о проверке. Особевяо тщательно должны быть подобраны термометры сопротивлений при измерении температуры воды на входе в насос я выходе из него; если представляется возможна! для измерения этих температур следует применять лабораторные ртутные термометры о девой деления 0Д°С.

Правила установки измерительных приборов и введения ж иаме-ревяш значениям всех необходимых поправок аж. [2-4].

2.2.2.    В организации точного измерения раохода питательной воды при испытании электронасосов на электростанциях о поперечи»-