Q

G = -в т/м²-, принимается для супеси

tg<p

G = 1,24, для суглинков G = 2,9 и для глин G = 8,72;

С и ф — соответственно расчетное удельное сцепление в т/м² и расчетный угол внутреннего трения в град для глинистых грунтов принимается по табл. 5.

4.23. Величина расчетного горизонтального давления песчаных или глинистых грунтов на глубине z от поверхности земли Р_г в т/м² на вертикальные цилиндрические стены (башен) при любом способе производства земляных работ определяется без учета трения грунта о стены по формуле (10):

Р_г = A_xyR -f Azg — BG,    (10)

где A_u А₂ и В — коэффициенты, определяемые по табл. 8, в зависимости от значения ср и отношения z к R;

R — наружный диаметр силосного сооружения в м;

Ф, у, g, G, z — значения те же, что и в формулах (8) и (9).

Примечание. Если по формуле (9) и (10) получается отрицательное значение Р_г, горизонтальное давление грунта на стены силосных сооружений принимается равным нулю.

Расчет оснований силосных сооружений следует производить по нормативным нагрузкам, при этом нормативная нагрузка от горизонтального давления грунта определяется делением расчетного горизонтального давления

грунта на средний коэффициент перегрузки, равный 1,2.

Примечание. Методика определения давления грунта на стены силосохранилищ предполагает, что наивысший уровень грунтовых вод расположен ниже дна котлована не менее чем на 0,5 л.

4.24. При расчете стен заглубленных траншей, а также полузаглубленных траншей и башен, не защищенных от подъезда к ним тран-

спортных средств, следует учитывать кратковременную нагрузку от транспортных средств по их техническим характеристикам, но не менее g=1000 кг/м² на поверхности земли (см. рис. 4).

4.25. Внутренние поверхности силосохранилищ должны быть ровными, гладкими и иметь сопряжения, легко поддающиеся очистке. В целях предохранения ограждений от разрушения под воздействием влаги и кислот силосного сока, а также в целях повышения их морозо- и трещиностойкости, отделка внутренних поверхностей силосохранилищ должна обеспечивать создание плотного водонепроницаемого кислотостойкого слоя. Отделочные покрытия выпол-* няются в виде окрасок, затирок и стяжек, а также облицовок; для повышения стойкости и долговечности конструкций и материалов могут применяться также различные виды пропиток.

Зак. 1549

2.3. Требуемая степень долговечности основных конструктивных элементов, за исключением кровли, а также шахт и тамбуров башен, должна быть не ниже степени долговечности силосохранилищ. Степень долговечности кровель, шахт и тамбуров не нормируется.

3. САНИТАРНЫЕ И ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

3.1.    Площадки, на которых размещаются силосохранилища, должны быть благоустроены путем планировки, устройства лотков (канав) для отвода поверхностных вод и применения соответствующих покрытий на подъездах к сооружениям.

3.2.    Расстояния (разрывы) от силосохранилищ до других зданий и сооружений животноводческих и птицеводческих ферм не нормируются, за исключением расстояний до зданий и сооружений ветеринарной службы, которые следует принимать по «Нормам технологического проектирования ветеринарных комплексов» (НТП-СХ.8-65).

Расстояния до жижесборников должны быть не менее 10 м. Расстояния от силосохранилищ до зданий и сооружений, не входящих в состав ферм, надлежит принимать равными противопожарным разрывам, предусмотренным главой СНиП 1I-H.1-62 «Генеральные планы сельскохозяйственных предприятий. Нормы проектирования», если нормами на проектирование этих зданий и сооружений не установлены другие расстояния до силосохранилищ.

Расстояние от силосохранилищ до складов минеральных удобрений и ядохимикатов принимать 300 м.

3.3.    Проектирование молниезащиты силосных сооружений башенного типа должно выполняться в соответствии со специальными указаниями по молниезащите, утвержденными в установленном порядке.

4. СТРОИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

4.1.    Объемно-планировочные и конструктивные решения силосохранилищ должны отвечать требованиям главы СНиП П-А.4-62 «Единая модульная система в строительстве. Основные положения» и обеспечивать возможность применения различных видов конструкций.

4.2.    Траншеи следует проектировать прямоугольной формы в плане с продольными стенами, днищем и пандусами. Стены траншей мо

гут быть вертикальными или с наклоном во внешнюю сторону. Наклон стен заглубленных и полузаглубленных траншей (рис. 1) в целях

уменьшения давления грунта на стены рекомендуется принимать по табл. 2.

В наземных траншеях наклон стен принимается до 1:10.

Днища траншей должны иметь уклоны не менее 0,01 в сторону приямков и отверстий для отвода излишнего силосного сока. Пандусы, устраиваемые для сопряжения днища с поверхностью земли, должны быть с уклоном не более 1 :3 и иметь твердое покрытие, рассчитанное на въезд и выезд автомашин и механизмов.

4.3.    Башни следует проектировать цилиндрической формы с вертикальными стенами, крышей и днищем. Для выгрузки силоса в стенах башни следует предусматривать герметически закрываемые проемы, располагаемые на одной вертикали. Со стороны проемов к башням пристраиваются вертикальные шахты с окнами и внутренней лестницей. В нижней части шахта заканчивается тамбуром с воротами для въезда транспорта.

В крыше башни следует устраивать три или четыре загрузочных закрываемых проема. Уклон днища башни в сторону стока излишков силосного сока надлежит принимать не менее 0,02.

4.4.    Для отведения из силосохранилищ излишнего силосного сока необходимо преду-

сматривать специальные устройства (приямки, отверстия в стенах, дренажные короба, колодцы) в соответствии с указаниями «Норм технологического проектирования силосохранилищ» (НТП-СХ.7-65).

4.5.    Конструкции силосохранилищ следует проектировать с учетом требований глав СНиП II-A.10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

4.6.    Для силосохранилищ следует применять преимущественно местные строительные материалы в виде крупносборных или штучных изделий; допускается также применение монолитных конструкций. Выбор материала и целесообразных типов конструкций должен производиться на основе технико-экономических расчетов с учетом имеющейся производственной базы строительства и местных условий.

4.7.    Ограждающие конструкции силосохранилищ должны обладать водонепроницаемостью и устойчивостью при эксплуатации их в условиях агрессивной среды и мокрого режима работы.

Наземную часть траншей в целях уменьшения возможности промерзания и перегрева силоса рекомендуется обваловывать грунтом.

4.8.    Для предохранения конструкций силосохранилищ от преждевременного разрушения под воздействием силосного сока, а также грунтовых и атмосферных вод необходимо предусматривать:

удаление из силосохранилищ излишков силосного сока;

защиту ограждающих конструкций от коррозии;

устройство водонепроницаемой отмостки шириной 0,7 м по периметру сооружения;

заложение подошвы фундаментов и днищ силосохранилищ на отметке, превышающей не менее чем на 0,5 м наивысший уровень грунтовых вод.

Примечание. При высоком уровне грунтовых вод рекомендуется устраивать только наземные силосохранилища.

4.9.    Защиту ограждающих конструкций от агрессивного влияния силосного сока следует разрабатывать в соответствии с требованиями главы СНиП I-B.27-62 «Защита строительных конструкций от коррозии. Материалы, стойкие против коррозии» и «Указаний по проектированию антикоррозийной защиты строительных конструкций промышленных зданий в 2*

производствах с агрессивными средами» (СН 262—63).

Антикоррозийные покрытия должны быть водонепроницаемы, обладать необходимой во-до- и кислотостойкостью и не содержать в своем составе ядовитых и сильно пахучих компонентов, влияющих на качество силоса.

Антикоррозийные покрытия ограждающих конструкций силосохранилищ не должны терять свои защитные свойства в процессе эксплуатации сооружений (при выгрузке и загрузке силоса).

4.10.    Стены и днища траншей из бетонных, железобетонных, каменных и армокаменных конструкций должны устраиваться со сквозными деформационными швами, разрезающими ограждающие конструкции до основания фундаментов. Швы должны быть непроницаемы для силосного сока. Расстояние между деформационными швами силосных траншей следует принимать по главам СНиП П-В.1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» и П-В.2-62 «Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования» как для открытых сооружений.

4.11.    При проектировании силосохранилищ следует учитывать недопустимость пучинных явлений основания исходя из условия, что грунты оснований не защищены от промерзания.

4.12.    Материалы и конструкции для силосохранилищ рекомендуется принимать по табл. 3.

4.13.    В нижней половине каменных стен башен в случаях, когда не требуется армирование по расчету, следует предусматривать конструктивное армирование. Участки стен, ослабленные проемами или другими отверстиями, необходимо дополнительно усиливать арматурой или наружными стальными стяжками.

4.14.    Силосохранилища следует рассчитывать по двум предельным состояниям — по несущей способности (на прочность и устойчивость) и по трещиностойкости согласно указаниям глав СНиП по проектированию соответствующих видов конструкций и настоящей главы; при расчете башен необходимо учитывать также предельное состояние по деформациям и перемещениям. Силосохранилища должны рассчитываться на вертикальные и горизонтальные нагрузки и воздействия:

постоянные — от собственного веса конструкций, давления грунта (для заглубленных, полузаглубленных и обсыпанных грунтом си-

ров и автомобилей) на верхнюю часть наклонных стен и днища траншей (рис. 2, а) в пределах до 2 ж от верха стен условно принимается равномерным по ширине днища и высоте стен и определяется по формуле

Р* = 2000/С,    (1)

где К — коэффициент, учитывающий уменьшение давления вследствие податливости ограждений, принимаемый для стен из каменной, бетонной и бутобетонной кладки и для днищ из любых материалов равным 1, для железобетонных стен — 0,9 и для деревянных стен — 0,8.

Рис. 3. Схемы нагрузок от давления силосной массы на стены и днища башен

а — вертикальная нагрузка; б — горизонтальная нагрузка

$

а — вертикальная нагрузка; б — горизонтальная нагрузка

4.16. Вертикальное нормативное давление от силосной массы Р* в кг/м² на днища башен (рис. 3, а), а также на днища и нижнюю часть наклонных стен траншей, расположенных в пределах ниже 2 м от верха стен, определяется по формуле

= yA + Уж^/гж-    (2)

где Yc — объемный вес силоса в кг/м^г\

у_ж—объемный вес силосного сока, равный 1000 кг/м^ъ\ h_c — высота от верха силосуемой массы до расчетного уровня силосного сока в м;

4.17.    Горизонтальное нормативное давление Я{? в кг/м² на верхнюю часть (в пределах до 2 м) стен траншей от силосуемой массы (см. рис. 2, б) с учетом давления от уплотняющих механизмов (тракторов и автомашин) условно принимается равномерным по высоте стен и определяется по формуле

Р» - 500К₉    (3)

где К — коэффициент податливости огражде* ний, что и в формуле (1).

4.18.    Горизонтальное нормативное давление от силосной массы Р* в кг/м² на стены силосных башен, на стены траншей на глубине ниже 2 м от их верха, а также по всей высоте стен траншей, в которых невозможно уплотнение силосуемой массы автомобилями и тракторами (секционные), на глубине г в лсот верха силосной массы принимается по формулам:

а)    для участков стен, расположенных выше расчетного уровня силосного сока,

Pf= 180 h_za;    (4)

б)    для участков стен, расположенных ниже расчетного уровня силосного сока,

Рн=180Л_са + Уж(Л_г1-Л_с),    (5)

при влажности силосуемых культур до 75%) на стены сооружения в кг/м²;

Л-,    — расстояние от верха силосуемой

массы до рассматриваемого сечения соответственно z и Z\ в м; h_c — расстояние от верха силосуемой массы до расчетного уровня силосного сока в м; у_ж — объемный вес силосного сока, рав-ный 1000 кг/м^г; а — коэффициент, учитывающий увеличение интенсивности давления силосуемой массы в зависимости от ее влажности: при влажности силосуемых культур до 75% а=1,25; от 75 до 85% а =1,75.

Примечание. Высоту расчетного уровня силосного сока в башнях принимать в соответствии с запроектированными устройствами для его удаления, но не менее 0,25 Н (высоты стен).

4.19. Вертикальная составляющая сил трения силосуемой массы, действующих на стены сооружения, определяется для нормативных нагрузок по формуле (6) и для расчетных нагрузок по формуле (7):

P?_p = tg <p_eEPf;    (6)

P_Tp = tgq)_cSP_r,    (7)

где Р*_р и Р_тр —вертикальная составляющая соответственно нормативных и расчетных сил трения силосуемой массы на 1 пог. м периметра стен на данной глубине в рассматриваемом сечении в кг; tg ф_с — тангенс угла трения силосуемой массы о стены, принимаемый для участков стен, расположенных выше расчетного уровня силосного сока, tg ф_с = 0,36, а для участков стен, расположенных ниже расчетного уровня силосного сока, tgcp_c =0;

2 Р“ и 2Р_Г— полное соответственно нормативное и расчетное горизонтальное давление силосной массы на участок стены длиной 1 м по периметру и высотой, равной расстоянию от верха силосуемой массы до рассматриваемого сечения, в кг.

4.20.    Расчетные нагрузки, кроме расчетных сил трения в силосных сооружениях, принимаемых по формуле (7), определяются произведением нормативных нагрузок на следующие коэффициенты перегрузки:

а)    для горизонтального и вертикального давлений силосной массы— 1,4;

б)    для остальных нагрузок — по главе СНиП П-А.11-62 «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования».

Примечание. Коэффициенты условий работы конструкций силосных сооружений (в зависимости от применяемых материалов) принимаются по данным соответствующих глав СНиП.

4.21.    Давление глинистых грунтов на стены траншей и башен определяется с учетом принятого способа производства земляных работ, а давление песчаных грунтов — независимо от принятого способа производства работ. Давление грунта при устройстве силосных сооружений в скальных грунтах на стены силосных сооружений не учитывается.

При механизированном способе производства земляных работ горизонтальное давление глинистых грунтов на стены силосохранилищ допускается определять без учета сцепления в таких грунтах, принимая расчетный угол внутреннего трения по табл. 4.

Таблица 4

Значения расчетного угла внутреннего трения для глинистых грунтов при механизированном производстве земляных работ

При немеханизированном способе производства земляных работ величины расчетного удельного сцепления и расчетного угла внутреннего трения глинистых грунтов при определении горизонтального давления таких грунтов на стены силосных сооружений принимаются по табл. 5.

Для песчаных грунтов независимо от способа производства земляных работ величину расчетного угла внутреннего трения следует принимать по табл. 6.

Величина расчетного горизонтального давления песчаных или глинистых грунтов на глубине z от поверхности земли Р_г в т/м² на плоские (гладкие, с пилястрами или с контрфорса-

ми) стены при механизированном способе производства земляных работ определяются с учетом сил трения между грунтом и поверхностью

стен по формуле (8); при этом угол трения засыпки о стену ф₀ принят по табл. 7 равным половине угла внутреннего трения засыпаемого

грунта ф |т. е. ф₀ =    ,    что учтено соответ

ствующими значениями коэффициента А.

P_z = A(yz+g),    (8)

где А — коэффициент, определяемый по табл. 7 в зависимости от расчетного угла внутреннего трения грунта Ф, угла трения засыпки о стену фц и угла наклона стены к вертикали а;

Ф— расчетный угол внутреннего трения грунта в град принимается для глинистых грунтов по табл. 4, а для песчаных грунтов по табл. 6; у—объемный вес грунта в т/м^г; z — глубина от поверхности засыпки грунта до отметки, где определяется давление, в м; g — равномерно распределенная нагрузка, действующая на поверхность засыпки, в т/м².

4.22. Величина расчетного горизонтального давления глинистых грунтов на глубине z от поверхности земли P_z в t/jk² на плоские (гладкие, с пилястрами или контрфорсами) стены траншей при ручном способе производства земляных работ определяется с учетом сил сцепления в грунте С и сил трения между глинистым грунтом и поверхностью стен по формуле (9) с учетом примечания к п. 4.23

Р_г = A (yz + g + G) — G,    (9)

где A, у, z и g — те же обозначения, что и в формуле (8);