ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел В Глава 7

БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ, ПРЕДНАЗНАЧЕННЫЕ ДЛЯ РАБОТЫ В УСЛОВИЯХ ВОЗДЕЙСТВИЯ ПОВЫШЕННЫХ И ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУР НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП II-B.7-67

£l&(MjUteM $7euuQM.t&tQccuje<£s ccetTjij) ССС/°

А/ /Ч » 4-

I 1/Т- mzr. м. ^    ^с-^fs

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть И, раздел В Глава 7

БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ, ПРЕДНАЗНАЧЕННЫЕ ДЛЯ РАБОТЫ В УСЛОВИЯХ ВОЗДЕЙСТВИЯ ПОВЫШЕННЫХ И ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУР НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП П-В.7-67

Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 18 июля 1967 г.

ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ Москва — 1968

Начальные модули упругости обычного и жаростойкого бетонов при сжатии и растяжении Ев в кГ/см²

Коэффициенты температурного расширения ag./, температурной усадки аб.у и суммарной температурной деформации ctg.p для обычных и жаростойких бетонов

Таблица 4

Проектная марка бетона Начальный модуль упругости бетона в кГ/см2 для составов по табл. 1 настоящих норм 1, 2, 3. 5, 6, 13, 29 28, 39 8 4, 7, 9, 10, П. 12, 14, 15, 18, 21, 24, 27 5-л, 6-л, 8-л, 11-л 1 2 3 4 5 6 35 35 000 50 — — .— — 50000 75 — — — — 65 000 100 190 000 _ 130 000 110 000 80 000 150 230 000 225 000 150 000 130 000 100000 200 265 000 250 000 170 000 150000 115 000 250 — 275 000 185000 165 000 125 000 300 315 000 300 000 200000 180000 — 400 350 000 330000 220 000 200000 — 500 380 000 — — — — •

Примечания: 1.3а начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении Еб принимается отношение нормального напряжения в бетоне о к его кратковременной деформации 8 при величине напряжения о =0,3 R*р .

2. При уплотнении бетона прессованием, при его автоклавной обработке, а также при применении бетонов, для которых величина модуля упругости проверена специальными экспериментами, значение модулей упругости разрешается принимать по опытным данным.

3.4. Значения коэффициента упругости v при сжатии для жаростойкого бетона при расчете на действие кратковременной нагрузки и кратковременного нагрева принимаются по табл. 5.

Таблица 5 Коэффициент упругости v при сжатии жаростойкого бетона Значения коэффициента v при температуре нагрева бетона в °С

50 300 500 700 900 1000 0,8 0,70 0,53 0,32 0,15 0,05

Таблица 6

Номер состава бетона по табл. 1 настоящих норм Коэф фици ент Значения коэффициентов при температуре нагрева в °С 50-100 300 500 700 900 1100 1 2 3 4 5 6 7 8 1 «б.р 10,0 9,0 __ _ _ . «б Л 12,5 11,0 — — — — аб.у 2,5 2,0 — — — — 2, 5 ®б.р 9,0 7,0 6,0 6,0 _ «б./ 11,5 9,0 8,0 8,8 — — Об.у 2,5 2,0 2,0 2,8 — — 3, 6, 8 аб.р 8,0 6,5 6,0 6,5 7,0 _ «б./ 10,5 9,0 9,0 9,5 10,0 — «б.у 2,5 2,5 3,0 3,0 3,0 — 4, 7, 9,10, «б.р 9,0 7,0 5,5 4,5 4,0 3,0 11, 39, «б л 11,5 9,5 8,0 7,0 7,2 7,2 5-л, 6-л аб.у 2,5 2,5 2,5 2,5 3,2 4,2 12, 13, 14, <*б.р 2,0 6,0 7,0 6,5 6,0 5,0 15, 18, 21, аб.* 8,0 8,0 8,0 7,5 7,0 6,0 24,8-л,11-л аб.у 6,0 2,0 1.0 1.0 1,0 1,0 27, 28, 29 аб.р 7,0 6,5 5,5 4,5 4,0 3,5 Об.” 9,5 8,5 7,5 7,0 7,0 7,0 аб.у 2,5 2,0 2,0 2,5 3,0 3,5

Примечание. Значения коэффициентов ag.p, СЕб,t иа_б._у принимаются равными числовым значениям, умноженным на 10 “⁶.

3.6. Нормативные значения объемных весов обычного и жаростойкого бетонов, высушенных до постоянного веса, принимаются по табл. 7 настоящих норм.

3.5. Коэффициенты температурного расширения Об.о температурной усадки ае._у и суммарной температурой деформации а_б._р = =а_б./ — с^.у для обычных и жаростойких бетонов принимаются по табл. 6.

Таблица 7 Нормативный объемный вес обычного и жаростойкого бетонов, высушенных до постоянного веса

Номер состава бетона по табл. 1 настоящих норм Нормативный объемный вес бетона в кг{мд 39 2900 28 2800 з, 6 2400 1, 2, 5, 13, 29 2300

3.7.    При расчете железобетонных конструкций по выносливости, а также по образованию трещин при многократно повторяющейся нагрузке и нагреве выше 50° С, расчетные сопротивления обычного бетона следует определять с учетом коэффициента ke,6. Значения коэффициента k р.б принимаются по табл. 3 главы СНиП П-В.1-62, сниженного путем умножения на дополнительный коэффициент 0,65. При применении жаростойкого бетона в железобетонных конструкциях, подвергающихся воздействию многократно повторяющихся нагрузок, расчетные сопротивления его должны быть специально обоснованы. АРМАТУРА 3.8.    Расчетные и нормативные сопротивления арматуры при обычной температуре (т. е. при нагреве ее до 50° С включительно) принимаются по табл. 4, 5, 32 и 33 главы СНиП П-В.1-62. 3.9.    Расчетные и нормативные сопротивления арматуры в условиях воздействия повышенной и высокой температуры (т. е. при нагреве арматуры выше 50° С) принимаются по табл. 4, 5, 32 и 33 главы СНиП П-В. 1-62 с умножением на соответствующие коэффициенты Ya или у"» учитывающие снижение сопротивления арматуры при расчете соответственно 2*

на кратковременный или длительный нагрев, принимаемые по табл. 8 настоящих норм. При этом максимальная температура нагрева арматуры не должна превышать температур, указанных в табл. 2 настоящих норм, а в элементах железобетонных конструкций, рассчитываемых по выносливости, — согласно указаниям п. 3.12 настоящих норм. Кроме того, расчетные сопротивления арматуры при расчете элементов железобетонных конструкций по прочности на усилия от собственного веса и внешней нагрузки или на совместное усилие от собственного веса, внешней нагрузки и температуры (при нагреве арматуры выше 100° С) умножаются на дополнительный коэффициент условия работы та=0,85. 3.10. Модуль упругости арматуры Еа при обычной температуре (т. е. при нагреве ее до 50° С включительно) принимается по табл. 32 и 33 главы СНиП II-В. 1-62. Модуль упругости арматуры при учете воздействия повышенной или высокой температуры ЕаЛ принимается равным произведению значения модуля упругости при обычной температуре Еа на коэффициент Ра, учитывающий снижение модуля с повышением температуры, принимаемый по табл. 8 настоящих норм. Продолжение табл. 7 Номер состава бетона по табл. 1 настоящих норм Нормативный объемный вес бетона в кг/м* 18, 24 2100 14, 15, 21 2000 27 1900 10, 11 1800 4, 9, 12 1700 ОО 1600 5-л, 11-л 1500 6-л, 8-л 1200 Примечания: 1. Нормативный объемный вес бетона нормального хранения и после пропаривания принимают увеличенным на 100 кг/м*. 2. Нормативный объемный вес железобетона принимается на 100 кг/мъ больше объемного веса соответствующего вида и состояния бетона. Таблица 8 Коэффициенты уа; у" ; aa t и (5а, учитывающие изменение расчетных и нормативных сопротивлений, коэффициентов температурного расширения и модуля упругости арматуры в условиях воздействия температуры «о2 S Ef К Значения коэффициента при температуре нагрева арматуры в °С Номер туры п 2 насте норм •е ■& (Г) ^ х а> 50 100 200 300 400 500 2 3 4 5 6 7 8 1, 2, 5, Ya 1,00 0,95 0,85 0,75 0,60 7,8, 9, 10, YS 1,00 0,95 0,85 0,70 0,30 — 11 «а 4 11,00 11,50 12,00 12,50 13,00 — 3, 4,6 Ya 1,00 1,00 0,95 0,85 0,75 0,60 Ya 1,00 1,00 0,85 0,80 0,50 0,15 a&.t 12,00 12,50 13,00 13,50 14,00 14,50 От 1 по 11 Pa 1,00 1,00 0,96 0,92 0,88 0,84 Примечание. Значения коэффициента тем- пературного расширения о.а4 равны числовым значениям, умноженным на 10 ~6 .

---

3.11. Коэффициенты температурного рас-иирения арматуры аа>< принимаются по табл. 8 настоящих норм. В железобетонных элементах, имеющих трещины, коэффициент аа.(.с, характеризующий температурное расширение арматуры в бетоне, определяется по формуле аа.лс = аб.р + (aa.t-a6.p)k,    (1) где аб.р и аа,< — коэффициенты суммарной температурной деформации бетона и температурного расширения арматуры принимаются по температуре нагрева арматуры; k — коэффициент, зависящий от процента армирования сечения продольной арматурой, определяется по табл. 9 настоящих норм. В железобетонных элементах, не имеющих трещин, коэффициент аа./.с допускается принимать равным коэффициенту Об.р. 3.12. При расчете железобетонных конструкций по выносливости значения коэффициента k9.a в табл. 6 главы СНиП П-В.1-62 следует умножать на дополнительный коэффициент 0,65. При этом температура нагрева напрягаемой арматуры не должна превышать 100° С, а ненапрягаемой арматуры — 200° С. 4. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ 4.1. Расчет конструкций, находящихся в условиях воздействия температур, должен производиться на все возможные неблагоприятные сочетания усилий от воздействия температуры, собственного веса и внешней нагрузки. Порядок учета нагрузок и воздействий при расчете бетонных и железобетонных конструкций по различным предельным состояниям как в стадии эксплуатации, так и в стадии изготовления, хранения, транспортирования и мон

тажа должен производиться согласно указаниям табл. 10 главы СНиП П-В.1-62, а порядок учета сочетания нагрузок и температурных воздействий отдельно для первого кратковременного нагрева и длительного нагрева, а также порядок учета соответствующих коэффициентов снижения сопротивления бетона и арматуры в условиях воздействия температуры— по табл. 10 настоящих норм. Расчет статически определимых конструкций по несущей способности, деформациям, по образованию или ширине раскрытия трещин производят только для длительного нагрева. Расчет статически неопределимых конструкций и их -элементов по несущей способности, по-деформациям, а также по образованию или раскрытию трещин должен производиться для следующих двух основных расчетных стадий работы конструкций: а)    для первого кратковременного нагрева конструкций, когда в них возникают максимальные температурные усилия (см. п. 4.3 настоящих норм) и происходит только некоторое снижение прочности и жесткости элементов от кратковременного нагрева и действия нагрузки; при этом жесткость элементов принимается согласно указаниям пп. 10.1, 10.3 и 10.7 настоящих норм, как для кратковременного действия усилий; б)    для длительного нагрева после значительного снижения прочности и жесткости элементов в результате длительного воздействия температуры и нагрузки; при этом жесткость элементов определяется по указаниям пп. 10.1, 10.3 и 10.7 настоящих норм, как для длительного действия усилий. При расчете по несущей способности расчетные температурные усилия как при кратковременном, так и при длительном нагреве определяются с учетом коэффициента перегрева согласно п. 6.2 настоящих норм. При расчете по деформациям, а также по образованию или ширине раскрытия трещин нормативные температурные усилия определяются без коэффициента перегрева. 4.2. Определение усилий в статически неопределимых конструкциях от внешней нагрузки и собственного веса, а также усилий от температурного воздействия производят по правилам строительной механики методом последовательных приближений. При этом жесткость элемента определяется в наиболее напряженном сечении от совместного воздействия температурных усилий и усилий от внешней нагрузки и собственного веса и принима- Таблица 9 Коэффициент k Содержание продольной арматуры р в% <0,2 0,2 0,4 0,7 1,0 2,0 3,0 Коэффициент k 0 0,20 0,55 0,70 0,80 0,95 1,00

---

ется постоянной по длине однозначной эпюры моментов. При расчете несущей способности статически неопределимых конструкций, в которых отношение усилий от собственного веса и внешней нагрузки к температурным усилиям составляет 0,5—2,0, допускается усилия, полученные по формулам строительной механики, снижать, умножая их на коэффициент 0,9 при температурах нагрева до 200° С и на коэффициент 0,75 при температурах нагрева 500° С и выше.

При расчете конструкций по деформациям, а также по образованию или ширине раскрытия трещин этот коэффициент при температуре нагрева до 200° С принимается равным 1,0, а при температуре нагрева 500° С и выше — 0,8. При температурах нагрева от 200 до 500° С значения коэффициентов определяются интерполяцией. Примечание. Для более точного определения усилий в статически неопределимых конструкциях рекомендуется определять жесткость элемента с учетом распределения трещин по длине элемента от совместного Таблица 10 Порядок учета нагрузок и температурных воздействий для основных расчетных стадий работы конструкция при их нагреве в период эксплуатации Конструкции 1-е предельное состояние (несущая способность) 2-е предельное состояние по деформации 3-е предельное состояние по образованию или раскрытию трещин Коэффици-енты снижения сопротивления бетона и арматуры при нагреве по прочности по выносливости 1 2 3 4 5 6 Бетонные и железобетонные статически определимые расчетных кратковременнь ловиях воздействия Для длительного ш нормативных lx и длительных вне] максимальной темпе] ггрева на действие: нормативных пних нагрузок и соб< штуры нормативных пленного веса в ус- У* Y6.p у" Бетонные и железобетонные статически неопределимые Примеча по прочности. 2.    При расч зок, указанных ] ния воздействий 3.    В статич< иенного нагрева <Тб.н<1 кГ/слР. F настоящих норм собственного вес 1 1 1 Для первого кратковременного нагрева на действие: расчетных | нормативных | нормативных | нормативных кратковременных и длительных внешних нагрузок, собственного веса и максимальных температурных усилий (см. пп. 4.1а и 4.3 настоящих норм) 1 1 1 Y6 Y6.p Ya 1 1 1 Для длительного нагрева на действие: расчетных | нормативных | нормативных | нормативных а)    кратковременных и длительных внешних нагрузок, собственного веса и температурных усилий (см. пп. 4.16 и 4.3 настоящих норм) б)    кратковременных и длительных внешних нагрузок и собственного веса в условиях воздействия максимальной температуры ния: 1. Бетонные конструкции рассчитываются только по первому предельном] ете статически неопределимых конструкций кроме сочетаний воздействий температ] з таблице, в необходимых случаях следует проверить другие возможные неблагопри , в том числе и при остывании. ;ски неопределимых конструкциях допускается расчет не производить: а) для перво на усилия от собственного веса и внешней нагрузки, если напряжения сжатия в С >асчет таких конструкций производится только на максимальные температурные уси; ); б) для длительного нагрева выше 800° С — на совместное воздействие внешне а и температурных усилий. УПв Уб.р Ya у состоянию уры и нагру* ятные сочета- го кратковре-!етоне от них шя (см. п. 4.3 IX нагрузок и

---

воздействия температурных усилий н усилий от внешней нагрузки и собственного веса. 4.3.    Максимальные значения температурных усилий при первом кратковременном нагреве, а также и при длительном нагреве в элементах статически неопределимых железобетонных конструкций определяются при следующих значениях температуры наиболее нагретой поверхности: а)    при нагреве до 500° С — при наибольшей фактически действующей температуре; б)    при нагреве выше 500° С: для бетонов на портландцементе составов 5—11 и 5-л, 6-л, на глиноземистом цементе составов 27—29 — при 500° С; для бетонов на жидком стекле составов 12—15, 18, 21, 24, 8-л и 11-л — при 600° С; для состава бетона 39—устанавливается расчетом путем пробных попыток, принимая наибольшее значение из усилий, определенных для различных температур. Для конструкций, находящихся на открытом воздухе, максимальные значения температурных усилий определяются согласно п. 5.7 настоящих норм при средней расчетной зимней температуре. Примечания:    1.    За    первый    кратковременный нагрев принят первый разогрев конструкции до проектной температуры. 2. За длительный нагрев принят период нахождения конструкции при проектной температуре. (4) (5) КР.е 4.4.    Расчет жаростойких элементов бетонных и железобетонных конструкций по прочности, схемы предельных состояний которых при расчете на температурное воздействие еще не установлены или для которых условия наступления предельного состояния пока не могут быть выражены через усилия (например, купола, прямоугольные плиты и др.), может производиться через напряжения с учетом трещин в растянутой зоне бетона и развития неупругих деформаций бетона сжатой зоны. При этом напряжения в бетоне и арматуре не должны превышать соответствующих расчетных сопротивлений, определяемых согласно указаниям пп. 3.2, 3.9 и табл. 10 настоящих норм. (6) 4.5.    Расчет элементов железобетонных конструкций с ненапрягаемой арматурой по образованию трещин не производится. .с Л (7) 4.6.    При неравномерном нагреве по высоте бетонного или железобетонного элемента часть сечения, нагретая до температуры выше 1000° С, в расчетах на действие внешней нагрузки и собственного веса не учитывается.

4.7. При неравномерном нагреве бетонного элемента с температурой наиболее нагретой грани выше 400°С, когда прочность бетона на сжатие по высоте сечения значительно изменяется, положение центра тяжести, момент сопротивления сечения Wr, а также статические моменты Sq и S6 находятся путем приведения сечения к бетону большей прочности. Для этой цели сечение разбивают на две части. При этом линией раздела для прямоугольных сечений принимается температура 400° С, для тавровых сечений — граница между ребром и полкой. При температуре наиболее нагретой грани сечения более 1000° С приведение сечения производится без учета части сечения, нагретой более чем до 1000° С. Часть сечения, имеющая более низкую прочность бетона, приводится к бетону более высокой прочности с помощью коэффициента приведения Пб=1г’    (2) Рб который не должен приниматься большим чем пб - Л    (3) 7б В формулах (2) и (3) значения коэффициентов Рб и у" принимаются в зависимости от средней температуры более нагретой части сечения (с меньшей прочностью), а Рб и Yg — в зависимости от средней температуры менее нагретой части сечения (с большей прочностью) . 4.8. При равномерном и неравномерном нагреве железобетонного сечения с температурой до 400° С при отсутствии трещин в растянутой зоне растянутая арматура приводится к бетону с помощью коэффициента приведения Еа ,t п, =    , U Еб.( который не должен приниматься большим, чем K.t сжатая арматура — с помощью коэффициента приведения „ Еа.сЛ ЕбЛ который не должен приниматься большим, чем R1 KP.t

---

В формулах (4) — (7) принимаются: Е t и R4t — в зависимости от температуры нагрева растянутой арматуры; £1с( и — в зависимости от температуры нагрева сжатой арматуры; E6 t и #"р (— в зависимости от средней температуры нагрева сечения. При неравномерном нагреве выше 400° С железобетонное сечение приводится к бетону части сечения с наибольшей прочностью. Бетон приводится согласно указаниям п.4.7 настоящих норм, а арматура по формулам (4) —1 (7), в которых E6 t и f принимаются в зависимости от средней температуры нагрева части сечения с более высокой прочностью. 4.9.    Предельные значения прогибов от нормативной внешней нагрузки, собственного веса конструкций и воздействия температуры не должны превышать значений, указанных в табл. 11 главы СНиП П-В. 1-62. Допускаемые величины температурных удлинений или укорочений элементов конструкций, в которых требуется их ограничение при нагревании и охлаждении, должны устанавливаться нормативными документами по проектированию соответствующих конструкций, а при их отсутствии должны указываться в задании на проектирование. 4.10.    Для элементов железобетонных конструкций, работающих в неагрессивных средах при температуре нагрева арматуры выше 120° С, разрешается допускаемую ширину раскрытия трещин, предусмотренную в п. 4.16 главы СНиП Н-В.1-62, увеличивать на 0,1 мм. Для конструкций в производствах с агрессивными средами ширина раскрытия трещин устанавливается согласно «Указаниям по проектированию антикоррозионной защиты строительных конструкций» (СН 262-67). 5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУР В СЕЧЕНИЯХ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИИ 5.1. Расчет распределения температур в ограждающих несущих и ненесущих бетонных и железобетонных конструкциях при установившемся потоке тепла производят обычными методами, принятыми для расчета температур в плоской стенке в соответствии с требованиями главы СНиП II-A.7-62 «Строительная теплотехника. Нормы проектирования».

Примечания: 1. Расчет распределения температур в толще ограждающих конструкций при сложной конфигурации сечений элементов, в массивных конструкциях, в конструкциях, находящихся ниже уровня земли, и в конструкциях при неустановившемся потоке тепла с учетом переменной влажности бетона по сечению следует производить в соответствии с принятыми методами расчета температурных полей или теории теплопроводности, либо по соответствующим нормативным документам. 2.    Температуру арматуры в сечениях железобетонных элементов допускается принимать равной температуре бетона в месте ее расположения. 3.    Расчет распределения температур в стенках боровов и каналов, расположенных под землей, при первом нагреве допускается производить как при одностороннем нагреве, принимая значения коэффициента теплоотдачи он по табл. 11; при длительном нагреве допускается принимать стенки равномерно прогретыми. 5.2. Значения коэффициента теплоотдачи ан для конструкций, находящихся на открытом воздухе, в зависимости от преобладающей скорости ветра принимают равным: при скорости ветра от 1 до 5 м/сек— ан = = 10 ккал/м2 • ч • град', при скорости ветра от 8 м/сек и выше — ан = =20 ккал/м2 • ч • град. При скоростях ветра более 5 и менее 8 м/сек значения ан определяются интерполяцией. Для конструкций, находящихся в помещении или на открытом воздухе, но защищенных от воздействия ветра, значения коэффициента ан принимаются в зависимости от температуры наружной поверхности элемента по табл. И. Значения коэффициента тепловосприятия поверхности конструкции от среды определяют по методам расчета теплопередачи как для случая сложного теплообмена. При опре- Таблица 11 Коэффициенты ан и а„ в ккал/м2- ч ■ град Коэффициенты в ккал/ мгчград Значения коэффициентов при температуре нагрева в °С 0 50 100 200 300 400 500 700 900 1100 1200 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 «н 7 10 12 17 33 — — — — — — ав — 10 10 10 12 15 20 40 70 120 150

---

делении расчетных значений температур бетона и арматуры допускается значения коэффи-» циента ав принимать по табл. 11 в зависимости от температуры воздуха производственного помещения или рабочего пространства теплового агрегата. 5.3. Коэффициенты теплопроводности высушенного бетона принимаются по табл. 12 для средних температур нагрева. При этом для бетона, прошедшего пропаривание или автоклавную обработку, или находившегося до нагревания в естественных условиях, коэффициент теплопроводности при температуре нагрева до 100° С принимается как для влажного бетона, а при температуре нагрева более 100° С —как для сухого бетона. 5.4. При расчете распределения температур по толщине ограждающей конструкции необходимо учитывать различие площадей теплоотдающей и тепловоспринимающей поверхностей в следующих случаях: при круговом очертании конструкции, если толщина стенки более 0,1 наружного диаметра] при квадратном или прямоугольном очертании конструкции, если толщина стенки более 0,1 длины большей стороны;

при произвольном очертании конструкции, если разница в площадях теплоотдающей и тепловоспринимающей поверхностей более 10%. 5.5.    В ребристых ограждающих конструкциях, в которых наружная поверхность ребер совпадает с наружной поверхностью тепловой изоляции, температуру арматуры, расположенной в ребре и наружной поверхности бетона ребра, определяют на основании теплотехнического расчета сечения по ребру. В конструкциях, в которых ребра выступают за поверхность тепловой изоляции, расположенной между ними, температуру арматуры в ребре и наружной поверхности бетона ребра следует ом-ределять методами расчета температурных полей или по соответствующим нормативным документам. 5.6.    Наибольшие значения температуры нагрева бетона и арматуры в сечениях ограждающих конструкций при их эксплуатации определяют из теплотехнического расчета температур для установившегося режима теплового потока при заданной по проекту величине температуры рабочего пространства. Для конструкций, находящихся на открытом воздухе максимальные значения температуры нагрева бетона и арматуры вычисляют при абсолютной максимальной летней температуре воздуха, принимаемой по графе 16 табл. 1 главы СНиП II-A.6-62 «Строительная климатология и геофизика. Основные положения проектирования». Наибольшая температура нагрева бетона *б и арматуры ta, получаемая из теплотехнического расчета температур, не должна превышать максимальные температуры нагрева бетона и арматуры согласно указаниям пп. 1.2; 2,6 и 2,8 настоящих норм. 5.7.    Для статически неопределимых конструкций, имеющих температуру нагрева бетона со стороны рабочего пространства выше 500— 600° С, кроме теплотехнического расчета на максимальную температуру рабочего пространства должен быть также проведен теплотехнический расчет на температуру наиболее нагретой поверхности бетона, при которой получаются максимальные значения температурных усилий (см. п. 4.3 настоящих норм). При определении максимальных температурных усилий в конструкциях, находящихся на открытом воздухе, температура нагрева бетона и арматуры вычисляется при средней расчетной зимней температуре воздуха по наиболее холодной пятидневке, принимаемой по графе 19 табл. 1 главы СНиП II-A.6-62. Таблица 12 Коэффициенты теплопроводности Я. обычного и жаростойкого бетонов в высушенном состоянии Номер состава бетона по табл. 1 Коэффициент теплопроводности X в юсал/м ч-град при средней температуре нагрева в °С настоящих норм 50 100 300 500 700 900 1100 1 2 3 4 5 6 7 8 1, 2 1,12 1,14 1,28 28, 39 1,12 1,14 1,20 1,30 1,35 1,40 1,50 5, 13 1,02 1,04 1,16 1,27 1,39 — — 10, 11, 14, 0,62 0,64 0,76 0,87 0,98 1,10 _ 15, 18, 21, 24, 27, 29 3, 6, 8, 0,56 0,58 0,68 0,77 0,87 _ _ 9, 12 4, 7 0,54 0,56 0,66 0,75 0,85 _ _ 5-л, 11-л 0,37 0,40 0,51 0,63 0,75 — — 6-л, 8-л 0,33 0,35 0,43 0,50 0,58 — — Примечание. Коэффициент теплопроводно- сти обычного и жаростойкого бетонов во влажном состоянии при температуре нагрева от 50 следует увеличивать на 50%. до 1000° С

---

6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕФОРМАЦИИ И УСИЛИИ, ВЫЗВАННЫХ ВОЗДЕЙСТВИЕМ ТЕМПЕРАТУРЫ 6.1. Деформации и усилия, вызванные воздействием температуры, необходимые при расчетах элементов бетонных и железобетонных

конструкций, определяются согласно указаниям пп. 6.2—6.5 настоящих норм. 6.2. При нагреве и линейном распределении температур по высоте сечения свободное относительное температурное удлинение е* оси элемента и его свободная температурная кри-> 2 иг 1 Рис. 1. Расчетные схемы распределения температуры и температурных удлинений в элементах 2 ») а — бетонном; б — железобетонном с растянутой зоной у менее нагретой грани; в — железобетонном с растянутой зоной у более нагретой грани 1 — распределение температуры; 2 — распределение температурных удлинений

---

визна в общем виде определяются по формулам: а) в бетонном или железобетонном элементе без трещин (рис. 1,а): (8) е t = °б.Р*б (*-У) + °8.р, 4J

ратурное удлинение et оси бетонного или железобетонного элемента без трещин и его свободную кривизну — определяют по форму-Pt лам: ^=2~ РУ*Ф~2у) + Афу-h)] я,;    (13)

---

(9) 1    _ H6.Pl ~ аб.р (б Р t    А б) в железобетонном элементе с трещинами в растянутой зоне при расположении растянутой зоны у менее нагретой грани (рис. 1,6): (10) (П) aa.tc ta (А0 • Уа) ~Ь иб.р Уа К 1     ®б.р    ®а.^.с    *.    . - —    —    Tlfs Pt    ho в) в железобетонном элементе с трещинами в растянутой зоне и расположении растянутой зоны у более нагретой грани (рис. 1,в) относительная температурная деформация оси элемента определяется по формуле (10), а температурная кривизна — по формуле (12) (12) 1     ®a.t.c    ta    ®б.р    ^б    „ - =- Щ Р t    А0 В формулах (8) — (12): “б.рЩб.р, — коэффициенты суммарной температурной деформации бетона, принимаемые по табл. 6; «а.лс — коэффициент, характеризующий температурное расширение арматуры в бетоне, определяемый по формуле (1); t6, t6l и/а — температура нагрева бетона и арматуры в °С; nt — коэффициент перегрева принимается равным 1,1 при расчете по несущей способности и равный 1,0 при расчете по деформациям, а также по образованию или по ширине раскрытия трещин; У', Уа —расстояния от оси, нормальной к плоскости изгиба и проходящей через центр тяжести сечения, соответственно до наименее нагретой грани и до точки приложения равнодействующей усилий в арматуре. 6.3. При неравномерном нагреве и криволинейном распределении температур по высоте сечения, которые могут наблюдаться в процессе нагрева, свободное относительное темпе-

J- = 61.л(Ь-~2Уя)Пь    (14) Pt    А3 где FK — площадь криволинейной эпюры температурных деформаций; уа—расстояние от более нагретой грани элемента до центра тяжести эпюры температурных деформаций; допускается действительную криволинейную эпюру температурных деформаций заменять условной ломаной. Остальные обозначения те же, что и в формулах (8) — (.12). 6.4.    Деформация элемента, вызванная неравномерным нагревом по высоте сечения нормального к его оси, определяется по формуле //=*—,    (15) Pt 1 где--температурная кривизна; определяег- Р t ся по формулам (9), (11), (12) и (14); I—длина элемента; st — коэффициент, зависящий от условий опирания элемента, определяется по правилам строительной механики. Для свободно опертой балки st = _ _i_ ~ 8 6.5.    Температурный момент от неравномерного нагрева в элементах, заделанных на опоре от поворота, а также в замкнутых рамах кольцевого, квадратного и прямоугольного очертания с одинаковыми сечениями определяется по формуле М<=—Я,    (16) Pt где — — значение то же, что в формуле (15); Pt В — жесткость элемента, определяемая по указаниям п. 10.7 настоящих норм. Величина температурного момента от неравномерного нагрева по высоте сечения может быть снижена путем устройства компенса-

---

1 ционных швов; в этом случае — определяет- Р t ся по формуле (11) для сечения с компенсационным швом, принимая hQ равным Л0.ш. и значения аб-р и t6 — по температуре бетона над швом, а жесткость В — согласно указаниям пп. 10.3 и 10.4 настоящих норм. 7. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРОЧНОСТИ 7.1.    При расчете неравномерно нагретых по сечению элементов конструкций должны учитываться температурные деформации, определяемые согласно указаниям п. 6.4 настоящих норм. (17) где аПр При расчете стеновых панелей, нагреваемых до 200° С включительно, должен учитываться случайный эксцентрицитет, принимаемый согласно указаниям п. 6.1 главы СНиП П-В. 1-62. При температуре выше 200° С величина эксцентрицитета увеличивается на 1 см. В необходимых случаях случайный эксцентрицитет суммируется с температурными деформациями и заданным эксцентрицитетом продольной силы. значение коэффициента а=1. Гибкость элементов — не должна превы Если температурные деформации, вызванные неравномерным нагревом сечения, уменьшают заданный эксцентрицитет продольной силы, то они не учитываются. 7.2.    Бетонные элементы, работающие на изгиб, при температурном воздействии применять не следует. Исключением являются элементы, лежащие на грунте или на специальной подготовке, а также элементы пролетом I < 0,8 м, рассчитываемые на действие собственного веса, при условии, что под этими элементами исключается возможность нахождения людей и оборудования. 7.3.    Расчет бетонных элементов при центральном сжатии с учетом продольного изгиба производится по формулам (10) и (11) главы СНиП П-В. 1-62 с учетом следующих требований: а)    при равномерном или неравномерном нагреве сечения с температурой наиболее нагретой грани сечения до 400° С величина призменной прочности бетона принимается согласно указаниям табл. 10 и пп. 3.1 и 3.2 настоящих норм по температуре бетона центра тяжести сечения; б)    при неравномерном нагреве сечения с температурой наиболее нагретой грани выше 400° С величины призменной прочности прини

маются согласно указаниям табл. 10 и пп. 3.1 и 3.2 по средней температуре участков сечений бетона согласно указаниям п. 4.7 настоящих норм; в)    при расчете на совместное действие температурного усилия, собственного веса и внешней нагрузки величина продольной силы принимается согласно указаниям п. 4.2 настоящих норм; г)    коэффициент продольного изгиба <р, принимаемый по табл. 17 главы СНиП П-В.1-62, должен быть умножен на дополнительный коэффициент а, учитывающий влияние нагрева конструкции, определяемый по формуле т1-(т —    допускается принимать по табл. 13 в зависимости от температуры центра тяжести сечения; —    принимается равной при температуре центра тяжести сечения до 500° С— 14, при 700°С—10, при 1000°С—5. При апр= 1 или —<( — ') принимается г \ Г /н шать предельных значений ] , приведен- V г /пр ных в табл. 14 настоящих норм. Таблица 13 Коэффициент аПр Для предельно допустимой гибкости элемента { \ —    ,    принимаемой    по    табл.    14 \ г ] Пр Бетон Коэффициент апр при температуре центра тяжести сечения или при средней температуре сжатой зоны бетона в °С 50 100 200 300 500 700 900 1000 1 о 3 4 5 6 7 8 9 Обычный тяжелый 1,00 0,90 0.80 — — — - — Жаростойкие тяжелые и легкие 1,00 1,00 0,90 0,75 0,50 0,25 0,10 0,05

---

УДК 69(083.75)4-624.012.36

Глава СНиП II-B.7-67 «Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур. Нормы проектирования» разработана в дополнение к главе СНиП П-В. 1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» и содержит специфические требования к проектированию бетонных и железобетонных конструкций, вызванные систематическим воздействием на них повышенных и высоких температур. При этом требования являющиеся общими для конструкций, не подвергающихся систематическим температурным воздействиям, в настоящих нормах не даны, они должны приниматься по главе СНиП II-B.1-62, а в необходимых случаях и по другим действующим нормативным документам.

Глава СНиП II-B.7-67 разработана Научно-исследовательским институтом бетона и железобетона (НИИЖБ) Госстроя СССР.

Редакторы: инж. Л. Е. ТЕМКИН (Госстрой СССР), канд. техн. наук А. Ф. МИЛОВАНОВ (НИИЖБ Госстроя СССР) .

3—2—4

План IV кв. 1967 г., № 1/3

д) значения коэффициента тм, принимаемые по табл. 17 главы СНиП II-B.1-62, для жаростойких бетонов объемного веса менее 2200 кг/м3 снижаются на 15%. Примечание. Расчетные сопротивления кладки из крупных бетонных блоков при центральном сжатии определяются согласно табл. 3 главы СНиП II-B.2-62 «Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования». 7.4.    Расчет изгибаемых бетонных элементов производится по формуле (12) главы СНиП П-В.1-62, в которой величина расчетного сопротивления бетона растяжению определяется согласно табл. 10 и пп. 3.1 и 3.2 настоящих норм в зависимости от температуры центра тяжести сечения при нагреве со стороны сжатой грани и в зависимости от температуры растянутой грани сечения при нагреве со стороны этой грани. При неравномерном нагреве сечения с температурой наиболее нагретой грани выше 400° С момент сопротивления сечения Wr определяется для приведенного сечения согласно п. 4.7 настоящих норм. 7.5.    Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов с малыми эксцентрицитетами, удовлетворяющих условию (16) главы СНиП П-В. 1-62, производится по формулам (18) и (19) той же главы СНиП с учетом требований пп. 4.7 и 7.3 настоящих норм. 7.6.    Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов при больших эксцентрицитетах, не удовлетворяющих условию (16) главы СНиП

II-B.1-62, производится по формуле (24) той же главы СНиП с учетом требований п. 7.3 настоящих норм в отношении определения коэффициентов ф и /пдл и п. 7.4 настоящих норм. При расчете по формуле (26) главы СНиП 1I-B.1-62 расчетное сопротивление бетона сжатию при изгибе определяется согласно табл. 10 и пп. 3.1 и 3.2 настоящих норм в зависимости от средней температуры сжатой зоны сечения. Пользование формулой (26) главы СНиП II-B.1-62, когда установка арматуры в растянутой воне сечения невозможна или когда арматура поставлена по монтажным или конструктивным соображениям, но ее температура превышает предельную температуру нагрева несущей арматуры, допускается только при расчете сводов промышленных печей. 7.7. Опорные части бетонных элементов должны быть проверены расчетом на смятие согласно указаниям пп. 6.11—6.13 главы СНиП II-B.1-62. При этом расчетное сопротивление бетона при местном сжатии (смятии) определяется по формуле (28) той же главы СНиП. В этой формуле призменная прочность бетона принимается согласно указаниям табл. 10 и пп. 3.1 и 3.2 настоящих норм в зависимости от температуры нагрева площади смятия. 8. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ ПО ПРОЧНОСТИ 8.1. Расчет по прочности центрально сжатых железобетонных элементов с поперечной арматурой в виде отдельных хомутов или приваренных к продольной арматуре поперечных стержней производится из условия формулы (32) главы СНиП II-B.1-62 с учетом следующих требований: а)    расчетная призменная прочность бетона и величина нормальной силы принимаются согласно указаниям п. 7.3 настоящих норм; б)    расчетное сопротивление арматуры сжатию принимается согласно указаниям табл. 10 и пп. 3.8 и 3.9 настоящих норм в зависимости от температуры арматуры, устанавливаемой по каждой из сторон сечения; в)    коэффициент продольного изгиба ф, принимаемый по табл. 21 главы СНиП II-B.1-62, должен быть умножен на дополнительный коэффициент а, который определяется по формуле (18) в случаях, когда температура нагрева менее максимально допустимой для арматуры Таблица 14 Предельные гибкости бетонных и железобетонных элементов Элементы Предельные гибкости (—— ) при \ г /пр температуре центра тажести сечения в °С 60—100 300 500 700 900 1000 1 2 3 4 6 в 7 Бетонные . . 83 56 48 42 28 20 Железобетонные ...... 125 83 48 — — — Примечание. Применение элементов конструкций, имеющих гибкость, превышающую табличные значения, должно быть специально обосновано.

---

СНиП И-В.7-67 Строительные нормы и правила Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР) Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур. Нормы проектирования 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ 1.1.    Настоящие нормы являются дополнением главы СНиП П-В.1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» и распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях систематического воздействия технологических температур, в том числе: а)    несущих конструкций из обычных бетонов на цементном вяжущем (см. п. 1.1 главы СНиП П-В.1-62 и п. 1.16 главы СНиП I-B.3-62), подверженных воздействию повышенных температур выше 50° С; б)    несущих конструкций из жаростойких тяжелых и легких бетонов, подверженных воздействию высоких температур выше 200° С; в)    ненесущих конструкций (футеровок печей и других тепловых агрегатов) из жаростойких тяжелых и легких бетонов, подверженных воздействию высоких температур выше 200° С, только в части определения температуры в сечениях элементов конструкций (пп. 5.1—5.7) и конструктивных требований. Примечания: 1. Область применения конструкций из обычного и жаростойкого бетонов при воздействии повышенной и высокой температуры и агрессивной среды определяется по главе СНиП 1-Г.10-62 «Огнеупорные материалы и изделия» и по табл. I «Инструкции по технологии приготовления и применения жаростойких бетонов» (СН 156-67). 2.    Нормы не распространяются на определение огнестойкости бетонных и железобетонных конструкций. 3.    Проектирование специальных железобетонных конструкций (резервуары, дымовые трубы, емкости и т. д.), подвергающихся систематическому воздействию температур выше 50° С, должно производиться с учетом дополнительных требований, предъявляемых к этим сооружениям специальными нормативными документами. 1.2.    Несущие конструкции из обычного бетона и железобетона могут применяться, как

правило, при систематическом воздействии повышенных циклических и стационарных технологических температур до 200° -С. Несущие конструкции из жаростойкого тяжелого и легкого бетона и железобетона рекомендуется предусматривать при систематическом воздействии циклических и стационарных технологических температур выше 200° С. Максимальная температура применения конструкций из обычного тяжелого и жаростойких тяжелых и легких бетонов устанавливается в зависимости от вида бетона (в том числе вида вяжущего, заполнителей, а также тонкомолотых добавок и отвердителя), распределения температуры по высоте сечения элемента и величины напряжений в бетоне согласно указаниям п. 2.6 настоящих норм. Примечания:    1. Под циклическим нагревом подразумевается такой температурный режим, при котором в процессе эксплуатации не менее чем один раз в сутки температура нагрева конструкции может изменяться более чем на 30% или не менее чем один раз в неделю — на 100%. 2. Некоторые железобетонные конструкции фундаментов, находящиеся в грунте, которые в течение всего срока эксплуатации постоянно нагреты, допускается предусматривать из обычного тяжелого бетона при температуре до 300е С. 1.3.    Все конструкции, в которых бетон подвергается нагреву выше 50° С, необходимо защищать от периодического замачивания, если замачивание возможно по условиям эксплуатации. 1.4.    Элементы конструкций тепловых агрегатов, выполняемых из жаростойкого бетона, все сечение которых может быть нагрето выше 1000° С, допускается применять только после опытной проверки. 1.5.    При назначении вида бетона (обычного либо жаростойкого тяжелого или легкого) Утверждены Внесены Государственным комитетом Срок введения НИИ бетона и железобетона Совета Министров СССР 1 апреля 1968 г. Госстроя СССР по делам строительства 18 июля 1967 г. 1*

---

и материалов для его приготовления (вида вяжущего, заполнителей, тонкомолотой добавки, отвердителя), а также режима укладки, ухода за ним в процессе твердения и требований к контролю качества надлежит руководствоваться «Инструкцией по технологии приготовления и применения жаростойких бетонов» (СН 156-67) и соответствующими нормативными документами по технологии приготовления, режиму укладки, твердения и контроля качества обычного бетона. 1.6. В рабочих чертежах конструкций, подверженных систематическим воздействиям повышенных или высоких температур, или в пояснительной записке к рабочим чертежам таких конструкций должны быть приведены (в дополнение к указанным в пп. 1.21 и 1.22 главы СНиП П-В.1-62) следующие данные: а)    максимальная принятая в расчете температура нагрева конструкций в процессе эксплуатации; б)    вид бетона (обычный либо жаростойкий тяжелый или легкий) и материалы, применяемые для его приготовления, режим укладки и твердения бетона в соответствии с требованиями настоящих норм, Инструкции СН 156-67 и других нормативных документов по технологии приготовления обычного бетона; в)    проектная марка бетона по прочности на сжатие и его прочность при температуре, соответствующей условиям эксплуатации конструкций, а для сборных элементов также прочность бетона при отпуске их предприятием-из-готовителем; г)    то же, что и в п. 1.6 «б» и «в» для бетона (или раствора), применяемого для заделки монтажных швов и замоноличивания сборных элементов; д)    состав и конструкция защитных футеро-вочных слоев в случаях, если таковые требуются по расчету. 2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ БЕТОН 2.1. Бетон для бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях систематического воздействия повышенных и высоких температур, применяется следующих проектных марок по прочности на сжатие: обычный тяжелый — 150, 200, 300, 400 и 500; жаростойкий тяжелый —100, 150, 200, 250, 300 и 400;

жаростойкий легкий — 15, 25, 35, 50, 75, 100, 150, 200 и 250. Проектная марка по прочности на сжатие обычного бетона на цементном вяжущем устанавливается согласно указаниям пп. 2.13— 2.19 главы СНиП И-А. 10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования» и п. 1.7 главы СНиП I-B.3-62 «Бетоны на неорганических вяжущих и заполнителях», а жаростойкого бетона — согласно указаниям п. 1.12 главы СНиП I-B.3-62. Примечания: 1. При соответствующем обосновании допускается предусматривать применение обычного тяжелого бетона проектных марок выше 500 на цементном вяжущем. 2. Жаростойкие легкие бетоны объемным весом Y > 1000 кг/м* и более могут предусматриваться для несущих конструкций тепловых агрегатов. 2.2.    Обычный и жаростойкий тяжелые бетоны для предварительно напряженных железобетонных конструкций, работающих в условиях систематического воздействия повышенных и высоких температур, должны быть проектной марки по прочности на сжатие не ниже 300. 2.3.    Жаростойкие тяжелые бетоны проектных марок 100 и 150 на цемен4ных вяжущих допускается применять только в бетонных массивах, фундаментах, а также в элементах тепловых агрегатов, которые не подвергаются в процессе эксплуатации ударным или истирающим воздействиям, а также циклическому нагреву, при температурах до 500° С. При температурах нагрева выше 500° С таких конструкций проектная марка бетона должна быть не ниже 200. 2.4.    Для конструкций, подвергающихся ударным или истирающим воздействиям или циклическому нагреву при температурах выше 500° С, надлежит предусматривать применение жаростойких бетонов проектной марки: на цементном вяжущем не ниже 250 и на жидком стекле не ниже 200. 2.5.    Для сборных несущих жаростойких железобетонных без предварительного напряжения элементов, работающих в условиях систематического воздействия высоких температур, следует предусматривать бетоны проектной марки по прочности на сжатие: на цементном вяжущем не ниже 200 и на жидком стекле не ниже 150. 2.6.    При равномерном и неравномерном (или одностороннем) нагреве по высоте сечения несущих элементов конструкций, в которых от собственного веса или собственного ве-

---

«

Т аблнца 1 Максимальная температура применения обычного тяжелого и жаростойкого _тяжелого    и    легкого    бетонов    для несущих конструкций__

№ состава бетона (соответствует Инструкции СН 156-67) Исходные материалы, применяемые в бетоне Максимальная температура применения бетона для несущих конструк ций в °С вяжущее отвердитель тонкомолотая добавка заполнитель 1 2 3 4 5 6 1 Портландцемент (шлакопорт-ландцемент) Не применяется Не применяется Гранит, доломит, плотный известняк, сиенит, природный песок 200 2 То же То же То же Андезит, базальт, диабаз, диорит 350 3 » » » Отвальный доменный шлак 350 4 » 1 » Артикский туф, из обыкновенного глиняного кирпича 350 5* Портландце мент » Зола-унос, из глиняного обыкновенного кирпича, пемзы, доменного гранулированного шлака Андезит, базальт, диабаз, диорит 700 6* То же > То же Отвальный доменный шлак 700 7* 1 » » Артикский туф 700 8 » » Из топливного шлака Топливный шлак 700 9 1 » Из обыкновенного глиняного кирпича Из обыкновенного глиняного кирпича 800 10 » > HlaMOtHaa класса В, лёсс, зола-унос Шамотный класса В 900 11 » 1 Шамотная класса Б Шамотный класса Б 1000 12 Жидкое стекло Кремнефтористый натрий Шамотная класса В, из андезита, базальта или диабаза Из обыкновенного глиняного кирпича 600 13 То же То же То же Андезит, базальт, диабаз 600 14 » » Шамотная класса В, из андезита, полу-кислая класса В Шамотный класса В, полукислый класса В 800 15 » в Шамотная класса Б Шамотный класса Б 900 18 • 1 • Магнезитовая | Щамотный класса Б | 1100 * Портландцемент может быть заменен шлакопортландцементом (условия замены — по Инструкции СН 156-67).

са и внешних нагрузок напряжения сжатия в бетоне«Уб.н > 1 кГ/см2, максимальную температуру нагрева обычного и жаростойкого тяжелого и легкого бетонов допускается принимать по табл, 1 настоящих норм. При неравномерном (или одностороннем) нагреве несущих элементов конструкций, рассчитываемых только на температурные усилия, а также ненесущих элементов конструкций

(футеровок), в которых аб.н< 1 кГ/см2, максимальную температуру нагрева обычного и жаростойкого тяжелого и легкого бетонов допускается принимать соответственно по табл. 1 и 2 «Инструкции по технологии приготовления жаростойких бетонов» (СН 156-67). Примечание. При воздействии на несущие конструкции температур, превышающих указанные в п. 2.6, надлежит предусматривать устройство защитных слоев (футеровок). Продолжение табл. 1 № состава бетона (соответствует Инструкции СН 156-67) Исходные материалы, применяемые в бетоне Максимальная вяжущее отвердитель тонкомолотая добавка заполнитель температура применения бетона для несущих конструкции в °С 1 2 3 4 5 6 21 Жидкое стекло Нефелиновый шлам или фер-рохромовый шлак Шамотная класса Б, из марганцовистого шлака Шамотный класса Б 1000 24 То же Нефелиновый шлам или марганцовистый шлак Магнезитовая Шамотный класса Б 1100 27 Глиноземистый цемент Не.применяется Не применяется Шамотный класса Б 1100 28 То же То же То же Хромитовый 1200 29 » » » Высокоглиноземи-стый (не менее 62% А1203) 1200 39 Клинкерный портландцемент » Хромитовая (ким-персайская) Хромитовый (ким-персайский) 1200 5-л Портландцемент (объемный вес бетона 1500 кг/м9) Шамотная класса Б, из обыкновенного глиняного кирпича, керамзитовая Керамзитовый с насыпным объемным весом 500—650 кг/м3 800 6-л То же (объемный вес бетона 1200 кг/м3) » То же То же 800 8-л Жидкое стекло (объемный вес бетона 1200 кг/м3) Кремнефтористый натрий Шамотная класса Б » 700 11-л То же (объемный вес бетона 1500 кг/м3) То же То же » 700 Примечание. Номера и по технологии приготовления и ростойкие бетоны. составы бетонов приняты: тяжелые по табл. 1 и легкие по табл. 2 «Инструкции применения жаростойких бетонов» (СН 156-67). С буквой «л» указаны легкие жа-

---

АРМАТУРА 2.7. Для армирования железобетонных конструкций, работающих в условиях систематического воздействия повышенных и высоких температур, допускается применять арматурные стали, предусмотренные в главах СНиП

I-B.4-62, П-А.10-62 и П-В.1-62, с учетом дополнительных требований настоящих норм. 2.8. Максимальная температура нагрева арматуры в железобетонных конструкциях не должна превышать значений, указанных в табл. 2 настоящих норм. Таблица 2 Максимальные температуры нагрева арматуры в несущих железобетонных конструкциях № арматуры (соответствует пп. 1—7— табл. ‘4, и пп.8— И— табл. 5 главы СНиП И-В.1-62) Вид арматуры Максимальная температура нагрева в °С арматуры, устанавливаемой по расчету по конструктивным соображениям 1 2 3 4 1 Сталь горячекатаная круглая (гладкая) класса A-I, а также полосовая, угловая и фасонная группы марок «сталь 3».......... 400 550 2 Сталь горячекатаная периодического профиля класса А-Н..... 3 То же, класса A-III.................... 450 650 4 То же, класса A-IV: а)    для напрягаемой арматуры................ б)    для ненапрягаемой арматуры............... 250 450 Не рекомендуется 5 Сталь, упрочненная вытяжкой класса А-Пв........... 1 со Не реко- 6 То же, класса А-Шв.................... 10U мендуется 7 Проволока арматурная обыкновенная гладкая класса В-I и периодического профиля класса Вр-I (при применении в сварных сетках п каркасах) 150 600 8 Проволока высокопрочная гладкая класса В-П по ГОСТ 7348-63 . . . 9 Проволока высокопрочная периодического профиля класса Вр-П по ГОСТ 8480-63 ...................... 10 ЧМТУ Семипроволочные арматурные пряди по . 111М|М, 426—61 .... ЦНИИЧМ 150 Не рекомендуется 11 Стальные многопрядные канаты (тросы) по ГОСТ 3066-55, ГОСТ 3067-55, ГОСТ 3068-55 ................. Примечание. Проволоку арматурную классов В-I и Вр-I при применении в сварных сетках устанавливаемых по расчету, допускается нагревать до 400° С. При нагреве свыше 150° С расчетные стики проволоки следует принимать такими же, как для арматуры класса A-I. и каркасах, характери-

---

3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ БЕТОН 3.1.    Расчетные и нормативные сопротивления всех видов бетона (обычного, жаростойкого тяжелого и легкого) для элементов конструкций, эксплуатируемых при нормальной температуре (т. е. до 50° С включительно), принимаются как для обычного бетона по табл. 2 и 29 главы СНиП II-B.1-62 в зависимости от его проектной марки по прочности на сжатие. 3.2.    Расчетные и нормативные сопротивле

ния всех видов бетона для элементов конструкций, эксплуатируемых при повышенных и высоких температурах, принимаются по табл. 2 и 29 главы СНиП П-В. 1-62 с умножением на соответствующие коэффициенты: уб и Уб.р — учитывающие снижение сопротивления бетона соответственно сжатию и растяжению при расчете конструкции на кратковременный нагрев; Ye и YU.p — то же» ПРИ расчете конструкций на длительный нагрев. Значения этих коэффициентов принимаются по табл. 3 настоящих норм. Таблица 3 Коэффициенты уб . Уб> Ye.p • Yep. и Рб > учитывающие изменение расчетных и нормативных сопротивлений и модуля упругости обычцого и жаростойкого бетонов в условиях систематического воздействия температуры Номер состава бетона по табл. 1 настоящих норм Коэффициент Значения коэффициентов при температуре нагрева в “С 50 60 100 200 300 500 700 900 1000 HQ0 1200 1 2 3 4 5 в 7 8 9 10 11 12 13 Ye 1,0 0,90 0,85 0,70 0,50 — — — — — — YS 1,0 0,85 0,80 0,60 0,35 — — — — — — 1, 2 Ye.p 1,0 0,80 0,70 0,50 0,30 — — — — — — Ye.p 1,0 0,75 0,65 0,35 0,15 — — — — — — Ре 1,0 0,90 0,80 0,70 0,40 — — — — — Ye 1,0 1,00 1,00 0,90 0,80 — — — — — — Ye 1,0 0,90 0,85 0,65 0,55 — — — — — — 3, 4 Ye.p 1,0 0,75 0,70 0,55 0,45 — — — — — — Ye.p 1,0 0,70 0,60 0,45 о.зо — — — — — — Pe 1,0 1,00 0,90 0,80 0,60 — — — — — — Ye 1,0 1,00 1,00 1,00 0,90 0,65 0,45 0,30 0,20 0,10 — Ye" 1,0 0,90 0,90 0,80 0,60 0,35 0,15 0,05 0,01 — — 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 5-л, 6-л Ye.p 1,0 0,70 0,70 0,60 0,55 0,50 0,40 0,20 — — — Ye.p 1,0 0,65 0,65 0,55 0,35 0,15 0,05 — — — — Pe 1,0 1,00 1,00 0,90 0,75 0,50 0,30 0,20 0,17 0,15 ~

---

3.3. Модуль упругости бетона при учете воздействия температуры E6mt принимается равным произведению соответствующего начального модуля упругости при нормальной температуре (т. е. до 50° С включительно) Е б на коэффициент Рб. учитывающий снижение 2—1754

модуля упругости бетона при нагреве. Значения этого коэффициента принимаются по табл. 3    настоящих норм. Начальные модули упругости обычного и жаростойкого бетона Еб принимаются по табл. 4    настоящих норм. Продолжение табл. 3 Значения коэффициентов npif температуре нагрева в °С по табл." 1 настоящих норм Коэффициент 50 60 100 200 300 500 700 900 1000 1100 1200 1 2 3 4 6 6 7 8 9 1» и 12 13 12, 13, 14, 15, 21, 8-л, 11-л Уб Y1 Уб.р Уб.р Рб О О О О О 1,00 0,65 0,95 0,60 1,10 1,00 0,65 0,95 0,60 1,10 1,00 0,45 0,80 0,40 1,10 1,00 0,30 0,70 0,20 1,00 1,00 0,12 0,55 0,05 0,80 0,65 0,04 0,45 0,50 0,20 0,01 0,15 0,20 0,05 0,05 — — Уб 1,0 1,00 1,00 1,00 1,00 0,95 0,85 0,65 0,50 0,35 0,20 YS 1,0 0,75 0,75 0,65 0,40 0,20 0,06 0,02 0,01 — — 18, 24 Ye.p 1,0 0,95 0,95 0,80 0,70 0,55 0,45 0,35 — — — Уб.р 1,0 0,70 0,70 0,60 0,35 0,10 0,02 — — — — Рб 1,0 1,10 1,10 1,10 1,10 1,00 0,70 0,35 0,27 0,20 — Уб 1,0 0,90 0,80 0,75 0,50 0,35 0,30 0,25 0,22 0,20 0,15 Уб 1,0 0,75 0,66 0,60 0,40 0,20 0,08 0,04 0,02 — — 27, 28, 29 Уб.р 1,0 0,65 0,55 0,45 0,35 0,25 0,15 0,05 — — — Уб.р 1,0 0,45 0,40 0,35 0,25 0,10 0,02 — — — — Рб 1,0 0,90 0,80 0,65 0,50 0,35 0,25 0,20 0,17 0,15 — Уб 1,0 1,00 1,00 0,90 0,80 0,65 0,45 0,25 0,18 0,14 0,10 УП6 1,0 0,80 0,80 0,75 0,50 0,30 0,10 0,03 0,01 — — 39 ^б.р 1,0 0,70 0,70 0,55 0,45 0,40 0,35 0,20 — — — Уб.р 1,0 0,55 0,55 0,45 0,30 0,10 0,02 — — — — Рб 1,0 1,00 1,00 0,90 0,80 0,60 0,40 0,10 0,05 0,02 — Примечания: 1. Для несущих конструкций, срок службы которых не превышает 5 лет, значения коэффициента у? разрешается увеличить на 15%; при этом величина у^ должна быть не более 1,0. 2. Для конструкций, которые во время эксплуатации подвергаются циклическому воздействию температур или увлажнению, значение коэффициентов уб, у" и Рб необходимо снизить на 15% и коэффициентов Уб.р и Уб.р— на 20%.

---