Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

17 страниц

258.00 ₽

Купить СН 76-59 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Техническими условиями следует руководствоваться при определении ледовых нагрузок на речные гидротехнические сооружения и мосты

 Скачать PDF

Оглавление

I. Общие положения

II. Определение ледовых нагрузок и воздействий

     А. Динамическое давление льда

     Б. Динамическое давление заторных масс льда

     В. Статическое давление сплошного ледяного покрова при его термическом расширении

     Г. Статическое давление свободно плавающего ледяного поля при навале

     Д. Воздействие примерзшего к сооружению ледяного покрова

     Е. Истирающее воздействие льдин на поверхность сооружения

Приложение. Таблица расчетных значений статического давления льда от термического расширения 1% обеспеченности (для 10 географических пунктов)

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ

ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЛЕДОВЫХ НАГРУЗОК НА РЕЧНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

I960

СН 76-59

МОСКВА

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ

ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЛЕДОВЫХ НАГРУЗОК НА РЕЧНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

СН 76-59

Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 12 декабря 1959 е.

Государственное издательство

ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ, АРХИТЕКТУРЕ И СТРОИТЕЛЬНЫМ МАТЕРИАЛАМ

Москва — 1960

Редактор. — канд. техн. наук Е. И. Д ы ш к о

«Технические условия определения ледовых на-грузок на речные сооружения* содержат указания по определению ледовых нагрузок на речные гидротехнические сооружения и речные конструкции мостов.

С введением в действие с 1 апреля 1960 г. настоящих технических условий отменяется ГОСТ 3440-46 «Нагрузки на гидротехнические сооружения. Нагрузки ледовые*.

«Технические условия определения .гедовых нагрузок на речные сооружения* разработаны Всесоюзным научно-исследовательским институтом гидротехники (ВНИИГ) имени Б. Е. Веденеева Министерства строительства эмктростанций при участии Транспортно-энергетического института Сибирского отделения АН СССР и Всесоюзного проектно-изыскательского и научно-исследовательского института (Гидропроект) имени С. Я. Жук Министерства строительства элект ростанций.

При разработке технических условий учтены материалы ЦНИИС Минтрансстроя, труды МИ ИТ и др.

СН 76-59

Взамен

ГОСТ

3440-46


Строительные нормы Технические условия определения ледовых нагрузок на речные сооружения


Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства


I ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.    Настоящими техническими условиями следует руководствоваться при определении ледовых нагрузок на речные гидротехнические сооружения и мосты.

Примечание. При проектировании гидротехнических сооружений I класса и больших мостов в сложных ледовых условиях ледовые нагрузки, определенные согласно настоящим техническим условиям, рекомендуется уточнять на основе возможно более длительных натурных наблюдений.

2.    При проектировании речных гидротехнических сооружений и мостов следует учитывать следующие ледовые нагрузки и воздействия на сооружения:

А. Динамическое давление льда (при ударе свободно плывущих льдин);

Б. Динамическое давление заторных масс льда;

В- Статическое давление сплошного ледяного покрова при его термическом расширении;

Г. Статическое давление свободно плавающего ледяного поля при навале (под влиянием ветра или течения);

Д. Воздействие примерзшего к сооружению ледяного покрова (при колебании уровня воды);

Е. Истирающее воздействие льдин на поверхность сооружения (при движении льдин под влиянием ветра, течения или колебания уровня воды).

Утверждены

Внесены

Государственным

Срок

Министерством

комитетом

введения

строительства

Совета Министров СССР

1 апреля

электростанций

по делам строительства 12 декабря 1959 г.

1960 г.

3

Примечания. 1. Ледовые нагрузки и воздействия не учитываются, если в проекте на основе технико-экономических расчетов предусмотрены специальные эффективные меры для предотвращения ледовых воздействий и давления льда на сооружения.

2.    Настоящими техническими условиями предусматриваются условия давления чистого льда без каких-либо посторонних включений.

3.    Настоящими техническими условиями определяются нормативные пределы прочности и величины давления льда.

Коэффициент перегрузки п для ледовой нагрузки принимается по техническим условиям на соответствующие сооружения.

4.    При расчетах конструкций гидротехнических сооружений по методу разрушающих усилий расчетная ледовая нагрузка принимается равной нормативной.

II. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЛЕДОВЫХ НАГРУЗОК И ВОЗДЕЙСТВИЙ А. ДИНАМИЧЕСКОЕ ДАВЛЕНИЕ ЛЬДА

Опоры (быки) сооружений с вертикальными гранями

3. Давление льда Н в т на опору в направлении вдоль ее оси определяется по формуле

H = mRpBh,    (1)

где h — толщина льда в м, принимаемая равной 0,8 от наибольшей за зимний период толщины 1 % обеспеченности;

В — ширина опоры в ж на уровне ледохода;

т — коэффициент формы опоры, принимаемый равным:

а)    для полуциркульного очертания ледореза — 0,9;

б)    для треугольной формы ледореза независимо от величины радиуса закругления его носовой части, в зависимости от угла 2 а заострения ледореза в плане — по табл. 1;

Таблица 1

и

45°

600

75о

900

120о

м

0,6

0,65

0,69

0,73

0,61

предел прочности льда прй раздроблений (с учётом явления Местного смятий льда), принимаемый равным (при отсутствии экспериментальных данных) на уровне начальной стадии ЛедохоДа 75 т1м\

4

При наивысшем уровне ледохода /?г принимается равным 45 т/м2.

Примечание. Все значения пределов прочности льда, приводимые в настоящих технических условиях, должны приниматься увеличенными в 2 раза для рек, вскрывающихся при отрицательных температурах воздуха, а также для рек, расположенных севернее линии, соединяющей города: Петрозаводск, Киров, Петропавловск, Новосибирск, Улан-Удэ, Биробиджан, Магадан.

Опоры (быки) сооружений с наклонным ледорезом

4. При определении давления льда на опору в направлении вдоль ее оси:

а) вертикальная составляющая давления V в т определяется по формуле

V=Rnih\    (V

б) горизонтальная составляющая давления И в т определяется по формуле

H = Rmh4$,    (3)

где р — угол наклона режущего ребра к горизонту;

/?из— предел прочности льда при изгибе в т/м2, принимаемый равным 0,7/?р.

Пр и м е ч а н и е. При 3 >82° давление льда определяется по формуле (1).

5. При несовпадении направления движения льдин с осью опоры давление льда на вертикальные грани опоры от удара одиночных льдин определяется по формулам (4) и (5) п. 6.

Вертикальные стенки

б. Давление льда Я в г на вертикальные стенки на реках (или на водохранилищах) при ударе одиночных льдин: а) при направлении их движения, близком к нормали к фронту сооружения ( 9=80 — 90°), определяется по формуле

И = kvh уQ :    (4)

б) при направлении движения льдины под углом к фронту сооружения ? <80° нормальная составляющая

5

давления определяется по формуле

//„ = cvh* У' —a^xy-sln?,    (5)

где v — скорость движения льдины в м/сек, принимаемая:

для рек и яроточных водоемов — равной скорости течения;

для больших водохранилищ — равной скорости ветрового нагона льда, (Определяемой на основе анализа гидрометеорологической обстановки с учетом конфигурации водохранилища, но не более 0,6 м/сек; и — площадь льдины в м2, принимаемая по данным полевых наблюдений или по аналогии с другими объектами;

k, с, X — коэффициенты, принимаемые в зависимости от значения предела прочности льда при раздроблении R'р по табл. 2; значение R'p по табл. 2 принимается в соответствии с указанными в п. 3 разными стадиями ледохода и климатическими районами;

р — коэффициент, принимаемый в зависимости от значения угла <? по табл. 3.

Таблица 2

R'p т/м*

k

с

X

50

3

68

500

30

2.36

68

833

100

4,3

96

500

60

3,3

96

833

Таблица 3

?

20°

30*

45°

550

60>

70°

75°

И

6,7

2,25

0,5

0,16

0,08

0,04

0,009

0,005

7. При уд аре льдины, который воспринимается реем сооружением( предельные расчетные значения напряже* $

ний в плоскости контакта между льдиной и сооружением не должны приниматься более значения предела прочности льда Rр(по табл. 2).

Откосы (наклонные плоскости)

8. Вертикальная составляющая давления льда д „3 в т/м при ударе ледяного поля об откос его кромкой определяется по формуле

qn, = R^'h\    (Л)

где — коэффициент, принимаемый в зависимости от толщины льда по табл. 4;

/?из— принимается по п. 4.

Таблица 4

ны

0.4

0.5

0.6-0.7

0 00

1

о

«о

1-1.3

г

0,08

0.07

0.06

0,05

0.04

4из .

COS р ’


jV=


(7)


9. Величина нормального к откосу давления N в т/м определяется по формуле

горизонтальная составляющая давления Н в т/м опре деляется по формуле

Я =?„ ,tgp.    (**)

где ? — угол наклона откоса к горизонту.

Б. ДИНАМИЧЕСКОЕ ДАВЛЕНИЕ ЗАТОРНЫХ МАСС ЛЬДА

10. Величина динамического давления заторных масс льда на опоры сооружений оценивается на основе анализа ледовой обстановки для данного объекта.

В. СТАТИЧЕСКОЕ ДАВЛЕНИЕ СПЛОШНОГО ЛЕДЯНОГО ПОКРОВА ПРИ ЕГО ТЕРМИЧЕСКОМ РАСШИРЕНИИ

11. Статическое давление Рт в т/м2 ледяного покрова вследствие его термического раеши-рения на единицу пло-

4

щади соприкасания льда с сооружением определяется: а) при протяженности ледяного покрова L менее 50 м между сооружением и противоположным ему упором покрова (.по нормали к сооружению) — по формуле (9)



1*л°С

О 5 10 ts го 25 30 J5 М У 50 55 60 t °С


Рт


«н.л + !)'•«? /н,л®.88


00,33


(9)


или по рис. 1,

где^т — начальная температура льда в град., средняя по его толщине, от которой начинается ее повышение, принимаемая равной

4.Л -О.Зб^.в    (10)

(tB.v— температура воздуха в град, в начальный момент ее повышения);


о


— градиент температуры льда во времени в град/час, средний по его толщине, принимаемый равным


А*л _ 0,35 A tB S “ S


(10


где Мл— величина повышения средней по толщине льда температуры в град, за период времени 5 в час, в течение которого наблюдается повышение;

Мв — величина повышения температуры воздуха в град, за тот же период времени S.


Примечание. При срочных наблюдениях, производимых 4 раза в сутки, величина А /в принимается наибольшей за б часов суток срочных наблюдений.


б) при протяженности ледяного покрова L, равном БОм и более, величина давления определяется умножением вычисленной по формуле (9) величины Р т на коэффициент ф, принимаемый в зависимости от значения L по табл. 5;


Таблица 5

От 50 до 75

От 75 до 100

От 100 до 150

150 и более

Ф

0,9

00

о

0,7

0,6


в) при наличии слоя снега на льду величина давления Рт определяется по формуле (9) с умножением значении 4-л и Ь на коэффициент г, равный


г


h + hcT7

(12)


где hc


h


наименьшая толщина снежного покрова в м, соответствующая периоду с наибольшими значениями давления льда и определяемая по непосредственным наблюдениям на ледяном покрове данного участка реки; при отсутствии данных наблюдений снежный покров не учитывается;

толщина ледяного покрова в м, принимаемая равной максимальной толщине льда 1 % обеспеченности;


9