ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО ГРАЖДАНСКОМУ СТРОИТЕЛЬСТВУ И АРХИТЕКТУРЕ ПРИ ГОССТРОЕ СССР

УКАЗАНИЯ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И РАСЧЕТУ РАДИАТОРНЫХ ОДНОТРУБНЫХ СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С НИЖНЕЙ РАЗВОДКОЙ МАГИСТРАЛЕЙ

СН 419-70

Москва — 1 972

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО ГРАЖДАНСКОМУ СТРОИТЕЛЬСТВУ И АРХИТЕКТУРЕ ПРИ ГОССТРОЕ СССР

УКАЗАНИЯ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И РАСЧЕТУ РАДИАТОРНЫХ ОДНОТРУБНЫХ СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С НИЖНЕЙ РАЗВОДКОЙ МАГИСТРАЛЕЙ

СН 419-70

Утверждены

Государственным комитетом по гражданскому строительству и архитектуре при Госстрое СССР 30 декабря 1970 г.

ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ

Москва — 1972

ми температур, не должны различаться более чем »на 15% при тупиковой схеме разводки магистралей и на 5% — при попутной.

Примечание. Для увязки потерь давления в циркуляционных кольцах следует в первую очередь корректировать диаметры «хвостовых» участков стояков — от магистральных трубопроводов до нижних подводок к нагревательным приборам первого этажа. Допускается также проектировать составные стояки, причем разные диаметры должны предусматриваться, как правило, на подъемном й опускном участках.

3.4.    В щелях повышения гидравлической устойчивости и устранения горизонтальной разрегулировки потери давления в стояках должны составлять не менее 80% общих потерь давления в циркуляционных кольцах без, учета потерь давления в тех участках, которые являются общими для группы стояков или ветвей.

3.5.    Однотрубные системы отопления с нижней разводкой магистральных трубопроводов следует проектировать с механическим побуждением.

При определении требуемой величины располагаемого давления побудителя необходимо учитывать естественное давление от остывания воды в стояках в размере 40% его расчетной величины по формуле

К_е=0,4р4^ю/*, 0)

'■'ст

где р — среднее приращение объемного веса воды при охлаждении ее на 1°, равное для обычно принимаемых расчетных параметров 95— 70 и 105—70°С в среднем 0,65 гсг/м³-°С;

"Zqh — сумма произведений тепловых нагрузок этаже-стояков в ккал/ч на высоту их установки над обратным трубопроводом в м\

0_Ст — расход теплоносителя через стояк в кг/ч.

При гидравлической увязке смежных стояков естественное давление следует

учитывать (в размере 40% расчетной величины) только в тех случаях, когда разница в их высотах составляет свыше 30 %„

'Схемы для определения естественного давления в стояках с (проточно-регулируемыми узлами и с замыкающими участками «приведены на рис. 3.

Примечания: 1. Приближенное значение Н_в в системе отопления может быть определено по упрощенной формуле

#_е = 0,13«_эт Л_эт A*_сист кг/м²,    (2)

где Пэт — число этажей в здании;

йэт — высота этажа в м;

Атеист — расчетный перепад температур теплоносителя в проектируемой системе отопления в ЧС.

2. При устройстве стояков по схемам В, Д, К и М —с промежуточными параллельными перемычками и размещении последних на высоте не менее ²/з высоты стояка — гидравлическая увязка внутренних^ циркуляционных колец в стояках может производиться без учета естественного давления. При размещении перемычек ниже ²/з высоты стояка оно должно учитываться в размере 40% расчетной величины.

3.6. Фактическая расчетная теплопроизводительность системы отопления Q сиет находится по формуле

Qchct ⁼⁼0гл1 Н” Qflon "Н Qnon ккал/ч,    (3)

где <2т^Дл — расчетные теплопотери отапливаемого здания -в ккал/ч;

<3_Доп — дополнительные потери тепла, связанные с остыванием теплоносителя в подающих и обратных магистральных трубопроводах, проходящих в неотапливаемых объемах, в ккал/ч;

<2доп — дополнительные потери тепла, связанные с размещением поверхностей нагрева у наружных ограждений, в ккал/ч.

■Суммарная величина дополнительных потерь тепла не должна превышать 15% расчетных теплопотерь.

Примечания: 1. Изоляция подающих и обратных магистральных трубопроводов, прокладываемых в неотапливаемых объемах, обязательна. Коэффициент эффективности этой изоляции должен быть не меньше 0,75.

2. При определении требуемой мощности источников тепла и расхода топлива следует учитывать не расчетные теплопотери, а фактическую теплопроизводительность систем отопления (см. п. 3.6). Последняя наряду с расчетными теплопотерями должна отдельно указываться в проектах.

11

где Тф_акт — фактическая тем-пература горячей воды на входе в отопительную систему с учетом предвключенной нагрузки (-например, лестничных воздухонагревателей) в°С.

Для компенсации потерь давления в элементах теплового узла и неучтенных потерь давления в самой системе отопления подбор элеваторов или насосов следует производить с запасом по коэффициенту смешения в размере 10% •

Пример определения /£^акт, и и Я_поб, а также ориентировочные значения Я_ПОб для различных расчетных параметров теплоносителя приведены в приложении 2.

3.11. Максимально допустимые -скорости воды «в трубопроводах систем отопления должны приниматься исходя из условий бесшумной работы. Эти скорости и отвечающие им расходы теплоносителя для различных диаметров труб приведены в табл. 2.

Таблица 2

Максимально допустимые скорости и расходы теплоносителя для различных диаметров труб

Условный диаметр труб в мм Максимально допустимая скорость в м§сек Максимально допустимый расход теплоносителя в кг/ч 10 0,3 130 15 0,5 350 20 0,65 810 25 0,8 1600 32 1 3500 40 1,5 6970 50 1,5 11700 70 1,5 20 100 80 1,5 27600 100 1,5 41 400 125 1,5 64500 150 1,5 91 500

3.12. При гидра!Влическом расчете трубопроводов по* тери давления на трение и местные сопротивления Я следует определять по формуле

H = SG* кг/м*,    (8)

где G — расход теплоносителя в рассчитываемом участке трубопровода в кг/ч;

S=A^' ■■    —характеристика сопротивления участ-

[кг/ч)*

13

ка трубопровода, равная потере давления в нем при расходе в 1 кг)ч;

А — удельное скоростное давление в трубопроводе, возникающее при прохождении 1 кг/ч теплоносителя в

кг1м²1(кг[ч)²;

А*

£' = — Z + SC — приведенный коэффициент местного

^вн

сопротивления рассчитываемого участка трубопровода (где % — коэффициент трения, определяющий в долях скоростного давления линейные потери на длине трубопровода, равной его внутреннему диаметру; d_sн — внутренний диаметр трубопровода в м\ I — длина рассчитываемого участка трубопровода в м; 2С—сумма коэффициентов местных сопротивлений на рассчитываемом участке).

%

Примечания 1. Величины — и Л для труб разных диа-

Двн

метров приведены в приложении 3. В приложении 4 даны значения коэффициентов местного сопротивления для ряда конструктивных элементов систем отопления.

2. Значения S радиаторных узлов (с радиаторами высотой 300—500 мм) и участков стояков приведены в приложении 5 — для проточнб-регулируемых систем и в приложении 6 — для систем с замыкающими участками.

3.13.    Перед детальным гидравлическим расчетом производится предварительный подбор диаметров стояков, подводок и замыкающих участков в зависимости от расхода воды в стояках, ориентировочной величины действующего в .них циркуляционного давления и числа этажей в здании. Такой подбор может быть осуществлен по графикам приложения 7 — для проточно-регулируемых систем и приложения 8—для систем с замыкающими участками.

3.14.    Для восстановления циркуляции после отключения нагревательных приборов на подъемных ветвях стояков с замыкающими участками расход теплоносителя в этих подъемных ветвях должен быть не меньше минимального (О_мин), определяемого по формуле

О_мин = 0,0125 dlу.вн л[ ^Kv (^-~^{Yr) Yr} кг/ч, (9)

*    откл

где d₃ у вн — внутренний диаметр замыкающего участка в мм;

hup — высота нагревательного прибора по ниппелям в м;

14

£откл — приведенный коэффициент местного сопротивления замыкающего участка радиаторного узла при отключении нагревательного прибора.

Значения Х>'_а7Кп при различных сочетаниях диаметров в радиаторных узлах приведены в табл. 3.

Значения G_MHh, вычисленные ш формуле (9) при различных расчетных температурах горячей воды и конструкциях радиаторных узлов, и отвечающие этим расходам тепловые нагрузки стояков представлены в табл. 4.

4. РАСЧЕТ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ

4.1.    Требуемая суммарная поверхность нагревательных приборов fтреб определяется по формуле

лПОН

0°)

где — расчетные теплопотери помещения, компенсируемые данным этажестояком (нагревательным прибором и трубопроводами), в ккал/ч;

q_a — теплоотдача 1 экм в ккал/ч-экм;

Pi—коэффициент, учитывающий остывание воды в стояке до входа в рассчитываемый этажестояк, принимается но приложению 9.

4.2.    Теплоотдача 1 экм чугунных радиаторов в зависимости от схемы присоединения и относительного расхода воды через прибор определяется по следующйм формулам:

а) при питании приборов по схеме «сверху—'вниз»

G < 7;

<7_Э= 1,66 [&. — /„) — —^-j¹'³⁶ А *пр^0,031 ккал/ч • экм; (11)

—    Г    А    /    11.32

G> 7; ^₉=1,89^(/_г — t_B)--^-J ккал/чэкм; (12)

б) при питании приборов по схеме «снизу—вниз»

G< 7;

д_э = 2,84 (/,—t_B)—-у⁵-]    А/_пр⁰'⁰⁸⁷    ккал/ч-экм; (13)

в) при п-итании приборов по схеме «снизу—вверх»

G < 7;

<7_Э= 1,7    ’    A    tnpf⁵    ккал/чэкм;    (15)

G > 7; <7_э = 2,27 j^_r — /_в) — —- j    ккал/ч ■ экм.    (16)

В формулах (11)—;(16) приняты следующие обозначения:

U — температура теплоносителя на входе в нагревательный прибор в °С;

t_B — температура воздуха в отапливаемом помещении в °С;

А^пр=4—1₀ — перепад температур теплоносителя в нагревательном приборе в °С;

t₀ — температура теплоносителя на выходе из нагревательного прибора в °С;

G — относительный расход теплоносителя через нагревательный прибор.

Величина G определяется по формуле

17,4’ДУ_пр

Примечание. Теплоотдача радиаторов q_e в зависимости от разности t_T — t_B, перепада температур Д/_Пр и схемы присоединения приведена в приложении 10.

4,3. Перепад температур теплоносителя при проточно-регулируемых радиаторных узлах подсчитывается следующим образом:

где Gnp—расход теплоносителя через нагревательный прибор в кг/ч.

При радиаторных узлах с замыкающими участками (высота радиатора по ниппелям 30G—600 мм) (величина ktnp принимается по приложению 11 в зависимости от конструкции узла, тепловой нагрузки, расхода теплоносителя в стояке и схемы присоединения нагревательного прибора.

4.4. Температура теплоносителя U «на входе в любое помещение, обслуживаемое данным стояком, находится по формуле

17

где t_FH — начальная температура теплоносителя на входе в стояк в °С;

2Q™п —суммарная тепловая нагрузка помещений, расположенных по ходу теплоносителя до рассчитываемого этажестояка, в ккал/ч.

Примечания: 1. При .определении величины /_гн необходимо учитывать остывание теплоносителя в подающем магистральном трубопроводе.

2    Теплоотдачу изолированных труб следует определять по приложению 12. При этом температура воздуха в подвалах (технических подпольях) должна приниматься равной +10°С.

3    При вычислении значения 2Qt п для стояков с транзитной подъемной частью (схемы £, Е, Я, Я на рис. 1 и 2) должно учитываться фактическое остывание воды (в стояке, определяемое в соответствии с графиками приложения 13 по полной длине транзитных участков

4.5. Необходимая для установки в помещениях расчетная поверхность нагрева радиаторов определяется по формуле

^рад ” (^треб    V Ра ^экмт    (20)

где Fт_Р — полезная теплоотдача открыто проложенных в помещении трубопроводов, принимаемая по данным приложения 14, в экм;

р₂ — коэффициент, учитывающий способ установки нагревательного прибора и принимаемый по приложению 15.

Примечание. Если нагревательный прибор установлен > стен открыто или в нише глубиной не более 130 мм, коэффициент

р2=1

4.6. Минимально допустимое при данной расчетной поверхности нагрева количество секций п находится по формуле

где fсекц — номинальная поверхность нагрева одной секции радиатора в экм;

p₃=i0,92+ ⁰’ ¹⁽L—коэффициент, учитывающий коли-

ⁿfсекц

чество секций в нагревательном приборе;

2=0,0б/^_СекцРз — допустимое уменьшение устанавливаемой поверхности нагрева против расчетной в экм.

Примечания: 1. При определении числа секций формулу (21) следует использовать в следующем преобразованном виде:

Если значение п, подсчитанное по формуле (22), не соответствует целому числу секций, то к установке должно приниматься ближайшее большее число

2. Подбор числа секций при различных типах радиаторов может производиться также по приложению 16. При использовании таблицы приложения 16 следует по расчетной поверхности прибора Е_рая всегда принимать ближайшее большее число элементов.

4.7.    Полезная теплоотдача в помещения транзитных участков стояков учитывается в физических единицах (в ккал/ч) на всю высоту стояка в пределах этажа и определяется по данным приложения 13 с коэффициентом 0,95 в зависимости от наружного диаметра трубы d_B и разности температур 't_Tp—/_в (£гр— температура теплоносителя в °С па входе в трубопровод рассчитываемого этажа).

Примечания: 1. Расчет транзитного участка стояка производится последовательно по этажам, начиная с первого этажа по ходу теплоносителя.

2. Тепловая нагрузка соответствующих этажестояков должна уменьшаться на величину полезной теплоотдачи проходящих в этом помещении транзитных участков.

4.8.    Полезную теплоотдачу и остывание теплоносителя в трубопроводах, прокладываемых в штробах или замоноличиваемых в бетонные (железобетонные) стены -и перегородки, следует определять по нормативным и справочным материалам для систем панельного отопления (см. соответственно СН 398—69 «Указания по проектированию и осуществлению систем панельного отопления со стальными нагревательными элементами в наружных стенах крупнопанельных зданий»¹ и «Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Отопление, водопровод и канализация»², ч. I, издание 2-е).

4.9.    Заглавный лист проекта системы отопления должен содержать сводные и технико-экономические харак-

УДК 697 431(083 96)

Настоящие Указания разработаны взамен «Указа* ний по расчету вертикальных однотрубных систем во дяного отопления с нижней разводкой трубопроводов горячей и обратной воды» (СН 228 62) Всесоюзным научно-исследовательским институтом гидромеханизации, санитарно-технических и специальных строитель ных работ (ВНИИГС) Минмонтажспецстроя СССР и в развитие главы СНиП П-Г 1-62 «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха Нормы проектирования»

В Указаниях приведены общие положения, расчет ные материалы и требования по проектированию одно трубных вертикальных систем радиаторного отопления с нижней разводкой магистральных трубопроводов

Указания содержат рекомендации по конструктивным узлам этих систем, их гидравлическим характеристикам, новые данные по теплоотдаче радиаторов

Редакторы — канд. техн наук И. Л Ранее (ВНИИГС) и инж. j Б А Лакшин | (ЦНИИЭП инженерного оборудования) ³

теристики запроектированной системы. Формы для этих показателей приведены соответственно в приложениях 17 и 18.

Примеры тепловых и гидравлических расчетов П-об-разных стояков однотрубных систем отопления даны в приложений 19.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящие Указания распространяются на проектирование систем водяного отопления с нижней разводкой магистралей в жилых, общественных и производственных зданиях и сооружениях выстой от 2 до 12 этажей.

Указания могут попользоваться также при расчете трубопроводов и определении поверхности нагрева радиаторов для других конструктивных схем систем водяного отопления.

1.2.    Вертикальные однотрубные системы с нижней разводкой магистралей следует применять в первую очередь в бесчердачных зданиях с совмещенными кровлями. В (зданиях с чердаками эти системы могут устраиваться при возможности их конструктивного осуществления.

Примечание. Верхний предел этажности зданий, в которых возможно устройство систем отопления по п 1.1 в одну зону, определяется условиями механической прочности (нагревательных приборов под воздействием гидростатического давления

1.3.    Вертикальные однотрубные системы водяного отопления с нижней разводкой магистралей следует применять, как правило, в проточно-регулируемом 1вари-анте (с обходными участками, устанавливая для регулирования теплоотдачи нагревательных приборов трехходовые краны.

Внесены Утверждены Срок введения 1 марта 1Q79 г Министерством Государственным комитетом монтажных и специальных по гражданскому строительных работ строительству и архитектуре СССР при Госстрое СССР

1* Зак 139 3

1.4.    При отсутствии трехходовых кранов допускается применять системы с замыкающими участками, смещенными в вертикальных радиаторных узлах, и осевыми — в горизонтальных В этих случаях регулирование теплоотдачи нагревательных приборов (производится кранами двойной регулировки или пробковыми по ГОСТ 10944— 64 и ГОСТ 6223-67*

Примечание Типовые проекты однотрубных радиаторных систем отопления с нижней разводкой магистралей должны разрабатываться в двух вариантах — проточно-регулируемом и с замыкающими участками

1.5.    Однотрубные радиаторные системы отопления с нижней разводкой магистралей могут присоединяться к тепловым сетям от ТЭЦ, районных, центральных и местных отопительных котельных и работать по обычным температурным графикам регулирования

1.6.    Максимальная температура теплоносителя на входе в стояки не должна превышать 105°С.

1.7.    Общие вопросы проектирования систем водяного отопления, а ^акже противопожарные требования, не нашедшие отражения в настоящих Указаниях, решаются в соответствии с действующими нормативными документами и техническими условиями

2. СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

2.1. Рекомендуемые схемы однотрубных стояков при нижней (разводке трубопроводов горячей и обратной воды для проточно-регулируемых систем указаны на рис. 1 и для систем с замыкающими участками — на рис. 2. Стояки по схемам А, В, Г, Д, 3, К, Л, М имеют подъемные, опускные и горизонтальные участки

Стояки по схемам Б, Е, И, Н состоят из транзитного подъемного (холостого) и нагруженного опускного участков

Для компенсации теплового удлинения транзитного стояка на нем следует предусматривать компенсаторы.

Вертикальные участки стояка прокладываются ^а расстоянии 150±б0 мм от откосов оконных проемов Горизонтальные участки, как правило, прокладываются в полу на сварке. Допускается прокладка горизонтального участка над полом

4

Примечания: 1. Прокладка стояков должна предусматриваться, как правило, открытой. При соответствующем обосновании допускается также скрытая прокладка в пхтробах или с замоноличи-ванием в бетонные (железобетонные) стены и перегородки. В последнем случае конструкции радиаторный узлов должны быть соответственно изменены

2. Установку радиаторов в отапливаемых помещениях следует предусматривать, как правило, у наружных стен. Установка у внутренних перегородок допускается только при невозможности размещения у наружной стены необходимой поверхности нагрева.

2.2.    Стояки по схемам 3 — О применяются .при отсутствии трехходовых кранов. Стояки по схемам А, Б, Б, 3, И, К применяются при возможности сближенной прокладки подъемного и опускного участков и, как правило, рекомендуются для проектирования.

Стояки по схемам Г, Д, Л, М следует применять как исключение только при невозможности сближенной прокладки подъемного и опускного участков. В ©том случае при наличии (балконных дверей надо учитывать возможность размещения под окнами требуемой поверхности нагрева. При установке горизонтальных узлов схем Г и Д в нишах высота их для труб с й_у=2Ь мм должна быть не менее 800 мм.

Стояки с транзитным подъемным участком (схемы Б и Я) используются при больших тепловых нагрузках, а также по конструктивным условиям разбивки стояков в помещениях. Стояки по схемам В, Д, К, М с промежуточными параллельными перемычками могут применяться при /больших тепловых нагрузках для снижения гидравлического сопротивления стояков с уменьшением их диаметров, а также использованием стандартных типоразмеров радиаторных узлов.

2.3.    На каждом этаже к подъемному и опускному участкам стояка присоединяется по одному нагревательному прибору (кроме схем Б, Е, И, Н с транзитным подъемным участком) или два прибора на сцепке.

Длина подводки к нагревательным приборам, смещенным от оси окна, принимается в зависимости от конструкции и типоразмера радиаторного узла.

Примечание. Когда нагревательные приборы устанавливаются на сцепке, диаметр ее при односторонней подводке к прибору принимается по диаметру ниппельных отверстий радиаторов.

2.4.    Выбор схемы радиаторного узла производится по табл. 1 в зависимости от архитектурно-строительных условий с учетом н. 2.1.

6

Диаметры труб стояка и подводки принимаются согласно данным табл, 1 в зависимости от тепловой нагрузки, располагаемого давления и условий увязки гидравлического сопротивления сети.

2.5 Для унификации монтажной заготовки и сборки элементов и узлов систем отопления стояки и подводки к нагревательным приборам следует проектировать стандартными.

Применение разных диаметров допускается только в целях увязки потерь давления в сети.

2.6.    Для выключения стояков и спуска из них воды на подъемном и опускном участках в местах присоединения стояков к разводящим и сборным трубопроводам устанавливают пробковые краны и тройники с пробками При расчетной температуре горячей воды в стояках Ю0°С и более на подъемных участках их вместо пробковых кранов устанавливают вентили, а вместо тройников с пробками —спускные краны В зданиях с числом этажей 8 и более установка спускных кранов на подъемных и опускных участках (вместо тройников с пробками) является обязательной вне зависимости от температуры теплоносителя.

2.7.    Для улучшения условий эксплуатационной регулировки нагревательных приборов регулирующие краны рекомендуется устанавливать на нижней подводке. Обязательным требованием к монтажу радиаторного узла является возможность замены радиаторного крана без разборки междуэтажных участков стояка

2.8.    Для удаления воздуха из системы отопления в верхних пробках нагревательных приборов верхних этажей и нагревательных приборов, устанавливаемых (На промежуточных параллельных перемычках, предусматриваются воздушные краны.

В целях обеспечения бесперебойной циркуляции теплоносителя в подводках к нагревательным приборам рекомендуется поддерживать в них скорость воды не менее 0,2 м/сек.

2.9.    Отопление лестничных клеток рекомендуется осуществлять рециркуляционными воздухонагревателями из конвекторов, ребристых труб или секций калориферов.

При подключении систем отопления к тепловым сетям с перегретой водой лестничные воздухонагреватели

Б

следует, как правило, предвключать основной системе отопления.

Примечание При безэлеваторном присоединении и расчетных температурах сетевой воды 95°С и ниже, а также в случае конструктивной нецелесообразности осуществления отредвключенной схемы отопления лестничных клеток, отопление должно осуществляться с помощью отдельных стояков, присоединяемых к общей разводке магистральных трубопроводов системы отопления. В этом случае в качестве нагревательных приборов могут использоваться как рециркуляционные воздухонагреватели, так и обычные радиаторы, установка которых производится на опускном участке стояка по проточной схеме (без регулировочных кранов)

2.10.    По конструктивным условиям допускается устройство однотрубных Т-образных стояков, состоящих из одного подъемного и двух опускных участков (схемы Е, Ж, НО), например при близком взаиморасположении кухни, ванной и жилой комнаты.

2.11.    В целях уменьшения поверхности нагревательных приборов подъемные участки стояков следует, как правило, прокладывать но помещениям с меньшими тепловыми нагрузками.

2.12.    (Конструктивные решения стояков и обвязок радиаторных узлов (‘см. приложения 20—23) разрабатываются с учетом «Нормалей элементов радиаторных однотрубных систем отопления», одобренных Гоограждан-строем и утвержденных Минмонтажшецстроем СССР.

3. РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ

3.1.    Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления может' производиться с постоянными или переменными перепадами температур теплоносителя в стояках. В последнем случае перепады температур в отдельных стояках не должны отличаться от расчетного перепада температур теплоносителя в -системе более чем на ±16%.

3.2.    Схему разводки магистральных трубопроводов следует предусматривать, как-правило, тупиковую. Применение (попутной схемы допускается только в случае невозможности увязки потерь давления между циркуляционными кольцами обычными средствами.

Во всех остальных случаях применение попутных схем должно быть технико-экономически обосновано.

3.3 Потери давления в циркуляционных кольцах системы отопления, рассчитанной с постоянными пепепада-

2 Зак 139

1

   ЦНТИ по гражданскому строительству и архитектуре. М.,

1970

2

   Стройиздат. М., 1967.

19

3

2 4