Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

36 страниц

319.00 ₽

Купить РТМ 26-07-116-71 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Руководящий технический материал является рекомендуемым при гидравлическом расчете основных конструктивных соотношений регулирующей и дроссельной арматуры, предназначенной для работы на газовой или жидкой среде, не изменяющей своего агрегатного состояния при проходе через арматуру.

 Скачать PDF

Оглавление

1. Задача расчёта

2. Исходные данные для расчёта

3. Основные расчётные формулы

4. Приближенные оценки соотношения площадей входа, седла и выхода для газов

Приложение

Использованная литература

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

уда


У тверда»

Главни^и^хеиер Главного Управления /)()0

V_1971    г.

Группа Г 18 РУКОВОДЯЩИЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ МАТЕРИАЛ


МЕТОДИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА # РТМ 26 -07-116-71 0СН0В1ШХ КОНСТРУКТИВНЫХ СООТНОШЕНИЙ РЕГУЛИРУЮЩЕЙ И ДРОССЕЛЬНОЙ АРМАТУРЫ


Приказом Главного управления * Снято ограничение срока Ъейст&и*. от 30 сентября 1971г.    №    121_    срок    введения    установлен


Г *    ‘    ‘„ялАли    А.    Л/    fУ/ <?(е


ноября


1971г.


cpfiK Шемг&л fyefw So £>/.    0    до $5НОЯБРЯ fff&Qtofa


Настоящий руководящий техническим материал (РТМ) является


рекомендуемым при гидравлическом расчете основных конструктивных соотношений регулирующей и дроссельной арматуры, предназначенной для работы на газовой или жидкой среде, не изменяющей своего агре


гатного состояния при проходе через арматуру.


Под основными конструктивными соотношениями клапана понимается соотношение площадей на входе, в седле и на выходе из клапана.

В практике расчета и конструирования регулирующих и дроссельных клапанов часто возникает необходимость обеспечения на выходе клапана определенного давления Р2 при заданном давлении на входе Р^ в определенных расходных условиях. Совершенно очевидно, что установление определенного давления Р2 на выходе клапана зависит от конструкции его проточной части и основных конструктивных соотношений клапана.


Издание официальное    Перепечатка    воспрещена

X Письмо    ос,?    /386У6    оз    ^/фаолеооя    f?o/юзоитоео xu/bavfcAOZff о

нефтяною /чаш-иностроение?.__


PTM 26-07-116-71 Стр. 3

1. ЗАДАЧА РАСЧЕТА

1*1 * Задача расчета - определение следующих соотношении

-ft и ~т ’    <

где п - площадь входного сечения клапана, jut »

Fa - площадь выходного сечения клапана,

J - проходная площадь в седле клапана, ^^

1.2. По новостному соотношению площадей и одной извести площади определяется другая неизвестная площадь. При этом для Kf лого сечения диаметр J) связан с площадью сечения F    формулог

о:

D = \pjf- * ф W.

2. ИСХОДНЫЕ ДАШШЕ ДЛЯ РАСЧЕТА

2.1. Исходными данными для расчете, являются; вид среды»

- давление на входе в клапан,

нМ

агрегатное состояние среды (яцдкость или газ)»

р _____________________________ Н/уг

Р% - давление на выходе из клапана,

F| - площадь на входе в клапан,

0L ^    - уделышй вес среды па входе в клапан ivh рабочих условиях,

- коэффициент гидравлического сопротивления клапана, отнесенный к скорости на входе, при одинаковых площадях входа и выхода

( F| “ Рг, ) или при одинаковых входных и .выходных патрубках»

Ч п MftCtDbfytU    хг/с

^Замени    Ьгды на Me $ wanew при р(*$очш чслфя>

2.2. Для случая, когда давление rz неизвестно, а кла^ ' пан на выходе соединен с трубой постоянного сечения, причем известно давление Р3 на конце этой трубы, давление среды на выходе из клала-

паьа# обеспечивающий необходимый расход О при заданном перепаде Л р =* р, -ря

© ^сл £*$&£&&&//

С*    (34)

Пренебрегая в уравнении Бернулли скоростью на входе по сравнению со скоростью Yj на выходе, полагаем ^ = 1 и тогда получаем приближенное соотношение площадей выхода и входа*


А

F,


У§ уел    (33а)

Пренебрегая в уравнении Бернулли невозвратными потерями,


полагаем 5 =0 и получаем*


i


fk *___

^ 1И5усл +/


(336)


А. ПРИБШЕШШЕ ОЦЕНКИ СООТНОШЕНИЯ ПЛОЩАДЕЙ ВХОДА, СЕДЛА Я ВЫХОДА ДЛЯ ГАЗОВ

4,1. Если при докритическом истечении предположить равенство скоростей на выходе и входе, т.е.

%    >    (35)

то соотношение площадей выход:' и входа определяется из формулы*


£я_ _ А - Тя-£1

F, ' Рг Т,£,


(36)


где Т|, Тг


-    температуры среды на входе и выходе,с К*

-    коэффициенты сжимаемости среды соответственно


PTM 26-07-11 fy-71 Htt) . 13


Л- > £Ьи>\

II5JS*.

f Р*

VTcCcLf

'me*)*.

F, <PcJ

т.с.


(37)

(38)


it.2. Предполагая, что при критическом истечении скорость на входе *V^ и скорость на выходе не достигают своих критических значении, получаем следущие оценки соотношения площадей*

где рс - давление в седло при критическом истечении, определяемое по формуле (13)*

TftT2iTc - температуры среды на входе, выходе и в седле,0К*

£/,6г,£с    -    коэффициенты    сжимаемости    среды    соответственно*

- критический параметр, определяемый из уравнения (И). Если использовать приближенное значение J$Kp по формуле (16), то получит

(39)

&rF

/ jSW ’

(40)

£_ < _t___

F. &W

4.3. В работе [t\J приводятся формулы для определения диаметра отверстия на выходе клапана в случае газовой среды*

0} /0^1    ^    (41)

где ]] - диаметр отверстия за клапаном, дюйм*

W - масса потока, фуптн/час*

Р* - статическое давление за клапаном , psiaj - уделыши вес при текущей температуре.

т_гб-п7-11Г'-71 гтп- in Если задан объемный поток, то диаметр Л определяется по

формуле:    1Г7Г7Т

D-D.029\&gF- >

г    т

где Q - оОьсмиый поток,Schh (стандартные кубические фунты в минуту),

D=a,/S7j

& - относительный удельный вое по воздуху| для воздуха <? = /, Для пара имеем:

w

Рг ‘    (43)

4*4. В работе [ 57 диаметр отверстия за клапаном определяется из условия:

Qz -Ft ViKp ,

где Qi - объемный расход газовой среды при плотности в условиях половины статического давления на выходе и температуры среды на выходе)

/7) *|/С - звуковая скорость данного газа при температуре на выходе* "    п м*ссо?ыи    г

Подставляя вместо Цг босотой расход Cr f связанный с

обьешшм расходом    соотношением

Г) - £

^ " ~JT >    («)

вместо у* - его значение по формуле

' \г. я *    ,

F ~ ZR ТгСг    О6)

и вместо 1- критическую скорость газа при температуре Тг

(К7)

Уг = УкЯ Тг £г ,

получаем следующее выракеиие для площади Ft :

с- геУяле»

(48)

™~ЖРгр

ral26-07-116-71 CIP. 15 В формулах (44) - (48) размерности входящих величии вирахенн

в международной системе единиц* Переходя к припятым в настоящем материале размерностям, получаем*


Рг =0,177


G-WfT&l

УГрГ


где Fz

о- &

R


м


(49)


- площадь выходного отверстия, MdCCJObktU    к г/с

~«ро-ооро№ расход, js/чж}

А*/кг град /

~ газовая постоянная,


п

рг


-    температура среды на выходе клапана/ К*

-    давление среды на выходе клапана, *■©


<5*2    -    коэффициент    сжимаемости среды при параметрах Р2 и 7^ j

К - показатель адиабаты газа*


и


/


'Директор ЦКЕА и ОЗА "Знамя труда"

Главный инженер


(С.Косых)


Зам,главного инмепера -главный копструктор


i'fcu t^-"'"(М.Сарайлов)

и


/



1/ Заведующий отделом JJ72

Заведующий отделом £75 Руководитель темы Ответственный исполнитель


(0.Шпаков)

(П.Перов)

(В.Никитин)

(П.Гуткин)

(П.Гуткин)


PTM 2С-07-11Г,-71 Стр. 16 ПРИЛОЖЕНИЕ

вивод осиошшх гасчепшх формул

Э-о Q

f

г

р

1* Введем следующие обозначения! Mftccostuu    кгL

-    -пеоореи- расход среды, -н-/оек-|^

-    объемный расход среды,

-    плотность среды, кг/ы^}

л

-* давление среды (абсолютное), h/it*

Р - температура среды (абсолютная)/К*

К - показатель адиабаты среды*

-    газовая постоянная среды, дж/кг,град|

-    коэффициент сжимаемости среды }

-    площадь патрубка клапана,

.2

R

&

F

/

V

-    удельный вес среды, н/ы^*

площадь прохода в седле клапана, ir$ скорость среды, м/сек*

Л

£j - ускорение силы тяжести, и/сек *

Параметрам на входе (начальное сечение потока) присвоим индекс "1", на выходе (конечное сечение потока) - индекс "2", в седле индекс пс*«

2* Уравнение неразрывности (сплошности) потока среды может быть записано в следующем виде:

&- const ,    ^

или

G ~Gf -Gc .    (2)

^    nattofyiu    _    лг

Выражая    расход    среды    через    площадь    г    ,    скорость    V

и удельный вес У~, получаем:

(3)

CO

9 jo

- const,

ИЛИ    jt    jy

&■ FVK>f, V*n,    =    /ь    У1

Pill _2б-д?-1 16-71 длил

3. Уравнение состояния реального газа записывается в виде!

fz ите

(5)

ИЛИ

(6)

Подставляя формулу (6)

в формулу (4), имеем*

FiViPiF PVcPc? _

ЯК Я 9 ,

RTi&t " RTc&c

ЯЪбг ’

или

Ft _ V Pi Тг€г F, ' Vt Рг Ъ &i

(7)

11

йф=!

СЧО1

о |л*

(8)

У Vi P, Tc <fe \1£' Pc ' Ti Ci

(9)

5. Прйпшая процесс истечения адиабатическим, имеем*

-4- = const

f

или с учетом формулы (б)

СЮ)

ух*const

Следовательно,

(11)

U

(1

!>Ко

ч*

(12)

Р . Pi . Рс _ Рг

(13)

Г' fK' Г? ~ ГГ

б. Подставляя формулу (5)

в формулу (12), имеем!


iRTfCil. iRTc&J*. ШП&г1

РГ Рс*’'


или


>Г"


• 6, I Pi 1    *


£~±

к


(14


где


T.Gt _

Те Се

Гс Се _

7,6,


л

Ре

Ре

У


Щ-J.

К


А.

А


ш.

к


26-07—116 - 71


сли.ш


H-J.

к


к~/


ЛАГ


(15)

(16)


Ре


'    ^с'    Pt

При критическом истечении имеет

Л'АгШ^'

тогда из формулы (16) с учетом формулы (18) получаем?


(17)


(18)


iTeSekp - Z Т<б< к+1


(19)


7. Используя формулы (1*0,(15) и (16) и учитывая формулу (17) имеем из формул (7),(8) и (9):


F . К ь-k F, Те А

f К 1/е/

Р,~УГА


(20)

(21)

(22)


8. Уравнение Бернулли для случая установившегося движения газа по горизонтальному трубопроводу имеет вид:



где с/А - высота потерянного напора на элементарном участке*

Это уравнение справедливо для элементарного (бесконечно малого) участка трубопровода* При переходе от элементарного участка к участку конечной длины между сечениями F, „ Ft дифференциальные приращения, фигурирующие в уравнении Бернулли (23) ♦ должны замениться конечными приращениями. Бесконечно малое приращение скоростной вы-


ГТМ 26-07-116-71 Сто. 19_

жг1    yd _ VI

соты

aj2gJ заменяется конечным приращением    ~2(j    f

величина^ ~JF~ заменяется конечним изменением пьезометрической высоты} а величина Jh заменяется невозвратными потерями на участке между сечениями /у и F& (сечение входа и выхода) * Здесь 5*    -    коэффициент    гидравлического    сопротивления,

отнесенный к скорости на входе и характеризующим невозвратные потери между входом и выходом.

JL4._vi\f‘dL+ ^    ■

21    2?    J    f    s*9


(20)


3


Л


Из уравнения (13) имеем:


а!^

" А /


Г'


(25)


Уравнение Бернулли для конечного участка примет вид*

Подставляя формулу (25) в выражение (20), имеем с учетом формулы (13):

J5! _ Jdl + JL. !А _ Ж L #l£mn

2з ч *-*\р fl*2/

к А + VL* _ _Л_. а +4 * eld .    (26)

*-'/г Ч ~«ч f ч ч

Формула (26) представляет собой уравнение Бернулли для адиабатического истечения газа по горизонтальному трубопроводу с местным сопротивлением § (распределенными потерями на трение в трубопроводе пренебрегаем).

9. Последний член в уравнениях (23),(2Jt) и (26) учитывает невозвратные потери па участке между сечениями входа и выхода. Поскольку предполагается неравенство входного и выходного сечения, то полный перепадотличается от невозвратных потерь на

PTH 26-07-116-71 Стр.- 20

потери от чистого расширения или сужения. Можно считать, что невозвратные потери характеризуются перепадом    ,    где/V^?,

Коэффициент гидравлического сопротивления ? , характеризующий невозвратные потери, может быть условно принят, как показано нике при расчете жидких сред, равным обычному коэффициенту гидравли

ческого сопротивления аналогичного же клапана, но при равенстве входного и выходного сечении, т.е. при Е ~ F&.

Примечание. Предположим, что формула невозвратных потерь 4 Ри имеет такой же вид, что и формула (41) для полного перепада аР .В этом случае последний член в уравнениях Бернулли должен иметь вид:

Ар-Х..Ж

Д=7Г

где коэффициент о определяется формулой (36) пр_ .

Пользуясь формулой (41) и выражением для n(1~fi), легко полу-

лИн

[е коэффициент

—>зуясь форму----- х ,____г_________....

чить уравнение для определения неизвестной величины fit

/ST-

Здесь коэффициенты С и    определяются    соответственно    форму

лами (32) и (34). Если получится с = Скр * то принимается fi~fim. При критическом истечении ь*8кр.

Таким образом, при вышеуказанном предположении во всех последующих формулах член £ заменяется на vS4.

10. Предположим,что в горизонтальном трубопроводе постоянного

сечения можно пренебречь потерями напора как местными, так и распределенными. Таким образом, полагаем:

(27)

F= const

(28)

dk=0.

Учитывая фор^лы (3) и (28), уравнение Бернулли (23) можно

представить в виде:

PTH 26-07-116-71 Стр. 21

Учитывая, что из формулы (25) следует

dP"adp 1 (30)

и полагая в соответствии с формулой (27) df-0J получаем из уравнения (29)»

dP =0 или Р~ const.

Тогда из формулы (11) инеем const из формул (3) и (27) V* const.

Таким образом, из дифференциального уравнения Бернулли (23) следует весьма важное положение? если в горизонтальном трубопроводе постоянного сечения мотню пренебречь распределенными и местными потерями напора, то газ будет двигаться так же, как и несжимаемая жидкостьj т.е. если dh~0 t то P=constConst uV*-const.

имеем:


или


11. Из уравнения Бернулли (26) с учетом формул (13) и (17)

где

1

v;-V(i-s)+a$^-c&,    op

с =Кй^*Н Щf/fp-ytf . (Э2)

Коэффициент С табулирован в зависимости от величинj3 и /С и приводится в табл,4 РЦ-11-С6 "Руководящий технический материал, Приложение к гидравлическим расчетам арматуры". Издание ЩБА,

РТН П6-07-11 о -71 С-ъ. Ч

на определяется расчетным путем,

а) Для жидких сред давление \\ ^определяется по Формуле:

®- Рг = +j£5fi -рТ    >    (2)

где®Р - площадь поперечного сечения трубы, рх^%М*

JL    -    безразмерный    коэффициент    трения»

(&• ^    -    длина трубы,

4    ,    Af.

Zr - гидравлический радиус трубы,

Гидравлический радиус трубы определяется по формуле*

(3)

,    А*

СО

где k/> - периметр сечения трубы. Для круглых труб

Ср - ц *

Коэффициент ^ связан с коэффициентом гидравлического сопротивления трубы Я соотношением:

(5)

(6)

я - -А.

л    ^" к •

Для круглых труб

«г J)

«И \ * -О

б) Для газовых сред давление определяется из уравнения:

(?)

©-G     ч

где Y”j - удельный вес среды на выходе из труби при рабочих условиях,

К - показатель адиабаты газа»

$ . - отношение давлений, 0 =    .

гд,

Формула (7) является уравнением относительно 0 , которое можно решить методом подбора. Зная 0 , определяем давление Рл

(8)

р 3А .

m 26-07-11 С-71 Стр. 22


12. Точную расходную формулу для газов получаем^пользуясь уравнениями (31) и (20):


или, выражая отсода скорость V/ -

= fl^ir


V,-


cV2?~jf'

~ ~w


(33)


где условный коэффициент гидравлического сопротивления Тогда расход & равен»


(34)


Л> п.слгЖ- ЛгШхУ _ Ьг7г?п.


(35)

Введем вместо коэффициентов С коэффициенты В 3 определяемые соотношением:


в~-


JLfi-fi


(36)


"KFJ \K-i i-fi

Коэффициент В табулирован в зависимости от величин J5 и А* и приводится в табл.З РМ-11-66.

Формуле (35) с учетом формулы (36) примет вид:


(37)


где Л Р - перепад.


PTM 26-07-116-71 Стр, 5


При больших длинах t и незначительном падении давления вдоль трубы, принимая процесс изотермическим ( К ~ 1), можно,пользуясь формулой (7), получить приближенное значение давления Р% t


©•в

г' fs+rij^zt


WFfy (9)


4

V

V N


©р    '    A*hr    прад

где ^ ft - газовая постоянная среды,

Т - температура изотермического процесса, ФК>

£ - коэффициент сжимаемости среды.

2.3,    Если удельный вес газовой среды на входе в клапан Tf неизвестен, но даны давление на входе Р, и температура Tt , то величина определяется по формуле:

где^Н, - газовая постоянная среды,    р-радj

Т, - температура среды на входо, 0 К§

£, - коэффициент сжимаемости среды при давлении Р{ и температуре Т, .

Данные по коэффициентам сжимаемости газов приведены в РМ-17-67 "Руководящим техническим материал. Физические свойства веществ, необходимые при гидравлических расчетах арматуры". Издание

ЦКБЛ,    .    ,

гтх л    мяесоьци    л    v    /

2.4,    Если    расход (г неизвестен, но задай обьешши

расход Q в 1?7ч^с удельный весом при рабочих условиях 2Г

W    л    Аг /с

в , то величина Ст в-г-Ашь-определяется по формуле»


си)


' pv    массе fb/J    п

(£)*2,5, Если вабаван- расход Сг неизвестен, но задана скорость

на входе Y в м/сек и удельный вес среды на входо при рабочих

U/м~' of    л    кг/с

условиях    Bjp/C'a    *    то    величина    (г    в-х/чае    определяется


__


по формуле*

Э* 0СИ0ВШ1Е РАСЧЕТШЕ Ф0ШШ1

3.1,    Основные расчетные формулы получены на основе формул гидравлики и технической термодинамики. Использованы уравнение Бернулли, уравнение неразрывности, а для газа - уравнение состояния реального газа и уравнение адиабатического процесса. Вывод основных расчетных формул приведен в приложении *

3.2.    Для газа регии критического истечения устанавливается при определенном критическом давлении Рс «р в наиболее узком се~ чении потока (в седле)*

Рек p=PJ«P »    03)

где JSk/» - критический параметр (отношение давлений), определяемый из уравнения*

Зависимость С (fi^) определяется формулой для коэффициента



g/- Att-t-os&v


Коэффициент С табулирован в зависимости от К и ft я


PTH 26-07-116-71 Стр. 7


приводится в табл.И ГМ-11-66 "Руководящий технический материал.

Приложение к гидравлический расчетам арматуры”* Издание ЦББА..

Уравнение (14) решается методом подбора. Как следует из

этого уравнения, величина fi«р зависит от конструктивных пара-

п    +>

метров клапана — соотношения и коэффициента S.

Приближенное значение j9Kp получается путем упрощения.уравнения (17) за счет принятия §=1, что равносильно пренебрежению скоростью V, на входе по сравнению со скоростью V"c в седле в

соответствующем уравнении Бернулли. Принимая § */ , имеем*

к



Об)


Приближенному значению fiKp соответствует значение С/</,


равное:



(17)



Значения j$tq> и С кр по формулам (16) и (17) табулированы и приведены в табл.2 и 4 PII-11-66.

3.3. Критическому параметру р соответствует критический расход &кр , являющийся максимальным для данного клапана при заданных параметрах газовой среды на входе в клапан. При критическом истечении расход через клапан устанавливается постоянным и равным &~(гкр , причем расход не зависит от уменьшения давления Рг на выходе клапана.

Точное значение £*/> определяется по формуле*


У


кр


(18)


V

N.


§


где параметр $кр определяется из уравнения (14).

о-

С учетом приближенного значения fir* по формуле (16) приближенное значение (гкр равно*


РТЛ    —П7—11 Г>-71 Стр. 8

(19)

Ф-    <V    l/w.    Pf    ft,

3.*i. Если для газа заданное значение расхода G меньше, чем величина GHp ,т.с. при

G & кр у    (20)

то имеем до критическое истечение.. При этом определяется условный коэффициент гидравлического сопротивления клапана ?усд* обеспечивавший необходимый расход G при заданном перепаде Л Р.

(21)

ЛГ\ „    _    ^FrBZApykP,

^ ЬуСЛ.    QZ    )

где ЛP~f)~Pz - перепад давления па клапане*

р

• определяется по формуле?

В - коэффициент, зависящий от показателя адиабаты К и параметра

2 Etl

(22)

(23)

к М* -fi к

/-д

Параметр ^ означает начало критического истечения и равен?

J-% >    <24)

где    -    давление    на    выходе    клапана,    при котором наступает ре

жим критического истечения.

Определение давления Pz для клапана с заданными конструктивными соотношениями площадей приведено ниже,

Условие jb> ^равносильно условию    поэтому    можно

считать, что коэффициент 6 , входящий в формулу (21), должен определяться по формуле (22) и при докриткческом истечении параметр J0 не понадобится.

PTM 26-07-116-71 Стр. 9


Коэффициент В табулирован и приводится в табл.З РМ-11-66, Следует иметь в виду, что в этой таблице коэффициент В подсчитан по формулам, аналогичным формулам (22) и (23), но вместо неизвестной (и для каждого клапана различной) величины fi принято значение $«р по формуле (16)* Поэтому, если заданное значение fi меньше значения (^ *- fix? ), данные табл.З РМ-11-66 использовать нельзя, а нужно считать по формуле (22),

3*5. При докриткческон истечении (G * G кр ) соотношение площадей выхода и входа определяется по формуле:

JV =    -7_

F> У 5УМ в-ё)    (25)

Если в уравнении Бернулли пренебречь скорость» V/ па входе по сравнению со скоростью на выходе, что равносильно предположению § = 4 , то получим приближенное соотношение площадей выхода и входа:

А    ~ -Л_

F,    ~ VTiST ’    (25а)

Если в    уравнении    Бернулли пренебречь    невозвратными    потерями

в клапане, т.е, положить ? = 0 , то имеем:


fL

Р,



(256)


3,6* Если для газа заданное значение расхода G больше или равно Gup , т.е. при


G - G«p


(26)


имеем критическое истечение, при котором

G ~ G нр .


(27)


PTM26-07-116-71    О тт>. 10

Следовательно, если G > G нр , заданный расход является завы-есиным и ого невозможно обеспечить дашшм клапином при заданных условиях на в^оде.

При критическом истечении (G-Скр ) соотношение площадей выхода и входа определяется по формулеt



где определяется из уравнения (14).

Применяя приближенное значение jfKp по формуле (16), имеем:



/


]/Лу-5)



(29)


В формулах (28) и (29) коэффициент С соответствует заданному

значению jS и определяется по формуле (15), причем при J$ < данные табл. 4 PM-11-бб использовать нельзя.

Пренебрегая скоростью ~V] в уравнении Бернулли по сравпепию со скоростью V& , полагаем 5 t что ведет к определению J$Kp по формуле (16). Тогда из обеих формул (28) и (29) имеем;



Пренебрегая невозвратными потерями в уравнении Бернулли, полагаем - 0, и тогда из формул (28) и (29) имеем;



(28а)


РТМ 26-07-116-71 стр. 11


Я /кр


га*д


Kf>


(29а)


3.7. Параметр ^ , определяющий начало критического истечения, находится из уравнения?

С (J )    _ G    кр


(31)


где точное значение (?/<р определяется по формуле (18).

Пользуясь приближенным значением &кр по формуле (22), получаем приближенное уравнение для ft I

с($)__у


FI


С


кр


(32)

Зависимость С($) определяется формул он (15).

Уравнения (31) и (32) решаются методом подбора. Как ука-зано в приложении, можно считать, что критическое истечение наступает при давлении на выходе, большем чем давление в седле, т.е. при > fiK(i.

Определив fi , из формулы (24) находим значение .

3,8, Для жидких сред соотношение площадей выхода и входа определяется по формуле?


а, -


/


" Vs7cW -s


(33)


где    -    условный    коэффициент    гидравлического    сопро"ивлен:ш    кла-