39 страниц

319.00 ₽

Купить РТМ 24.031.06-73 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
Курьерская доставка (7 дней)
Самовывоз из московского офиса
Почта РФ

‹ › ×

Руководящий технический материал (РТМ) распространяется па расчет в проектирование поясов жесткости газоплотных экранов котельных агрегатов, работающих под наддувом и с уравновешенной тягой, с вертикальным расположением труб, на расчет напряжений в трубах газоплотных экранов, на расчет усилий в трубах и плавниках газоплотного экрана от его подвески, а также на расчет прогибов в напряжений с учетом "хлопка" в топке котлоагрегата.

Скачать PDF

Дата введения	01.01.2021
Добавлен в базу	12.02.2016
Актуализация	01.01.2021

Раздел Строительство
- Раздел Нормативные документы
  - Раздел Отраслевые и ведомственные нормативно-методические документы
    - Раздел Проектирование и строительство объектов энергетического комплекса

Организации:

17.08.1973	Утвержден	Министерство тяжелого, энергетического и транспортного машиностроения	ПС-002/15383
	Разработан	ЦКТИ им. И. И. Ползунова

Low-Pressure and Medium-Pressure Steam Boilers - Organization and Methods for Chemical Monitoring of Water Chemistry

стр. 1

стр. 2

стр. 3

стр. 4

стр. 5

стр. 6

стр. 7

стр. 8

стр. 9

стр. 10

стр. 11

стр. 12

стр. 13

стр. 14

стр. 15

стр. 16

стр. 17

стр. 18

стр. 19

стр. 20

стр. 21

стр. 22

стр. 23

стр. 24

стр. 25

стр. 26

стр. 27

стр. 28

стр. 29

стр. 30

РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ КРЕПЛЕНИЙ ЭКРАННОЙ СИСТЕМЫ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ С ЦЕЛЬНОСВАРНЫМИ ПАНЕЛЯМИ

РТМ 24.031.06-73

Издание официальное

МИНИСТЕРСТВО ТЯЖЕЛОГО, ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО И ТРАНСПОРТНОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ

РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Центральным научно-исследовательским и проектно-конструкторским котлотурбинным институтом имени И. И. Ползунова

МАРКОВ Н. М. ГОЛОВАНОВ Н. В.

СУПРЯДКИН к. А. МАР КМ АН Л. С.

Директор

Заведующий котельным отделом

Заведующий базовым отраслевым отделом стандартизации

Руководитель работы

ПОДГОТОВЛЕН к УТВЕРЖДЕНИЮ Главным управлением атомного машиностроения и котлостроения Министерства тяжелого, энергетического и транспортного машиностроения

Главный инженер САПОЖНИКОВ А. И.

УТВЕРЖДЕН Министерством тяжелого, энергетического и транспортного машиностроения

Заместитель министра СИРЫЙ П. О.

Группа E2I

РУКОВОДЯЩИЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ МАТЕРИАЛ

РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ КРЕПЛЕНИЙ ЭКРАННОЙ СИСТЕМЫ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ PTWI 24.031.06— 73 С ЦЕЛЬНОСВАРНЫМИ ПАНЕЛЯМИ

Указанием Министерства тяжелого, энергетического и транспортного машиностроения от 17 августа 1973 г. № ПС-002Л5383 введен как рекомендуемый.

Настоящий руководящий технический материал (РТМ) распространяется на расчет и проектирование поясов жесткости газоплот-»ых экранов котельных агрегатов, работающих под наддувом и с уравновешенной тягой, с вертикальным расположением труб, на расчет напряжений в трубах газоплотных экранов, на расчет усилии в трубах и плавниках газоплотного экрана от его подвески, а также на расчет прогибов и напряжений с учетом «хлопка» в топке котлоагрегата.

1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ И УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

1.1. Вывод формул производится на основании расчета всей газоплотной стенки с учетом сил растяжения в ее срединной плоскости, при этом рассматривается действие двух групп сил: активных (наддув и «хлопок») и реактивных (упор в пояса жесткости!.

В расчете принято следующее:

а) при определении напряжений в средней гонке панели — шарнирное соединение газоплотных экранов между собой в углах цельносварной коробки, так как условие закрепления влияет на ближайшие 6—8 труб от места закрепления;

б) при определении напряжений в углу цельносварной коробки — защемление;

Издание официальное 1*

Перепечатка воспрещена

Стр. 2 РТМ 24.031.06-73

в) соединение поясов жесткости со стейками цельносварной коробки — через шарнирные связи.

Учет ортотропии газоплотной стенки производится введением

отношения при расчете изгибающего момента М_г для изотроп-

Яг

ной стенки при цилиндрической жесткости Д_Л. Такое решение дает погрешность при расчете изгибающих моментов не более 2%, если Д<СД_У, что всегда справедливо для газоплотных экранов.

1.2. Условные обозначения:

w — прогиб наружного пояса жесткости, см;

I — длина пояса жесткости, равная расстоянию между опорами пояса, см;

Е — модуль упругости растяжения, кгс/см²;

/„ — момент инерции наружного пояса жесткости, см⁴;

W_п — момент сопротивления наружного пояса жесткости, см³; В —ширина газоплотной стенки, см;

С — ширина смежной газоплотной стенки, см;

Н — высота газоплотной стенки, см;

Р — нагрузка на пояс жесткости, кгс; а — количество поясов жесткости, шт.; т — номер пояса жесткости от верхней кромки стены; р_Х} — величина наддува, кгс/см²;

Ь_х — цилиндрическая жесткость газоплотной стенки в сечении, перпендикулярном трубам, кгс»см;

О_г — цилиндрическая жесткость газоплотной стенки в сечении, параллельном трубам, кгс»см; d_u — наружный диаметр трубы, см; d_an —внутренний диаметр трубы, см;

S_nn —толщина плавника, см;

5_П| 25_пл — толщина плавника в корне, см;

t — шаг труб газоплотной стенки, см;

х — абсцисса рассматриваемой точки газоплотной стенки, отсчитывается в долях В_у см; z — ордината рассматриваемой точки газоплотной стенки, отсчитывается в долях Я, см;

; — абсцисса рассматриваемой точки пояса жесткости, отсчитывается в долях В, см; vj — ордината рассматриваемого пояса жесткости, отсчитывается в долях Я, см;

~\>лс — расчетное напряжение изгиба в поясе жесткости, кгс/см²; М_г — суммарные изгибающие моменты в газоплотной стенке от действия активных и реактивных сил, отнесенные к 1 см ширины стенки, кгс/см;

Q_XsQ_z — суммарные перерезывающие силы в газоплотной стенке от действия активных и реактивных сил, отнесенные к 1 см ширины стенки, кгс;

J_Тр — момент инерции поперечного сечения трубы, отнесенный к 1 см наружного диаметра, см*;

PTM 24.031.06—73 Стр. 3

Лр+пл — момент инерции поперечного сечения трубы и плавников, отнесенный к 1 см шага труб, см⁴;

У_ПЛ — момент инерции плавника, отнесенный к 1 см его высоты, см⁴;

•/вд=8/_пл — момент инерции сечения плавника в корне, отнесенный к 1 см высоты, см⁴;

J'_rp — момент инерции продольного сечения трубы, отнесенный к 1 см длины, см⁴; o_z — нормальные напряжения в поперечном сечении трубы, кгс/см²;

о_г — нормальные к радиусу напряжения в продольном сечении трубы, кгс/см²; в —касательные напряжения в поперечном сечении трубы, кгс/см²;

<?д; — нормальные напряжения по плавнику в продольном сечении, кгс/см²;

°т_Р — касательные напряжения в продольном сечении трубы, кгс/см²;

з_пл — касательные напряжения по плавнику в продольном сечении, кгс/см²; и =0.3— коэффициент Пуассона.

2. РАСЧЕТ НАРУЖНЫХ ПОЯСОВ ЖЕСТКОСТИ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ГАЗОПЛОТНОМ ЭКРАНЕ

2.1. Исходные положения

2.1.1. Нагрузки от «хлопка» в топке учитываются увеличением на 300 мм вод. ст. давления, имеющегося в этот момент в топке. При этом Орас может быть принято равным пределу текучести.

2.1.2. Нагрузки определяются на любой пояс жесткости, а напряжения— для любой точки газоплотной стенки, находящейся вне зоны влияния подвесок и угла газоплотной коробки.

2.1.3. Количество поясов жесткости предварительно задается исходя из расстояния между ними, которое ориентировочно принимается: не более 4 м — для газоплотных стенок из труб наружным диаметром 28, 32 и 42 мм; не более 5 м — для газоплотных стенок из труб наружным диаметром 50—60 мм.

2.1.4. Величина прогиба пояса жесткости не лимитируется. Предварительно задаются величиной прогиба пояса жесткости, которая в дальнейшем уточняется исходя из напряжений в характерных точках трубы цельносварной панели и в поясе жесткости.

2.2. Определение нагрузок на пояса и подбор профиля сечения поясов жесткости

2.2.1. Определение нагрузки на любой пояс жесткости производится по формуле

(о

Величина L_m определяется следующим образом: а) при л<6

“|-»п

sin

” (2т — 1) 2п

(2)

где

0 — ¹⁶ А' _!_.

■ - TfiD_x • /_1_ , JV , А,С ’

\т "^г вч ' 2и-'№о,

(3)

я е.^/1 .

² 16 Нр₀ ⁹

(4)

б) при п>6 для т=1; 2; 3; л— 2; п—1; п величина L_m определяется по формуле (2), для остальных значений т

I _

(5)

где

О, г

_ в,я»

8Нр₀

2 2 ^sinL m —1

2 ^с<^а"-‘) + V Sin ^{Г (}-"‘~¹⁾2п ^ Za 2 п

т—4

]•

(6)

2.2.2. Профиль наружного пояса жесткости подбирается по его моменту сопротивления, который определяется по формуле

W =——

^п 2т.

-рас

(7)

Для уменьшения профиля сечения балки рекомендуется устанавливать промежуточные упоры для пояса жесткости в укрепленные места каркаса.

2.2.3. Прогиб пояса жесткости уточняется по формуле

w_n

Рп,»

2г.З£У_п

(8)

2.3. Определение напряжений в характерных точках трубы для любой точки газоплотного экрана

2.3.1. Необходимые для определения напряжений изгибающие моменты и перерезывающие силы от действия активных и реактивных сил (черт. 1, 2) определяются по формулам:

(9)

(10)

Черт. 2

РТМ 24.031.06—73 Стр. 5

где

А.=£РР + -Йг):

°.-^£т=>-

2.3.2. Напряжения в точках трубы 1; 2\ 3; 4; 5 со стороны (черт. 3) с учетом сил растяжения, действующих в срединно] скости газоплотного экрана, определяются по формулам:

для точки 1

М_х — ^тр+пл

роС | 1 Р(£ (</_и ^вн)

^7/1 2 {d_H - d_BU) "Г ’^W (</„ ~

тр

(11)

ТОПКИ

й пло-

(12)

для точки 2

м_х

трьпл

- — РоС "^г 2 (d_H-d_BH)

1 HQ М* ' ^вн) ’ (d„ -d_BH)2

* 2

тр

(13)

РТМ 24.031.06—73 Стр. 7

для точки 3

d„

^м*~г

*--7-cos <?;

тр -f ПЛ

- — РоС COs2 а: р. Г .

^Г"^)+1^^{С08? +}

6р«С (<*и + </»н)/_п „ „ I 4^2

V⁰’³¹⁸³--Г^cos ?)—— ^cos

⁷ •'пл ⁴Ог_ РоС

sin с;

sin <?;

(14)

для точки 4

* 2 Лр+пл

COS с;

_ /.„Ccos2_? 4__6_£aC_(tf ^ _т0|0а 1

^г 2 (rf„-rf.„) ⁱ (0,3183 - у COS г) —

40.

(15)

2 Л.

cos 9 ;

^я (^rfH - <н) ^{Sin ?} ’ ^{Згр _} 2 к, - rf,„) ^Sin

для точки 5

0₂^__₃ 4(?д

^Р+пл ’ -(<^-<*вн) ’

₅ — - I Р.С ■ , _ Qz

^,V 2У_ПЛ ■+• 2S_n l > ³"^л - S„., '

(16)

2.3.3. Полученные напряжения суммируются с соответствующими напряжениями, рассчитанными по РТМ 24.031.03—72* и дальнейший расчет производится по указанному РТМ.

2.4. Определение напряжений в углу газоплотной коробки 2.4.1. Максимальные напряжения изгиба в углу газоплотной коробки определяются по формуле

³ = ³1+°2, (1^)

где

^r-~C_z j t^mas j 5_ПЛ j * H\B |(3|tha,— ljlha,— ’

Стр. 8 РТМ 24.031.06—73

^5:^^22®^?шМ2^^п*¹2

з₂_ —* _{ЯгС |(a2thaj}-_ _{1} Упдг};

т.В _ -с

^al“"2Я, » ^а2— 2Я, *

Коэффициент защемления х является характеристикой конструктивного исполнения углового соединения и изменяется от 0 до 1.

Индекс 1 относится к газоплотной стенке с размерами ВхН_ииндекс 2 относится к смежной стенке с размерами СхН₂.

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ ОТ ПОДВЕСКИ ГАЗОПЛОТНЫХ ЭКРАНОВ

3.1. От подвески, расположенной на краю газоплотного экрана, усилие распределяется на ближайшие три трубы. В этом случае

(черт. 4) усилия растяжения N\, N₂ и в трубах и перерезывающие силы q\ и q₂ в трубах и плавниках определяются по формулам:

А\ =-^-^1—0,5 th иН $h uz -f-0,5ch uz + 1,5 th --£= sh yj—

РТМ 24.031.06-73
Расчет и проектирование элементов креплений экранной системы котельных агрегатов с цельносварными панелями

Способы доставки

Оглавление

Этот документ находится в:

Организации:

Low-Pressure and Medium-Pressure Steam Boilers - Organization and Methods for Chemical Monitoring of Water Chemistry

РТМ 24.031.06-73Расчет и проектирование элементов креплений экранной системы котельных агрегатов с цельносварными панелями

Способы доставки

Оглавление

Этот документ находится в:

Организации:

Low-Pressure and Medium-Pressure Steam Boilers - Organization and Methods for Chemical Monitoring of Water Chemistry

(о

О, г

А.=£РР + -Йг):

°.-£т=>-

(12)

(13)

d„

РТМ 24.031.06-73
Расчет и проектирование элементов креплений экранной системы котельных агрегатов с цельносварными панелями

°.-^£т=>-