Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

64 страницы

422.00 ₽

Купить РМ 51-II-75 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

В Указаниях изложен принцип подхода к решению вопросов катодной защиты коммуникаций на площадках компрессорных станций.

 Скачать PDF

Вышел взамен ВСН 2-30-71. Документ отменен - 16.12.1987 г.

Оглавление

1 Общие положения

2 Расчет величин входного сопротивления отдельных подземных коммуникаций и эквивалентного входного сопротивления всех коммуникаций площадки

3 Расчет необходимой величины защитного тока для площадки компрессорной станции

4 Расчет параметров сосредоточенных поверхностных анодных заземлений и выбор катодной станций

5 Расчет параметров глубинных анодных заземлений

6 Расчет параметров распределенных поверхностных анодных заземлений

7 Расчет распределения защитной разности потенциалов вдоль коммуникаций

Приложение

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА ПРЕДПРИЯТИЙ НЕФ-ТЯНОЙ И ГАЗОВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ

ВНИИСТ

УКАЗАНИЯ

ПО РАСЧЕТУ ПАРАМЕТРОВ ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКОЙ ЗАЩИТЫ ПОДЗЕМНЫХ КОММУНИКАЦИЙ КОМПРЕССОРНЫХ СТАНЦИЙ

PM 51-11-75

Мингазпром

МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА ПРЕДПРИЯТИЙ НЕФТЯНОЙ И ГАЗОВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ

ВНИИСТ

УКАЗАНИЯ

ПО РАСЧЕТУ ПАРАМЕТРОВ ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКОЙ ЗАЩИТЫ ПОДЗЕМНЫХ КОММУНИКАЦИЙ КОМПРЕССОРНЫХ СТАНЦИЙ

PM 51-11-75

Мингазпром

ЦНТИ ВНИИСТа

Москва 1975

ч

2-

/0-

2-

10Z:

5:



2-


Рис.2. 3aBJiCHMQCTM потенциала земли U* от напряженности поля б/> сооружения данной I в точках, удаленных от J    соорукенмя    на    расстоянии Ур


П


где А, Е, С - расчетные коэффициенты, определяемые из соотношений_t

А = (2х *L}) J(k + у г-(гх-^)/(.* у ~ЬхЬэ Г m2J

(La~ длина экранирующей коммуникации, м)}

Рис.З. Зависимость потенциала земли U* от напряженности поля ij> сооружения длиной 20 м в точке, удаленной от сооружения на расстоянии Ур

12

3.7. Потенциалы земли Uj в начале, конце и близкой точке каждой коммуникации, вызванные влиянием одной экранирующей коммуникации, определяют в соответствии с jfc по рис.2;3. Потенциалы земли можно также определить по координатам X и упользуясь графиками, приведенными на рис.13-27 приложения.

Рис Л. Пример определения координат защищаемых коммуникаций относительно экранирующей коммуникации:

точки коммуникации I относительно коммуникации 4; зсбт» , ЦЪт г - то же коммуникации 2;    <£«    ,    ук.    -    координаты

конца коммуникации I относительно коммуникации 4; £*    ,

- то же коммуникации 2    2

3.8. Суммарный потенциал земли в начале Цдц , конце

ц^м и в каждой близкой точке каждой защищаемой коммуникации UBT , вызванный влиянием всех экранирующих коммуникаций, определяют по формулам:

13

в начале коммуникации

У-эн я ^ У-эн

м

в конце коммуникации

- f U3K

в ближней точке I

W РV,

[в]

«

9

в ближней точке 2

“•г,- РU.r.

[В]

И Т.Д.,


где т. - количество экранирующих коммуникаций.

Суммированию подлежат только потенциалы земли U > '>0,0025 В.

Данные о суммарных потенциалах земли сдедует объединить в общую таблицу по форме 2#


Фоома 2


Защищаемые

коммуникации


Суммарные значения потенциалов земли около защищаемых коммуникаций, В


| ft X | К! 2 j КЗ | № 4    |    *    ...


Начало

Конец

Близкая точка I

Близкая точка 2

Близкая точка /г


3.9. Коэффициент экранирования никации определяют по формуле


для каждой комму-


, = о.з - цл

з 0,3


»


При расчете в формулу подставляют максимальное значение U9 для каждой коммуникации.

3.10. Минимальную величину защитного тока для каждой под земной коммуникации или ее отрезка с постоянным значением электрических параметров с учетом экранирования ст£а определяют по формуле    3


t


fru.1%


P-13_£. ■■

^ пер


[A] .


3.II. Общую минимальную величину защитного тока для всей площадки компрессорной станции с учетом экранирования определяют по формуле


К.



3.12. Действительную величину защитного тока, распределяемого между коммуникациями компрессорной станции с#    в

соответствии с величинами их входных сопротивлений, рассчитывают путем последовательного обратного замещения эквивалентных сооружений реальными. В этом случае для системы из нескольких коммуникаций:




где С/0- общий ток замещающей коммуникации, А;

£ ~ общее входное сопротивление замещающей коммуни-и кадии. Ом;

входное сопротивление замещенной коммуникации, Ом.

3.13. Для выбора фактической величины защитного тока необходимо для каждой коммуникации провести сравнения минимальной величины защитного тока, определенной с учетом экранирования, с расчетной действительной величиной. Перечисленные значения токов сводят в таблицу по форме 3.


Форма 3


Величина защитного тока,


А-


* I


Защищаемые коммуникации j fc 2    |    И»    3    |    1    ...


Минимальная с учетом экранирования

Расчетная действительная


Фактическая


15


3.14. Вели для всех коммуникаций соблюдается условие & о frttл. $ * т0 *0*®° принять обдую фактическую величину защитного тока для площадки компрессорной станции Инс равной общей действительной величине защитного тока :

^гс * ^ = ^    М    •


3.15. Веди для одной или нескольких коммуникаций имеет

то необходимо пересчитать


место соотношение с. <с

а /лих, ^

фактические величины'защитного тока


о


Ч>


для всех комнуни-


наций таким образом, чтобы у них выполнялось условие

3.16. Расчет фактических величин защитного тока начинают с коммуникации, у которой относительная недозащита действи -тельной величины тока -максимальна :


1 (р^°тс/хй


4

hmmj 3 мах .

Принимая для^этой коммуникации в качестве фактической величины защитного тока минимальную величину защитного тока с учетом экранирования Ьр - 6 тс(Ь , рассчитывают распределение защитных токов между коммуникациями в соответствии с величинами их входных сопротивлений по формулам: для системы из двух коммуникаций


Ег

Ч= Ч ~77    мJ


для системы из нескольких коммуникаций


У<Ро *0 * к



где


оф - известная фактическая величина защитного тока г 2 одной коммуникации. А;


lq> (1ю г искомая фактическая величина защитного тока одной >w коммуникации. А;

Зш - общий фактический ток эквивалентно замещающей го коммуникации, А.


Данные о фактическом распределении защитного тока между коммуникациями площадки компрессорной станции следует объединить в общую таблицу по форме 3.


3.17. При выполнении пересчета фактических величин защитного тока коммуникаций общая фактическая величина защитного тока для площадки компрессорной станции равна


^*с ~ £ V    М    •

3.18. Общую величину защитного тока для площадки станции с учетом влияния магистрального трубопровода $ определяют по формуле




3.19. Вели имеет место соотношение 2^2,5 2Г, то на узле подключения компрессорной станции следует предусматривать установку изолирующих фланцев с шунтирующими сопротивде -ниями. Общее сопротивление шунтов    должно    удовлетворять

соотношению


2„-2,S ZT г.5


3.20. Сопротивление пунта на изолирующем фланце каждой коммуникации R ^ , имеющей электрический контакт с магистральным трубопроводом, определяют по формуле




где fx - количество коммуникаций, имеющих электрический контакт с магистральным трубопроводом.


3.21. Общую величину защитного тока для компрессорной станции с учетом влияния магистрального трубопровода и шунтированных изолирующих фланцев 3^ уточняют по формуле


К* г„-«

их


*3<р


«С


[А].


3.22. Общее число катодных станций, необходимое для защиты подземных коммуникаций площадки станции Ы , определяют по формуле’


t


ъ а


или


пом


Ш-

ном


17


где    иомимилмнй    ток    катодной    станции,    А;

t - коэффициент запаса по току,

3,23. Полный расчет токов к определение количества катодных станций следует проводить да начальный и конечный периоды эксплуатации коммуникаций компрессорной станции с учетом ив -менения во времени их переходного сопротивления без выполне -ння ремонтных работ.

3|2А. При расчете на конечный период работы коэффициент запаса по току принимают равным I, а при расчете на начальный -1,25.

3.25. На основании данных расчета количества катодных станций для площадки на начальный А/ и конечный Nк периоды эксплуатации должны быть определены сроки реконструкции системы защиты и ввода дополнительных катодных станций. При этом минимальный срок первой реконструкции должен быть не менее 10 лет после ввода системы катодной защиты в эксплуатацию.

4. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ СОСРЕДОТОЧЕННЫХ ПОВЕРХНОСТНЫХ АНОДНЫХ ЗАЗЕМЛЕНИЙ И ВЫБОР КАТОДНЫХ СТАНЦИЙ

4.1. Параметры поверхностных анодных заземлений рассчитывают, исходя из условий:

а)    для достижения эквипотенциального влияния заземлений на всю территорию прямоугольной площадки их размещают по одному против каждой из четырех сторон площадки, симметрично относительно середины стороны;

б)    если площадка имеет неправильную форму, то для расчета следует эквивалентно .заменить ее прямоугольной площадкой таким образом, чтобы реальная площадка полностью вписывалась в эквивалентную при минимальной разности их площадей;

в)    общая максимальная величина сопротивления всех четырех анодных заземлений, параллельно подключенных к катодной станции, не должна превышать I Ом в конечный период их работы;

г)    величины токов, которые стекают с каждого из заземлений, сосредоточенных против сторон площадки, должны быть р между собой.

18

4.2.    В случае эквивалентной наивны нлощаджн пра расчете параметров анодных заземлений учитывает расстояние от них до сторон эквивалентно замещающей нлощадки.

4.3.    Величину удаления анодных зааемлений в зависимости от соотношения сторон площадки определяют по графику рис.5.

Рис.5. Зависимость величины отиооа сосредоточенных анодных заземлений от соотнонения сторон площадки:

1-площадка компрессорной станции; 2-анедное заземление; а-длива площадки, м; в-ннрияа площадки, м; %, -расстояние от более удаленного анодного заземления до границы площадки, м; хг -расстояние от менее удаленного анодного заземления до границы площадки, м

19

УДК 621.51:620.197.5

Б Указаниях изложен принцип подхода к решению вопросов катодной защиты коммуникаций на площадках компрессорных станций. Приведена методика расчета необходимой величины защитного тока для площадки с учетом взаимного экранирования подземных коммуникаций. Изложены методики расчета параметров сосредоточенных , глубинных и распределенных анодных заземлений исходя из эквипотенциального влияния анодных заземлений на всю территорию площадки.

В Указаниях приведены формулы для определения защитной разности потенциалов на коммуникациях компрессорных станций. Содержатся графики для определения потенциалов экранирования коммуникаций.

Указания составлены канд.техн.наук В.В.Приту-лой и ст.науч.сотрудником Н.П.Сидоровой.

Замечания и предложения по работе направлять по адресу: Москва, Е-58, Окружной про -езд, 19, ВНИИСТ, лаборатория электрозащиты.

Центр научно-технической информации Всесоюзного научно-исследовательского института по строительству магистральных трубопроводов (ЦНТИ ВНИИСТа), 1975

4.4. Максимально допустимую плотность анодного тока на каждый заземлитель ь As определяют по формуле

^лз -- [А/анод]    ,

W tf. кн    L

где тАЗ - полезная масса одного заэемлителя, кг;

а - 'электрохимический эквивалент материала заземди-теля, кг/А-год;

К - коэффициент неравномерности растворения зазем-н дителя,


К.


1.3,


4.5. Расчетное допустимое количество эаэемлитедей в каждом сосредоточенном анодном заземлении /%р определяют по формуле


п



Р


9


где ^    -    величина тока на начальный период эксплуатации

трубопровода;

- величина тока на конечный период эксплуатации * трубопровода.


4.6. Действительная общая величина сопротивления каждого анодного заземления Л3 должна быть не более 4 Ом, т.е.



где R. , R* ,    ,    Я,    -    общие    величины    сопротмвле-

** J2    Jl*    ния соответственно каждого

из четырех анодных заземлений с учетом сопротивления соединительных проводов, Ом.


4.7* Действительную величину сопротивления соОственно группы заземдителей каждого анодного заземления без учета соп


ротивления соединительных проводов муле


определяют по фор-


г

Ведомственные строительные! нормы    !


Министерство строительства предприятий нефтяной и газовой лро-мышленности


PM 5I-II-75


Мингаэпром


Указания по расчету парапет-; ров электрохимической защиты, подземных коммуникаций комп-; рессорных станций    ;


Взамен

ВСН 2-30-71


Мингаэпром


I ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Для защиты подземных трубопроводов и кабелей (за исключением силовых) от почвенной коррозии на площадках компрессорных станций применяют катодные установки. Силовые кабели защищают протекторными установками.

1.2.    Для снижения экранирующего влияния контуров защитных заземлений их потенциал относительно земли должен сыть смещен в отрицательную сторону с помощью протекторных установок.

1.3.    Основным принципом катодной защиты на площадках компрессорных станций является достижение эквипотенциального влияния анодных заземлений на всю поверхность площадки. Граничным условием эквипотенциальности является наличие разности потенциалов земли, вызванных влиянием анодных заземлений, между двумя любыми точками площадки не более 23 мВ.

1*4. Для достижения эквипотенциалыюсти земли на поверхности площадки компрессорной станции могут быть использованы:

а)    поверхностные сосредоточенные анодные заземления, вынесенные за пределы площадки;

б)    глубинные заземления, размеры которых являются точечными по сравнению с глубиной заложения;

в)    глубинные (линейные) заземления, размеры которых соха* меримы с глубиной заложения;

г)    глубинные заземления скважинного типа;

д)    поверхностные анодные заземления, распределенные по площади территории компрессорной станции.

Внесены

' Г ‘

i

Утверждены

\ Срок введения

ВНИИСТом

t

1

л

Мингазпромом

23 мая 1975 г.

; в действие i с 15 января 1976г

3

1.5. Глубинными анодными заземлениями , точечными или линейными, для коммуникаций компрессорных станций являются заземления, глубина заложения которых не менее 10 ы от его верхнего конца.

1.6.    Глубинным анодным заземлением скважинного типа называется линейное заземление, которое имеет длину не менее

40 м и обеспечивает возможность растекания тока по всей длине, начиная непосредственно от поверхности грунта площадки.

1.7.    Глубинное анодное заземление, которое установлено

от поверхности земли на расстоянии, превышающем длину заземления в 10 раз, можно рассчитывать по формулам точечного глубинного заземления.

1.8.    При осуществлении катодной защиты следует объединять электрически г отдельные контуры защиты подземные коммуникации, имеющие сходные величины входного сопротивления Z . Эти контуры должны быть параллельно подключены через регулирующие сопротивления к отрицательному полюсу установки катодной защиты.

1.9.    По величине ? подземные коммуникации можно объединять в четыре группы:

а)    Z > 0,25 Ом;

б)    2 = 0,25 * 0,1 Ом;

в)    Z = 0,1 * 0,05 Ом;

г)    Z < 0,05 Ом.

Подземные трубопроводы, уложенные на площадке компрессорной станции одновременно, можно объединять по группам в зависимости от их диаметра d :

а) d < гээ мм;

б) сСГр= 325 * 620 мм;

в)    djp= 720 * 1020 мм;

г)    ^ >1020 мм.

1.10.    Тип анодного заземления для катодной защиты подземных коммуникаций компрессорных станций выбирают в соответствии со сравнительным экономическим расчетом стоимости сооружения различных вариантов заземления.

Схему подключения катодных станций к защищаемым сооружениям и размещения анодных заземлений выбирают в соответствии с выбранными контурами защиты и типом анодного заземления.

4

I .II. Расчет параметров катодной защиты подземных коммуникаций компрессорных станций заключается в определении следующих параметров:

входного сопротивления отдельных подземных коммуникаций компрессорной станции;

эквивалентного входного сопротивления всех коммуникаций компрессорной станции;

величины защитного тока для площадки компрессорной станции;

параметров сосредоточенных анодных заземлений; параметров глубинных анодных заземлений; параметров распределенных поверхностных анодных заземлений;

защитной разности потенциалов "сооружение - земля" всех коммуникаций.

I.I2. Расчет параметров катодной защиты подземных коммуникаций компрессорных станций производят в следующем порядке.

А. При использовании поверхностных сосредоточенных анодных заземлений определяют:

,расстояние от сторон площадки компрессорной станции до анодных заземлений;

количество 8аземлителей в каждом анодном заземлении; величину защитного тока;

величину выходного напрейения катодной станции.

Б. При использовании глубинных анодных заземлений определяют:

длину точечного или линейного заземления; глубину заложения заземления; величину защитного тока;

величину выходного напряжения катодной станции.

Б. При использовании распределенных поверхностных анодных заземлений определяют:

расстояние между заземлителями или центрами групп зазем-днтелей;

суммарный потенциал земли для каждого участка коммуникаций, вызванный влиянием всех параллельных защищаемых коммуникаций;

5

количество заземлителей в группах; величину защитного тока;

величину выходного напряжения катодной станции


2 РАСЧЕТ ВЕЛИЧИН ВХОДНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ОТДЕЛЬНЫХ ПОДЗЕМНЫХ КОММУНИКАЦИЙ И ЭКВИВАЛЕНТНОГО ВХОДНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ВСЕХ КОММУНИКАЦИЙ ПЛОЩАДКИ


2.1. Входное сопротивление одиночного протяженного подземного сооружения Z определяют по формуле



где Rn - продольное сопротивление сооружения, Ом/м;


£    -    переходное    сопротивление    сооружения,    Ом*м,

пер    Р    /19

Я ппп -    +    —    -In.    ——    ;

57-


о - удельное сопротивление грунта вокруг соору-^ жения, Ом*м;

D - диаметр сооружения, м;

об - коэффициент распространения тока, 1/м5

Н - глубина заложения сооружения до середины оси, м;

L - протяженность сооружения, м.

2,2. Эквивалентное входное сопротивление двух электрически параллельных сооружений Jj определяют по формуле (рис Л)


/Г v- 7 С2


ы.


где


- входные сопротивления, соответственно пер-

1, Ом.


вого и второго параллельных сооружений,

2.3. Эквивалентное входное сопротивление двух электрически последовательно расположенных сооружений 2*г спреде -ляют по формуле (см. рис Л)

zz',zt


z, =

эг


я; * я.


М.


в


/


где ? , Z - входные сопротивления соответственно пер-'    2    вого    и    второго    последовательно расположен*

ных сооружений, Он.



On

а



z


2


Рис Л. Схема коммуникаций компрессорной станции с обозначением входных сопротивлений параллельно и последовательно расположенных коммуникаций

2Лш Общее эквивалентное входное сопротивление всех подземных коммуникаций площадки Ъ nji определяют путем последовательной замены входных сопротивлений электрически парад -дельных или последовательных сооружений каждой из групп эквивалентными значениями сопротивлений до получения единичной величины, заменяющей эквивалентное сопротивление всех групп сооружений на площадке, параллельно подключенных к отрицательному полюсу катодной станции.

2.5. Входное сопротивление магистрального трубопровода

2 определяют по формуле



7


2    -    входные    сопротивления    плеч трубопровода

где


г2 по обе стороны от узла подключения комп-* рессорной станции, Ом,

2.6. Общее эквивалентное входное сопротивление защищаемой системы подземных коммуникации компрессорной станции с учетом влияния магистрального трубопровода 2с определяют по формуле

ы.

Z ? *т с а

гг<■ 2„

где £    -    общее эквивалентное входное сопротивление всех

п подземных коммуникаций площадки, Ом.

3 РАСЧЕТ НЕОБХОДИМОЙ ВЕЛИЧИНЫ ЗАЩИТНОГО ТОКА ДЛЯ ПЛОЩАДКИ КОМПРЕССОРНОЙ СТАНЦИИ

3.1.    Минимальную величину защитного тока L /тип для каждой подземной коммуникации или ее отрезка с постоянным значением электрических параметров R пр , Япер и Z определяют по формуле

/ , = —    гА]

Lrru.n    n    LAJ    .

кпер    У

3.2.    Общую минимальную величину защитного тока

для всей площадки станции определяют по формуле

к

^тщГ ^ cmLri[^ •

где К - количество подземных коммуникаций с постоянными значениями электрических параметров.

3.3.    Для определения действительной величины защитного тока на площадке компрессорной станции необходимо учитывать взаимное экранирование защищаемых коммуникаций.

Каждую коммуникацию на площадке рассматривают последовательно как защищаемую и как экранирующую. При этом рассматривается каждый прямолинейный отрезок каждой коммуникации.

3.4.    Влияющими следует считать такие защищаемые коммуникации» которые изменяют потенциалы земли на величину более 0,0025 В на расстоянии у не менее I м. Коммуникации, оказывающие практически заметное экранирующее влияние, определяют по рис. 2 и 3.

3.5.    Для всех защищаемых коммуникаций должны быть опре -делены в соответствии с технологической схемой (рисЛ) фактические координаты начала и конца коммуникаций и наиболее приближенной к экранирующей коммуникации точки относительно се -редины каждой прямолинейной экранирующей коммуникации.

Данные о координатах следует объединить в общую таблицу по форме I,

где X ну- координаты начала, конца и наиболее близкой

° точки защищаемой коммуникации относительно середины прямолинейной экранирующей коммуникации;

УQ - расчетная координата, необходимая для определе-и ния эквивалентного влияющего потенциала земли И3 , определяемого по рис. 2 и 3.


Форма I


Защищаемые

коммуника

ции


j Экранирующие коммуникации } И! I | 1Ё 2    |    К!    3    |    И»    »    j    *    ...


Координаты защищаемы* коммуникаций


—!—I—I ■—г—г и—г'"г i I г » "Г" г —

i* 1 yi&i-Ejy \У/кх\ yWp\x \    \У\    Чй


Начало

№ I Конец

Близкая

точка


Начало

№ 2 Конец

Близкая

точка


3.6. По данным фактических координат в каждой случае не обходимо определить расчетную величину у р по формуле


=


I

1,41 А



и


*